汽车等效均布荷载的计算
本工程最小板跨为2.4m×2.5m，板厚180mm，汽车最大轮压为100KN （根据《城市桥梁设计荷载标准》第4.1.3条城—A级车辆荷载）,汽车轮压着地面积为0.6m×0.2m（参考《建筑结构荷载规范》规范说明中4.1.1条“对于20~30T的消防车，可按最大轮压为60kN作用在0.6m×0.2m的局部面积上的条件决定；”），动力系数为1.3，板顶填土S=0.9m。平面简图详见附图一。
计算过程如下：
一、X方向计算
1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5
2.a x=0.6+2×0.5×0.9=1.5m
a y=0.2+2×0.5×0.9=1.1m
a x/l x=1.5/2.4=0.625 a y/l x=1.1/2.4=0.458
l y/l x=2.5/2.4=1.042
考虑动力系数后q=1.3P/(a x a y)=78.785kN/m2
简支双向板的绝对最大弯矩：
Mx max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m
My max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.51Kn×m
Me max=0.0368×qe×l2
qe=Me max/0.212=59Kn/m2
二、Y方向计算
1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5
2. a×=0.2+2×0.5×0.9=1.1m
a y=0.6+2×0.5×0.9=1.5m
a×/l×=1.5/2.4=0.458 a y/l×=1.1/2.4=0.625
l y/l×=2.4/2.5=0.96
考虑动力系数后q=1.3P/(a×a y)=78.785kN/m2
简支双向板的绝对最大弯矩：
Mx max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.50Kn×m
My max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m
Me max=0.0368×qe×l2
qe=Me max/0.23=54.37Kn/m2
附图一三年级上册英语单词表
Unit1
Hello！你好！Good morning 早上好。Miss 小姐Hi 你好。
Good afternoon 下午好。class同学门
I我I’m=Ｉam
Unit2
are 是you 你
yes 是，对am 是
no不；不是；没有Goodbye 再见。
Unit3
my 我的friend 朋友
she她she’s=she is
he 他he’s=he is
too也this 这；这个
is 是sister 姐姐；妹妹
附录C 楼面等效均布活荷载的确定方法 C.0.1 楼面（板、次梁及主梁）的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。 C.0.2 连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。 C.0.3 由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。 C.0.4 单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载可按下列规定计算： 1，等效均布活荷载q c 可按下式计算： 2 max 8bl M q c = (C.0.4-1) 式中：l ——板的跨度； b ——板上荷载的有效分布宽度，按本附录C.0.5确定； M max ——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。 2，计算M max 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。 C.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽度b ，可按下列规定计算： 1，当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为（图C.0.5-1）： 图C.0.5-1 简支板上局部荷载的有效分布宽度 （荷载作用面的长边平行于板跨） 当b cx ≥b cy ，b cy ≤0.6l ，b cx ≤l 时： l b b cy 7.0+= (C.0.5-1) 当b cx ≥b cy ，0.6l ＜b cy ≤l ，b cx ≤l 时： l b b cy 94.06.0+= (C.0.5-2) 2，当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 按下列规定确定(图C.0.5-2)：
1 楼面等效均布荷载： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 1.1.2 周边支承的双向板，板的跨度 L x ＝ 3300mm ，L y ＝ 3300mm ，板的厚度 h ＝ 150mm ， 楼面均布荷载 q k ＝ 10kN/m 2 1.1.3 局部荷载 1.1.3.1 第一局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 13.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1650mm ，最左端至板左边的距离 x 1 ＝ 1575mm ， 最右端至板右边的距离 x 2 ＝ 1575mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 1650mm ，最下端至板下边的距离 y 1 ＝ 1500mm ， 最上端至板上边的距离 y 2 ＝ 1500mm 1.1.3.2 第二局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 8.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2700mm ，最左端至板左边的距离 x 1 ＝ 2625mm ， 最右端至板右边的距离 x 2 ＝ 525mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 2700mm ，最下端至板下边的距离 y 1 ＝ 2550mm ， 最上端至板上边的距离 y 2 ＝ 450mm 1.1.3.3 第三局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 8.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm
汽车等效均布荷载的简化计算 Building Structure 设计交流 汽车等效均布荷载的简化计算 朱炳寅/中国建筑设计研究院 汽车（消防车）轮压以其荷载数值大、作用位置不确定够厚，轮压扩散足够充分时，汽车轮压荷载可按均布荷载考 及一般作用时间较短而倍受结构设计者关注。结构设计的关虑。当覆土层厚度足够时，可按汽车在合理投影面积范围内 键问题在于汽车轮压等效均布荷载数值的确定。轮压荷载作的平均荷重计算汽车的轮压荷载，见表2。 用位置的不确定性，给等效均布荷载的确定带来了一定难覆土厚度足够时消防车的荷载表2 度，一般情况下，要精确计算轮压的等效均布荷载是比较困汽车类型 100kN 150kN 200kN 300kN 550kN 2 难的，且从工程设计角度看，也没有必要。“等效”和“折荷载/kN/m 4.3 6.3 8.5 11.3 11.4 覆土厚度最小值hmin/m 2.5 2.4 2.4 2.3 2.6 减”的本质都是“近似”，且其次数越多，误差就越大。本 文推荐满足工程设计精度需要的汽车轮压等效均布荷载的
足够的覆土厚度指：汽车轮压通过土层的扩散、交替和 简化计算方法，供读者参考。重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。足够 1 影响等效均布荷载的主要因素的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验 1.1跨度时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车 等效均布荷载的数值与构件的跨度有直接的关系，在相投影面积（图 1）确定相应的覆土厚度为 hmin ，当实际覆土 同等级的汽车轮压作用下，板的跨度越小，则等效均布荷载厚度 h≥hmin 时，可认为覆土厚度足够。 的数值越大；而板的跨度越大，则等效均布荷载数值越小。以300kN级汽车为例（图1）： 结构设计中应注意“等效均布荷载”及“效应相等”的特点，考虑汽车合理间距（每侧600mm）后汽车的投影面积为 （8+0.6 ）×（2.5+0.6 ）=26.66m2 汽车轮压荷载具有荷载作用位置变化的特性，是移动的活荷 载，其最大效应把握困难，且效应类型（弯矩、剪力等）不后轴轮压占全车重量的比例为 240/300=0.8 同，等效均布荷载的数值也不相同，等效的过程就是一次近取后轴轮压的扩散面积为 0.8×26.66=21.33m2 似的过程。根据后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽 1.2 动力系数车投影面积有：
附录B 楼面等效均布活荷载的确定方法 B.0.1楼面(板、次梁及主梁)的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力(如弯矩、剪力等)、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。 B.0.2连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。 B.0.3由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。 B.0.4单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe，可按下式计算： 式中l—板的跨度； b—板上荷载的有效分布宽度，按本附录B.0.5 确定； Mmax—简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。 计算Mmax 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。 B.0.5单向板上局部荷载的有效分布宽b，可按下列规定计算: 1 当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为:(图B.0.5-1)
2 当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为(图B.0.5-2)： 式中l—板的跨度； bcx—荷载作用面平行于板跨的计算宽度； bcy—荷载作用面垂直于板跨的计算宽度； 式中btx—荷载作用面平行于板跨的宽度； bty—荷载作用面垂直于板跨的宽度； s—垫层厚度； h—板的厚度。
3 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即时(图B.0.5-1)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算： 式中b ＇—折减后的有效分布宽度； d—荷载作用面中心至非支承边的距离。 4 当两个局部荷载相邻而e车库等效均布荷载取值的分析与建议
第40卷增刊建筑结构 2010年4月车库等效均布荷载取值的分析与建议 周宁峰，孟中朝 （路劲地产集团有限公司，苏州 215123） [摘要]车辆局部荷载作用下，对各类构件采用同一化的等效均布荷载有时过于简化，于安全性与经济性不利。 通过分析后认为，在实际电算时，对于楼板、梁柱、基础、抗震设计应采用不同数值，并宜分别对应于采用满布（投影）荷载的相应倍数。 [关键词]等效均布荷载；跨度效应；板形效应；满布荷载 Analysis and advice to design value of vehicle equivalent uniform load Zhou Ningfeng，Meng Zhongchao （RoadKing Properties Holdings Limited, Suzhou 215123,China） Abstract: Under ‘local loading’ of vehicle, it may be too rough to use same ‘equivalent uniform load’ on different types of structural elements instead of ‘local load’. It’s harmful to the safety and economy. With analysis, it is proposed that different ‘equivalent uniform load’ should be used at different structural element such as slab, beam, column, foundation and anti-seismic calculation. Keywords: equivalent uniform load; span effect; shape effect; packed distribution load 0 引言 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）第4.1.1条规定了普通客车、消防车楼面荷载取值，并在第4.1.2条对梁等构件的活载折减方法进行了表述。但是实际工程中，设计人员对此经常有模糊的认识，甚至错误的做法，一方面可能对结构设计的安全性造成威胁，另一方面又可能使梁、竖向构件及基础的设计出现浪费。以下通过计算比较，给出建议的取值方法，以期满足适用广泛性和计算平滑性要求，并便于设计者理解和电算时采用。 1 板的等效均布荷载及合理换算方法 规范4.1.1条将楼盖分成“板跨不小于2m的单向板”和“板跨不小于6m×6m的双向板”两类。由于两个等效荷载数值相差40%以上，并未提及在实际工程中应用最为广泛的板跨小于6m的双向板以及跨度大于2m的单向板，造成设计人员往往无所适从，或者凭理解随意取值的情况，因此完善这部分的取值方法显得十分迫切。 规范附录B规定，“楼面的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力（如弯矩、剪力等）、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定”。对于楼板而言，已经明确，这种等效专指“弯矩”内力相同。由于车辆轮压是局部作用，从微观角度分析，局部作用区域下的楼板在受力时通过弯、剪、扭向四周传递效应，如果没有约束则继续向四周扩散效应，相反，如果在某方向遇到约束，则在该方向产生弯矩，并同时减弱了向其他方向的扩散。 1.1 局部荷载的跨度效应 规范条文说明上要求的消防车排布情况见图1。 先讨论板的跨度效应。限于篇幅，只讨论荷载作用面的长边平行于板跨的情形。图2左为2m跨的单向板，受消防车轮压每个60kN，作用在0.2m×0.6m的范围内。按照规范附录B方法计算：板厚h加两倍垫层厚2s共计0.2m,有b cx=0.4m，b cy=0.8m，l=2.0m，b=b cx+0.7×l=1.8m，由于e=1.4m＜b，因此取b′=（1.8+1.4）/2=1.6m。经计算M x=31.2kN·m（考虑动力系数1.3），则q e=8×31.2/4/1.6=30.84kN/m2。 类似的，如果单向板的跨度增大到3.0m，如图2之中、右所示，则b=2/3×0.8+0.73×3=2.723m，b′=（2.723+1.4）/2=2.06m，经计算，组合一M x=32.18kN·m （考虑动力系数1.3），q e=8×32.18/9/2.06=13.89kN/m2，同样，组合二的q e=8×30.29/9/2.06=13.07kN/m2，综合取13.78kN/m2，随着板跨的继续增大，q e仍会下降。 86
4.1 民用建筑楼面均布活荷载 4.1.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值,频遇值和准永久值系数，应按表4.1.1 的规定采用。 表 4.1.1民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和 准永久值系数
注：1本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 2第 6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每书架高度不小于2.5kN/m2确定。 3第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。
4第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板；尚应按 1.5kN 集中荷载验算。 5本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙和自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延墙重（kN/m）的1/3 作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加不于 1.0kN/m2。 4.1.2设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数： 1设计楼面梁时的折减系数： 1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2的，应取0.9； 2）第1（2）～7 项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9； 3）第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6； 对双向板楼盖的梁应取0.8。 4）第9～12 项采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2设计墙、柱和基础时的折减系数： 1）第1（1）项按表 4.1.2 规定采用； 2）第1（2）～7 项采用与其楼面梁相同的折减系数； 3）第8 项对单向板楼盖应取0.5； 对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8； 4）第9～12 项采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁的从属面积是指向梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。 表 4.1.2活荷载按楼层的折减系数
汽车等效均布荷载的计算 本工程最小板跨为2.4m×2.5m，板厚180mm，汽车最大轮压为100KN （根据《城市桥梁设计荷载标准》第4.1.3条城—A级车辆荷载）,汽车轮压着地面积为0.6m×0.2m（参考《建筑结构荷载规范》规范说明中4.1.1条“对于20~30T的消防车，可按最大轮压为60kN作用在0.6m ×0.2m的局部面积上的条件决定；”），动力系数为1.3，板顶填土S=0.9m。平面简图详见附图一。 计算过程如下： 一、X方向计算 1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5 2.a x=0.6+2×0.5×0.9=1.5m a y=0.2+2×0.5×0.9=1.1m a x/l x=1.5/2.4=0.625 a y/l x=1.1/2.4=0.458 l y/l x=2.5/2.4=1.042 考虑动力系数后q=1.3P/(a x a y)=78.785kN/m2 简支双向板的绝对最大弯矩： Mx max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m My max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.51Kn×m Me max=0.0368×qe×l2 qe=Me max/0.212=59Kn/m2 二、Y方向计算 1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5
2. a×=0.2+2×0.5×0.9=1.1m a y=0.6+2×0.5×0.9=1.5m a×/l×=1.5/2.4=0.458 a y/l×=1.1/2.4=0.625 l y/l×=2.4/2.5=0.96 考虑动力系数后q=1.3P/(a×a y)=78.785kN/m2 简支双向板的绝对最大弯矩： Mx max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.50Kn×m My max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m Me max=0.0368×qe×l2 qe=Me max/0.23=54.37Kn/m2 附图一
汽车荷载与轮压 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定
4．各类汽车在其投影面积范围（考虑汽车之间的纵向及横向最小间距均为600mm）内 5．目前结构设计计算中，出于对结构抗震设计的考虑，地下室承受的土压力一般均按静止土压力计算，土压力系数值一般取 四设计建议 1．对于直接承受消防车荷载的结构楼面（屋面）板，当符合荷载规范要求时，可进行简化计算，即直接采用表4.1.1中均布活荷载数值；当不符合时，应计算汽车轮压的局部荷载效应
2）依据城市供热管网结构设计规范CJJ 105-2005的规定，轮压在混凝土结构中的扩散按单边1：1考虑，即相当于取图4.1.1-1中扩散角 =450；轮压在土中的扩散按深度每增加1m，单边扩散宽度增加0.7m
自然状态下的土体内水平向有效应力，可以认为与静止土压力相等，土体侧向变形会改变其水平应力状态，最终的水平应力，随着变形的大小和方向而呈现出主动极限平衡和被动极限平衡两种极限状态事实上，地下室的施工工艺决定了其周围的土只能是回填土，应取用相应的主动土压力系数，而静止土压力一般可用在不允许有位移的支护结构，并不适合用于地下室外墙或挡土墙的设计计算中 现阶段地下室外墙或挡土墙的设计计算，可结合设计现状进行适当的调整，即考虑地震往复作用对接近地表之地下室土压力的增大作用，建议地下室顶部土压力可按静止土压力系数计算，而地下室底部土压力系数可按主动土压力系数计算（见图4.1.1 图4.1.1
地下室小型汽车停车库：4ＫN／㎡ 地下室顶板施工活荷载：１０KN/㎡（未计覆土) 消防车折标等效均布荷载标准值:20KN／㎡ 屋面花园:3ＫN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载:４KN/㎡ 电梯机房:７ＫN/㎡ 空调机房：8Ｎ/㎡ 发电机房、变配电房:1０N/㎡ 住宅:厅、厨房、卫生间、幼儿园:２KN/㎡； 阳台:2．5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 ３,活动的人很多且有较重设备, ３．0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 ５,活动的性质很剧烈， 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0 7,有大型的机械设备, 6.０-7.5 普通瓷砖楼面：８0 厚４kｎ/ｍ2 ９0 厚４．2kn/ｍ2 10０厚４．5kｎ／m2 １2０厚 5．０5kｎ／m2 地暖楼面:8０厚 4.8kn/ｍ2 ９0 厚５．1kn/m2 100 厚 5.1kn/m2 1２0 厚５.8ｋn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取２．０ＫN/M2 对堆料较多的车间,取２.5ＫN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时，取 4.0ＫN/M2 会所一般房间取 2．5，活动的人较多的房间取 3.0 比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间 8。0 住宅有 120 隔墙的我取 3.0
楼面活荷载: （KＮ/Ｍ2）设不冲按摩式浴缺的卫生间 4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙) 8 或按实际阶梯教室３ 微机电子计算机房 3 大中型电子计算机房 >5 或按实际 银行金库及标据仓库 10 制冷机房8 水泵房 10 变配电房 10
消防车等效均布荷载的计算 【摘要】消防车荷载的取值，一直比较混乱，为使消防车荷载有一个较为合理的取 值,笔者对消防车等效荷载进行了常见的几种情况的计算，供设计界同仁参考。 【关键词】消防车等效荷载轮压扩散角动力系数 消防车荷载的取值,就目前来说,一直比较混乱, 有按《建筑结构荷载规范》（下面简称《荷载规范》）要求单向板（板跨度≥2m）取35kN/㎡、双向板（板跨度≥6m）取20kN/㎡的,也有取等效均布荷载为26kN/㎡的, 还有主梁取0.8X20=16kN/㎡次梁为0.95X20=19kN/㎡的,如此等等,各种取法都有。而消防车荷载的取值又属“强条”。《荷载规范》表4.1.1注第3条：“……;当不符合本表的要求的时候,应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则,换算为等效均布荷载。”即消防车荷载的取值大小应按等效均布荷载计算。这些对每一个设计人员来说,都是清楚的。但是在实际工程中,由于等效均布荷载计算过程较为繁琐, 设计周期又短等各种原因,大都未进行等效均布荷载的计算。一般来说,凡取等效均布荷载的,都没有相应的计算资料, 大都采取“估算”的办法。 就目前成都建筑市场而言,基本上都采用大底盘地下室,其上部修建若干栋多、高层建筑，这样必然出现小区内的消防通道置于地下室的顶板上。而地下室的顶板设计，一般采用井字梁楼盖或十字梁楼盖,板跨大都小于6.0mX6.0m,故消防车荷载是不能取20kN/㎡。而应按规范要求进行等效均布荷载计算（单向板或密肋楼盖较少采用,所以此处仅就双向板进行分析）。为使消防车荷载有一个较为合理的取值,笔者对消防车等效均布荷载进行了常见的几种情况的计算，供设计界同仁参考，以飨读者。 1.荷载计算 消防车荷载均沿消防车道布置。小区道路通常不是很宽，一般在5m左右，所以消防车按单列布置（当小区消防通道宽度≥6 m时，应按并列两辆消防车的布置进行等效均布荷载计算。此种情况,不在本文叙述范围）。为求最不利情况,按两车车尾对车尾的排列，两车尾间净距按500㎜计，消防车总重量按《荷载规范》要求,以300 kN计算。消防车荷载前、后桥轮压及车列布置见图1～图3, 轮压面积按200㎜X600㎜计。
隔墙荷载在楼板上的等效均布荷载 【摘要】按照《建筑结构荷载规范》附录B给出的楼面等效均布活荷载的确定方法，计算了隔墙直接砌筑于楼板上的等效均布荷载取值，编制了表格，供工程设计人员查用。确定等效均布荷载时不区分板块为单向板或双向板，统一采用最大弯矩相等的等效原则。 【关键词】隔墙荷载等效均布荷载有限元 Abstract: Equivalent uniform live load value of partition walls built directly on floor slabs is calculated according to the methods given in Annex B of Load Code for the Design of Building Structures and forms are prepared as reference for engineers and designers. The principle of equal equivalent bending moments will be adopted to determine equivalent uniform load without distinguishing between one-way or two-way slabs. Keywords: partition wall load e quivalent uniform load finite element method 在工程设计中，经常会出现隔墙直接砌在楼板上的情况，需要确定其在楼板上产生的等效均布荷载的大小。文献[1]针对工程中常见的、、三种跨度双向板，通过有限元分析得到了在不同隔墙荷载作用下的等效均布荷载；文献[2]根据大量的有限元计算结果的回归分析，得到了隔墙荷载(隔墙荷载沿相应的板跨满布，隔墙位于板跨跨中)的等效均布荷载的近似计算公式；文献[3]按照塑性理论计算了现浇楼板在隔墙荷载作用下的等效均布荷载。本文按照荷载规范，采用弹性最大弯矩相等的原则，计算了多种板跨度及隔墙荷载布置情况下的隔墙荷载的等效均布荷载。 1 等效原则 按照《建筑结构荷载规范》，单向板与双向板均可按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定隔墙荷载的等效均布荷载。假定板块大小为，为长边，为短边，单位大小的隔墙在板块上产生的最大弯矩绝对值为(采用有限元计算)，同时，单位大小的均布荷载在这个板块上产生的最大弯矩绝对值为，则此板块在隔墙荷载作用下的等效均布荷载为，令，则，可称为比例因子。 2 表格编制 由上节可知，只要对设计中常用的板跨范围逐一计算比例因子，然后将其制成表格，则只要知道隔墙线荷载的大小，然后根据隔墙布置形式查表得，互乘即可得出等效均布荷载的大小。隔墙的方向可能平行于短跨(如图1)，也可能平行
基坑支护设计汽车等效均布荷载计算方法 题，该如何施加，施加多少，现行《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120-2012）中并有说明，导致实际基坑支护设计时，汽车超载施加无指导性方法可循。现笔者仅对自己实际工作中的一些想法，提出自己认为切实可行的做法。 基坑开挖过程中需要土方外运，土方外运一般采用前四后八自卸车外运，所前四后八自卸车就是说前面是双桥4个轮,，后面是双桥8个轮子。汽车荷载属于动力荷载，当汽车荷载距离基坑坡顶线超过一定距离时，岩土对汽车荷载起缓冲和扩散作用，当汽车荷载距离超过1.0m时，轮压荷载的动力影响已不明显，可取动力系数为1.0。 前四后八荷载主要在后面双桥上，后面双桥轴距1.4m，轮距1.8m，后轮双桥总轴重600kN，前四后八后桥平面尺寸见下图： 假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 1.0m，计算汽车等效分布荷载作用大小时，车轮扩散压力扩散角取30°。 后轮双桥轮压的扩散面积为（2.4+2) ×（1.6+2）=15.84m2。 则汽车等效分布荷载P=600kN/15.84 m2=37.88 kPa。 计算车轮荷载等效分布深度时，取车轮扩散压力扩散角取45°，则d=1.0m。 假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 2.0m，计算汽车等效分布荷载作用大
小时，车轮扩散压力扩散角取30°。 后轮双桥的轮压的扩散面积为（2.4+4)×（1.6+4）=35.84m2。 则汽车等效分布荷载P=600kN/35.84 m2=16.74kPa。 计算车轮荷载等效分布深度时，取车轮扩散压力扩散角取45°，则d=2.0m。 假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 3.0m，计算汽车等效分布荷载作用大小时，车轮扩散压力扩散角取30°。 后轮双桥的轮压的扩散面积为（2.4+6)×（1.6+6）=63.84m2。 则汽车等效分布荷载P=600kN/63.84 m2=9.40kPa。 计算车轮荷载等效分布深度时，取车轮扩散压力扩散角取45°，则d=3.0m。 现就汽车等效分布荷载大小及作用深度的车轮压力扩散角取值不同做出说明：计算等效分布荷载大小时，现行《建筑地基处理技术规范》（JGJ79--2012）压力扩散角取30°；计算等效分布荷载作用深度时，现行《建筑基坑支护技术规范》（JGJ120-2012）土压力扩散角取45°；两者取值不同主要是从安全角度考虑，计算等效分布荷载大小时，取30°对工程安全有利，计算等效分布荷载作用深度时，取45°对工程安全有利，这也是两本规范土压力扩散角取值不同的原因所在。 通过计算标明基坑边缘车辆超载，距基坑边线距离为1.0~3.0m时，汽车等效局部荷载为35.84~9.40kPa，等效分布深度为1.0~3.0m。 通过以上计算，现对坡顶汽车荷载等效分布荷载及作用深度表作简化，提供如下表格供设计人员设计时使用。
对荷载规范第4.1.1条的理解与应用（建筑结构.技术通讯2006.5） (2007-08-01 19:41:13) 对荷载规范第4.1.1条的理解与应用 （注意：本文上传过程图及符号丢失，请核查原文） 一规范的规定 见建筑结构荷载规范GB 50009-2001（以下简称荷载规范）第4.1.1条 二对规范规定的理解 荷载规范表4.1.1可从以下三方面理解： 1．表4.1.1中的均布活荷载为作用在楼面上的荷载，需要说明的是：表4.1.1中的所有荷载均为直接作用在楼面上的荷载，仅可用于楼面板设计计算，用于楼面梁柱墙及基础计算时的荷载需按荷载规范第4.1.2条要求折减 2．符合表4.1.1注3规定时，按表中数值取用 3．不符合表4.1.1注3规定（如汽车总重量大于300kN等）时，按结构效应等效原则，将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载 三结构设计的相关问题 1．车辆荷载尤其是消防车对楼面的荷载作用，主要应考虑车辆满载重量及汽车轮压的动荷载效应，动力系数与楼面覆土厚度等因素有关，见表4.1.1-1 表4.1.1-1 汽车轮压荷载传至楼板和梁的动力系数 覆土厚度（m）0.250.300.350.400.450.500.550.600.65≥0.7动力系数 1.30 1.27 1.24 1.20 1.17 1.14 1.10 1.07 1.04 1.0 注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定 2．表4.1.1中第8项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较大的楼板还应考虑多辆汽车的共同作用 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表4.1.1中第8项数值）与其楼面实际荷载混为一谈，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错误结论；对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停放载人少于9人的客车（每一车位最小范围2.5m×4.5m）等；
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土）消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：2.5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 3,活动的人很多且有较重设备, 3.0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 5,活动的性质很剧烈, 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0
7,有大型的机械设备, 6.0-7.5 普通瓷砖楼面：80 厚4kn/m2 90 厚4.2kn/m2 100 厚4.5kn/m2 120 厚5.05kn/m2 地暖楼面：80 厚4.8kn/m2 90 厚5.1kn/m2 100 厚5.1kn/m2 120 厚5.8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2.0KN/M2 对堆料较多的车间,取2.5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取4.0KN/M2 会所一般房间取2.5，活动的人较多的房间取3.0 比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间8。0 住宅有120 隔墙的我取3.0 楼面活荷载：（KN/M2) 设不冲按摩式浴缺的卫生间4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8 或按实际 阶梯教室3 微机电子计算机房3 大中型电子计算机房>5 或按实际 银行金库及标据仓库10 制冷机房8 水泵房10
《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 3.3.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其准永久值系数，应按表3.1.1的规定采用。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数表3.1.1 注：①本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 ②第9项活荷载只适用于停放轿车的车库。当单向板板跨小于2m时，可按附录二规定，将车轮局部荷载换算为等效均布荷载，局部荷载值取4.5kN，间距1.5m，分布在0.2X0.2m 的面积上。 ③第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。 ④第13项挑出阳台荷载，当人群有可能集中时，宜按3.5kN/m2采用。 ⑤本表各项荷载未包括隔墙自重。
民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数（高规） 【资料来源】《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ 3－91） 3.1.1 高层建筑结构的楼面活荷载应按《建筑结构荷载规范》GBJ9－87 第3.1.1条采用。该条未规定者，可按本规程表3.1.1条采用。 民用建筑楼面均布活荷载表3.1.1 楼面活荷载标准值折减系数《建筑结构荷载规范》GBJ9－87第3.1.2条的规定采用。 4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表4.1. 1 的规定采用。 表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数
注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。 2 第6 项书库活荷载当书架高度大于2M 时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于`2.5 KN//M^2` 确定。 3 第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300KN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。 4 第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5KN 集中荷载验算。 5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重(KN/M)的1/3 作为楼面活荷载的附加值(`KN//M^2`)计入，附加值不小于`1.0KN//M^2`。 4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。 1 设计楼面梁时的折减系数: 1) 第1(1)项当楼面梁从属面积超过`25M^2` 时，应取0.9； 2) 第1(2)～7 项当楼面梁从属面积超过`50M^2` 时应取0.9； 3) 第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6； 对双向板楼盖的梁应取0.8； 4) 第9～12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2 设计墙、柱和基础时的折减系数 1) 第1(1)项应按表4.1.2 规定采用； 2) 第1(2)～7 项应采用与其楼面梁相同的折减系数； 3) 第8 项对单向板楼盖应取0.5； 对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8
1kg的物体的重力是重力是1000牛的物体质量是1000/≈ 《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 3.3.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其准永久值系数，应按表的规定采用。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数表3.1.1 项次类别标准值 (kN/m2)准永久值系数Ψq 1住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿 园 2教室,试验室、阅览室、会议室 3食堂、办公楼中的一般资料档案室 4礼堂、剧场、电影院、体育场及体育馆的看台： （1）有固定座位 （2）无固定座位 5展览馆 6商店 7车站大厅、候车室、舞台、体操室 8藏书库、档案库 9停车库： （1）单向板楼盖（板跨不小于2m） （2）双向板楼盖和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6mX6m） 10厨房 11浴室、厕所、盥洗室： （1）对第一项中的民用建筑 （2）对其他民用建筑 12走廊、门厅、楼梯： （1）住宅、托儿所、幼儿园 （2）宿舍、旅馆、医院、办公楼 （3）教室、食堂 （4）礼堂、剧场、电影院、看台、展览馆 13挑出阳台 注：①本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 ②第9项活荷载只适用于停放轿车的车库。当单向板板跨小于2m时，可按附录二规定，将车轮局部荷载换算为等效均布荷载，局部荷载值取，间距，分布在的面积上。 ③第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按集中荷载验算。 ④第13项挑出阳台荷载，当人群有可能集中时，宜按m2采用。
⑤本表各项荷载未包括隔墙自重。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数（高规） 【资料来源】《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ 3－91） 3.1.1 高层建筑结构的楼面活荷载应按《建筑结构荷载规范》GBJ9－87第条采用。该条未规定者，可按本规程表条采用。 第条的规定采用。 4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表的规定采用。 表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数
汽车等效均布荷载的简化计算 朱炳寅 中国建筑设计研究院（100044） 汽车（消防车）轮压以其荷载数值大、作用位置不确定及一般作用时间较短而倍受结构设计者关注。结构设计的关键问题在于汽车轮压等效均布荷载数值的确定。轮压荷载作用位置的不确定性，给等效均布荷载的确定带来了相当的困难，一般情况下，要精确计算轮压的等效均布荷载是比较困难的，且从工程设计角度看，也没有必要。“等效”和“折减”的本质都是“近似”，“等效”和“折减”的次数越多其误差就越大。本文推荐满足工程设计精度需要的汽车轮压等效均布荷载的简化计算方法，供读者参考。 1. 影响等效均布荷载的主要因素 1）跨度 等效均布荷载的数值与构件的跨度有直接的关系，在相同等级的汽车轮压作用下，板的跨度越小，则等效均布荷载的数值越大；而板的跨度越大，则等效均布荷载数值越小。结构设计中应注意“等效均布荷载”及“效应相等”的特点，汽车轮压荷载具有荷载作用位置变化的特性，是移动的活荷载，其最大效应的把握困难，且效应类型（弯矩、剪力等）的不同，等效均布荷载的数值也不相同，等效的过程就是一次近似的过程。 2）动力系数 汽车荷载属于动力荷载，板顶填土或面层对汽车动力荷载起缓冲和扩散作用，板顶覆土或面层太薄时，一般可不考虑其有利影响。而当板顶覆土厚度较大时，轮压荷载对顶板的动力影响已经不明显，可取动力系数为1.0。见表1。《荷载规范》表4.1.1中给出的车辆荷载，是一种直接作用在楼板上的等效均布荷载，已考虑了动力系数，可直接采用。 表1 汽车轮压荷载传至楼板及梁的动力系数 注：1. 覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定； 2．当直接采用《荷载规范》表4.1.1中第8项规定的数值时，无需再乘以表中数值。 3）覆土层厚度 1）《荷载规范》表4.1.1中第8项所规定的汽车荷载，是轮压直接作用在楼板上的等效均布荷载。 2）结构板面的覆土及面层对汽车轮压具有扩散作用(车轮压力扩散角，在混凝土中按45°考虑，在土中可按30°考虑)，覆土越厚，汽车轮压扩散越充分，当覆土层厚度足够厚，轮压扩散足够充分时，汽车轮压荷载可按均布荷载考虑。当覆土层厚度足够时，可按汽车在合理投影面积范围内的平均荷重计算汽车的轮压荷载，见表2。 表2 覆土厚度足够时消防车的荷载
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土） 消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅： 厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡； 阳台： 2."5KN/㎡ 会所： 3."5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2."0 2,活动的人较多且有设备, 2."5 3,活动的人很多且有较重设备,
3."0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3."5 5,活动的性质很剧烈, 4."0 6,储存物品的仓库, 5."0 7,有大型的机械设备, 6."0- 7."5 普通瓷砖楼面：80厚4kn/m2 90厚4."2kn/m2 100厚 4."5kn/m2 120厚 5."05kn/m2地暖楼面：80厚 4."8kn/m2 90厚 5."1kn/m2 100厚 5."1kn/m2 120厚 5."8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2."0KN/M2 对堆料较多的车间,取
2."5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取 4."0KN/M2 会所一般房间取 2."5，活动的人较多的房间取 3."0比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间 8。"0住宅有120隔墙的我取 3."0 楼面活荷载： （KN/M2)设不冲按摩式浴缺的卫生间4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8或按实际 阶梯教室3 微机电子计算机房3 大中型电子计算机房>5或按实际 银行金库及标据仓库10 制冷机房8 水泵房10 变配电房10
楼面等效均布荷载计算书 项目名称：恒大珠江新城商业办公项目 项目概况：原有楼面设计活荷载为4KN/m2,现因施工要求，楼面需用到3T挖掘机进行作业。 复核结论：按线荷载复核，楼板能满足要求，详以下计算书。 施工建议：挖掘机履带下需至少用600mm宽，50mm厚的木板作为支垫行走。 复核单位：广东华南建筑设计院有限公司 复核日期：2017.04.20
1楼面等效均布荷载： B-1 1.1基本资料 1.1.1工程名称：工程一 1.1.2周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取短跨方向的等效荷载， 板的跨度 L x＝ 4600mm， L y＝ 3750mm，板的厚度 h ＝ 120mm， 楼面均布荷载 g k＝ 1.5kN/m2，楼面均布荷载 q k＝ 2kN/m2 1.1.3局部荷载 整体坐标系的原点为楼板左下角，局部坐标系原点在整体坐标系中的坐标： x0＝ 1600mm、y0＝ 0mm 1.1.3.1第一局部荷载 Y 向局部线性荷载 Q' ＝ 6kN/m，荷载作用面的宽度 b tx＝ 600mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 2400mm；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至局部坐标系原点的距离： x' ＝ 0mm， y' ＝ 0mm 1.1.3.2第二局部荷载 Y 向局部线性荷载 Q' ＝ 6kN/m，荷载作用面的宽度 b tx＝ 600mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 2400mm；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至局部坐标系原点的距离： x' ＝ 3000mm， y' ＝ 1875mm 1.2局部荷载换算为局部均布荷载 1.2.1第一局部荷载 P ＝ Q' / b tx - q k＝ 6/0.6-2 ＝ 8.00kN/m2 1.2.2第二局部荷载 P ＝ Q' / b tx - q k＝ 6/0.6-2 ＝ 8.00kN/m2 1.3局部坐标系转换为整体坐标系 局部坐标系原点的坐标： x0＝ 1600mm、y0＝ 0mm 1.3.1第一局部荷载： b tx＝ 600mm， b ty＝ 2400mm； x ＝ 1600mm， x1＝ 1300mm， x2＝ 2700mm； y ＝ 0mm， y1＝ -1200mm， y2＝2550mm