混凝土楼面承受集中荷载作用下转化为等效均布荷载的验算为了达到安全施工、经济合理的目的，针对混凝土楼面上汽车吊活荷载的取值进行了探讨，我们选取如出东方太阳能的实际工程进行了计算，通过对25吨汽车吊的车轮作用方式和路基箱及枕木扩散角的选择，建立起合理的计算模型，按照最不利布置原则布置汽车吊荷载，针对5m×4m楼面板计算了该条件下的等效均布活荷载值，并结合设计时的地面活荷载进行了对比，以确保施工的安全与经济。
1、非工作状态下的25吨汽车吊
1.1设计原理
当汽车吊按最不利布置原则布置在楼面板上时，施加的是集中荷载，而楼面板的设计参数是均布荷载，所以此时将集中荷载转化为等效均布荷载，与之前的设计参数进行对比，看能否满足要求，如果不能满足要求，则采用加大、加厚路基箱的方法，以保证折减后的等效均布荷载值满足要求。
1.2计算依据
根据XZJ5290JQZ25K型汽车起重吊的技术参数，汽车吊全车总重力为294KN，后轮最大轮压为58.6KN，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，轴距为4.425m+1.350m，前轮距为
2.074m，后轮距为1.834m。
楼面板的取值为5m×4m的双向板，厚度为0.12m。
路基箱的规格为长5.6m，宽1.35m，高0.14m，每块重量为1.5吨。
图1 25T汽车吊平面尺寸
1.3计算方法
（1）车轮数的选取
由于板是5m×4m的双向板，所以按照最不利情况考虑，一块板能同时出现后面4个车轮，但考虑到实际情况与吊车的重量，大致估算一下，无论无何一
块板是不能承受吊车绝大部分重量的，所以我们来考虑吊车在2块板之间行走的情况，即只需要考虑汽车吊2个后轮荷载作用。
（2） 楼面路基箱压力扩散角的选择
《荷载规范》附录B 楼面等效均布活荷载的确定方法中规定，考虑垫层扩散作用后的局部荷载的计算宽度为：
2tan cx tx b b s h θ=+?+ ；2tan cy ty b b s h θ=+?+
式中：cx b ，cy b 为荷载作用面在两个方向的计算宽度；tx b ，ty b 为荷载作用面在两个方向的实际宽度；s 路基箱厚度；h 为板厚；θ为垫层扩散角。
对于θ的取值，《荷载规范》中并无相应规定，文献中常常取045θ=，该情
况仅适用于垫层为混凝土等刚性垫层。
对于cx b 、cy b 的取值，考虑到后轮轮距较近，每只轮胎下的荷载经过路基箱扩散后，分布在一定范围内，且路基箱能起到协调相邻车轮荷载的作用，故可认为所有需要考虑的汽车吊后轮均作用在一个共同平面内，，轮胎的着地尺寸为0.6m ×0.2m ，参照吊车平面尺寸及平面布置图，tx b 、ty b 的取值应为：
4tx b m =； 1.35ty b m =
图2 汽车吊后轮扩散后荷载作用范围
（3） 等效均布活荷载的计算方法
两个轮子的轮压为117.1KN ，动力系数为1.3，板厚为0.12m ，跨度x l =4m 、
y l =5m 。
查《建筑结构静力学计算手册》（第二版）表4-29，
420.140.12 4.4x cx a b m ==+?+=（由于板x 方向的长度为4m ，所以x a 取4m ）
， 1.3520.140.12 1.75y cy a b m ==+?+=，
/4/4 1.0x x a l ==，/ 1.75/40.4375y x a l ==，
/5/4 1.25y x l l ==，
查表4-29，并通过插值法得：x M 对应的系数为0.07，
y M 对应的系数为0.06。 考虑动力系数后21.3/()21.75/x y q P a a KN m ==。
简直双向板的绝对最大弯矩max 0.0721.754 1.7510.66x M KN m =???=?，
max 0.0621.754 1.759.134y M KN m =???=?，
max M 取max 10.66x M KN m =?，
代入《荷载规范》附录B 的等效均布荷公式：max 28e M q bl =
其中0.7 1.75 2.8 4.55cy b b l m =+=+=， 所以22810.66 1.18/4.554
e q KN m ?=
=? 路基箱的均布荷载为：215 2.78/4 1.35l q KN m ==? 总的均布荷载为221.18 2.78 3.96/ 5.0/e l q q q KN m KN m =+=+=≤，
所以满足要求。
1.4计算结果
通过上面的计算方法将25吨汽车吊后半部分的局部荷载通过最不利布置原则，即布置在跨中，转化为等效均布荷载作用在楼面板上时，等效均布荷载值为
21.18/KN m ，路基箱的均布荷载值为22.78/KN m ，两者叠加的均布荷载为23.96/KN m ，而楼面板的设计值为5.02/KN m ，很显然，吊车和路基箱的等效均布荷载值小于设计值，则当25吨汽车吊通过路基箱在两板之间行走是满足要求的，是安全的。
2、工作状态下的25吨汽车吊
2.1 计算原理
吊车在工作状态时，会向外伸出4个支腿，以增加吊车稳定性和可载重面积，此
时吊车的全部荷载以及吊装构件的荷载全部集中在支腿处，于是只需要将支腿处的集中荷载转化为等效均布荷载施加在楼面板上时，看能否满足楼面板活荷载的设计值，如果满足则符合要求，如果不满足可采用增大枕木的面积与厚度，以保证折减后的等效均布荷载值满足要求。
2.2设计依据
根据XZJ5290JQZ25K型汽车起重吊的技术参数，汽车吊全车总重力为294KN，4个支腿的间距为5.14m×6m。
楼面板的取值为5m×4m的双向板，厚度为0.12m。
枕木的规格为1m×1m，厚度为0.025m，容重为3
KN m。
8/
吊装构件拟定为吊车的最大起重量25吨。
图3 工作状体下25吨汽车吊平面尺寸
2.3计算方法
（1）支腿的选取
由于板是5m×4m的双向板，所以按照最不利情况考虑，一块板顶多只能出现一个支腿，而且当支腿在板正中间时最不利。
（2）楼面枕木压力扩散角的选择
θ=，该情况仅对于θ的取值，《荷载规范》中并无相应规定，文献中常常取0
45适用于垫层为混凝土等刚性垫层，而垫层为枕木等柔性垫层时无疑过大，θ取值可取0
θ=。
35
由于吊车4个支腿距离太远，只需计算单个支腿的等效均布荷载即可，参照工
作状态下吊车平面尺寸及平面布置图，tx b 、ty b 的取值应为：
1tx b m =； 1ty b m =
图4 工作状态下汽车吊后轮扩散后荷载作用范围
（4） 等效均布活荷载的计算方法 一个支腿的压力为2942501364
P KN +== 动力系数为1.3，板厚为0.12m ，跨度x l =4m 、y l =5m 。
查《建筑结构静力学计算手册》（第二版）表4-29，
0120.025tan350.12 1.155x cx a b m ==+??+=
0120.025tan350.12 1.155y cy a b m ==+??+=，
/ 1.155/40.289x x a l ==，/ 1.155/40.289y x a l ==，
/5/4 1.25y x l l ==，
查表4-29，并通过插值法得：x M 对应的系数为0.16，
y M 对应的系数为0.13。
考虑动力系数后21.3/()132.54/x y q P a a KN m ==。
简直双向板的绝对最大弯矩
max 0.16132.54 1.155 1.15528.29x M KN m =???=?，
max 0.13132.54 1.155 1.15522.99y M KN m =???=?，
max M 取max 28.29x M KN m =?，
代入《荷载规范》附录B 的等效均布荷公式：max 2
8e M q bl =
其中0.7 1.155 2.8 3.955cy b b l m =+=+=， 所以22828.29 3.58/3.9554e q KN m ?==? 枕木的均布荷载为：280.0250.2/m q KN m =?=
总的均布荷载为220.2 3.58 3.78/ 5.0/m l q q q KN m KN m =+=+=≤，
所以满足要求。
2.4计算结果
通过上面的计算方法将25吨汽车吊支腿的局部荷载通过最不利布置原则，即布置在跨中，转化为等效均布荷载作用在楼面板上时，等效均布荷载值为
23.58/KN m ，枕木的均布荷载值为20.2/KN m ，两者叠加的均布荷载为
23.78/KN m ，而楼面板的设计值为5.02/KN m ，很显然，吊车和枕木的等效均布荷载值小于设计值，则25吨汽车吊在楼面板上工作是满足要求的，是安全的。
3、结束语
分析结果表明路基箱、枕木等垫层对楼面板的汽车吊荷载起明显的折减作用，通过计算公式可以看出，垫层越厚、板跨越大，折减作用越明显，汽车吊等效均布荷载经过垫层的折减后，远小于未考虑垫层作用时的荷载值。
附录C 楼面等效均布活荷载的确定方法 C.0.1 楼面（板、次梁及主梁）的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。 C.0.2 连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。 C.0.3 由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。 C.0.4 单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载可按下列规定计算： 1，等效均布活荷载q c 可按下式计算： 2 max 8bl M q c = (C.0.4-1) 式中：l ——板的跨度； b ——板上荷载的有效分布宽度，按本附录C.0.5确定； M max ——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。 2，计算M max 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。 C.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽度b ，可按下列规定计算： 1，当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为（图C.0.5-1）： 图C.0.5-1 简支板上局部荷载的有效分布宽度 （荷载作用面的长边平行于板跨） 当b cx ≥b cy ，b cy ≤0.6l ，b cx ≤l 时： l b b cy 7.0+= (C.0.5-1) 当b cx ≥b cy ，0.6l ＜b cy ≤l ，b cx ≤l 时： l b b cy 94.06.0+= (C.0.5-2) 2，当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 按下列规定确定(图C.0.5-2)：
1 楼面等效均布荷载： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 1.1.2 周边支承的双向板，板的跨度 L x ＝ 3300mm ，L y ＝ 3300mm ，板的厚度 h ＝ 150mm ， 楼面均布荷载 q k ＝ 10kN/m 2 1.1.3 局部荷载 1.1.3.1 第一局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 13.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1650mm ，最左端至板左边的距离 x 1 ＝ 1575mm ， 最右端至板右边的距离 x 2 ＝ 1575mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 1650mm ，最下端至板下边的距离 y 1 ＝ 1500mm ， 最上端至板上边的距离 y 2 ＝ 1500mm 1.1.3.2 第二局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 8.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2700mm ，最左端至板左边的距离 x 1 ＝ 2625mm ， 最右端至板右边的距离 x 2 ＝ 525mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 2700mm ，最下端至板下边的距离 y 1 ＝ 2550mm ， 最上端至板上边的距离 y 2 ＝ 450mm 1.1.3.3 第三局部荷载 局部集中荷载 N' ＝ 8.85kN ，荷载作用面的宽度 b tx ＝ 150mm ， 荷载作用面的宽度 b ty ＝ 300mm ；垫层厚度 s ＝ 0mm
汽车等效均布荷载的简化计算 Building Structure 设计交流 汽车等效均布荷载的简化计算 朱炳寅/中国建筑设计研究院 汽车（消防车）轮压以其荷载数值大、作用位置不确定够厚，轮压扩散足够充分时，汽车轮压荷载可按均布荷载考 及一般作用时间较短而倍受结构设计者关注。结构设计的关虑。当覆土层厚度足够时，可按汽车在合理投影面积范围内 键问题在于汽车轮压等效均布荷载数值的确定。轮压荷载作的平均荷重计算汽车的轮压荷载，见表2。 用位置的不确定性，给等效均布荷载的确定带来了一定难覆土厚度足够时消防车的荷载表2 度，一般情况下，要精确计算轮压的等效均布荷载是比较困汽车类型 100kN 150kN 200kN 300kN 550kN 2 难的，且从工程设计角度看，也没有必要。“等效”和“折荷载/kN/m 4.3 6.3 8.5 11.3 11.4 覆土厚度最小值hmin/m 2.5 2.4 2.4 2.3 2.6 减”的本质都是“近似”，且其次数越多，误差就越大。本 文推荐满足工程设计精度需要的汽车轮压等效均布荷载的
足够的覆土厚度指：汽车轮压通过土层的扩散、交替和 简化计算方法，供读者参考。重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。足够 1 影响等效均布荷载的主要因素的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验 1.1跨度时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车 等效均布荷载的数值与构件的跨度有直接的关系，在相投影面积（图 1）确定相应的覆土厚度为 hmin ，当实际覆土 同等级的汽车轮压作用下，板的跨度越小，则等效均布荷载厚度 h≥hmin 时，可认为覆土厚度足够。 的数值越大；而板的跨度越大，则等效均布荷载数值越小。以300kN级汽车为例（图1）： 结构设计中应注意“等效均布荷载”及“效应相等”的特点，考虑汽车合理间距（每侧600mm）后汽车的投影面积为 （8+0.6 ）×（2.5+0.6 ）=26.66m2 汽车轮压荷载具有荷载作用位置变化的特性，是移动的活荷 载，其最大效应把握困难，且效应类型（弯矩、剪力等）不后轴轮压占全车重量的比例为 240/300=0.8 同，等效均布荷载的数值也不相同，等效的过程就是一次近取后轴轮压的扩散面积为 0.8×26.66=21.33m2 似的过程。根据后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽 1.2 动力系数车投影面积有：
附录B 楼面等效均布活荷载的确定方法 B.0.1楼面(板、次梁及主梁)的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力(如弯矩、剪力等)、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。 B.0.2连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。 B.0.3由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。 B.0.4单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe，可按下式计算： 式中l—板的跨度； b—板上荷载的有效分布宽度，按本附录B.0.5 确定； Mmax—简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。 计算Mmax 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。 B.0.5单向板上局部荷载的有效分布宽b，可按下列规定计算: 1 当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为:(图B.0.5-1)
2 当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为(图B.0.5-2)： 式中l—板的跨度； bcx—荷载作用面平行于板跨的计算宽度； bcy—荷载作用面垂直于板跨的计算宽度； 式中btx—荷载作用面平行于板跨的宽度； bty—荷载作用面垂直于板跨的宽度； s—垫层厚度； h—板的厚度。
3 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即时(图B.0.5-1)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算： 式中b ＇—折减后的有效分布宽度； d—荷载作用面中心至非支承边的距离。 4 当两个局部荷载相邻而e各种楼面荷载取值
各种楼面荷载取值 Final revision by standardization team on December 10, 2020.
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土）消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：㎡ 会所：㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2,活动的人较多且有设备, 3,活动的人很多且有较重设备, 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备,
5,活动的性质很剧烈, 6,储存物品的仓库, 7,有大型的机械设备, 普通瓷砖楼面：80 厚 4kn/m2 90 厚 m2 100 厚 m2 120 厚 m2 地暖楼面：80 厚 m2 90 厚 m2 100 厚 m2 120 厚 m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取 M2 对堆料较多的车间,取 M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取 M2 会所一般房间取，活动的人较多的房间取比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间 8。0 住宅有 120 隔墙的我取 楼面活荷载：（KN/M2) 设不冲按摩式浴缺的卫生间 4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙） 8 或按实际 阶梯教室 3 微机电子计算机房 3 大中型电子计算机房 >5 或按实际
4.1 民用建筑楼面均布活荷载 4.1.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值,频遇值和准永久值系数，应按表4.1.1 的规定采用。 表 4.1.1民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和 准永久值系数
注：1本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 2第 6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每书架高度不小于2.5kN/m2确定。 3第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。
4第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板；尚应按 1.5kN 集中荷载验算。 5本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙和自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延墙重（kN/m）的1/3 作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加不于 1.0kN/m2。 4.1.2设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数： 1设计楼面梁时的折减系数： 1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2的，应取0.9； 2）第1（2）～7 项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9； 3）第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6； 对双向板楼盖的梁应取0.8。 4）第9～12 项采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2设计墙、柱和基础时的折减系数： 1）第1（1）项按表 4.1.2 规定采用； 2）第1（2）～7 项采用与其楼面梁相同的折减系数； 3）第8 项对单向板楼盖应取0.5； 对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8； 4）第9～12 项采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁的从属面积是指向梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。 表 4.1.2活荷载按楼层的折减系数
第40卷增刊建筑结构 2010年4月车库等效均布荷载取值的分析与建议 周宁峰，孟中朝 （路劲地产集团有限公司，苏州 215123） [摘要]车辆局部荷载作用下，对各类构件采用同一化的等效均布荷载有时过于简化，于安全性与经济性不利。 通过分析后认为，在实际电算时，对于楼板、梁柱、基础、抗震设计应采用不同数值，并宜分别对应于采用满布（投影）荷载的相应倍数。 [关键词]等效均布荷载；跨度效应；板形效应；满布荷载 Analysis and advice to design value of vehicle equivalent uniform load Zhou Ningfeng，Meng Zhongchao （RoadKing Properties Holdings Limited, Suzhou 215123,China） Abstract: Under ‘local loading’ of vehicle, it may be too rough to use same ‘equivalent uniform load’ on different types of structural elements instead of ‘local load’. It’s harmful to the safety and economy. With analysis, it is proposed that different ‘equivalent uniform load’ should be used at different structural element such as slab, beam, column, foundation and anti-seismic calculation. Keywords: equivalent uniform load; span effect; shape effect; packed distribution load 0 引言 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）第4.1.1条规定了普通客车、消防车楼面荷载取值，并在第4.1.2条对梁等构件的活载折减方法进行了表述。但是实际工程中，设计人员对此经常有模糊的认识，甚至错误的做法，一方面可能对结构设计的安全性造成威胁，另一方面又可能使梁、竖向构件及基础的设计出现浪费。以下通过计算比较，给出建议的取值方法，以期满足适用广泛性和计算平滑性要求，并便于设计者理解和电算时采用。 1 板的等效均布荷载及合理换算方法 规范4.1.1条将楼盖分成“板跨不小于2m的单向板”和“板跨不小于6m×6m的双向板”两类。由于两个等效荷载数值相差40%以上，并未提及在实际工程中应用最为广泛的板跨小于6m的双向板以及跨度大于2m的单向板，造成设计人员往往无所适从，或者凭理解随意取值的情况，因此完善这部分的取值方法显得十分迫切。 规范附录B规定，“楼面的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力（如弯矩、剪力等）、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定”。对于楼板而言，已经明确，这种等效专指“弯矩”内力相同。由于车辆轮压是局部作用，从微观角度分析，局部作用区域下的楼板在受力时通过弯、剪、扭向四周传递效应，如果没有约束则继续向四周扩散效应，相反，如果在某方向遇到约束，则在该方向产生弯矩，并同时减弱了向其他方向的扩散。 1.1 局部荷载的跨度效应 规范条文说明上要求的消防车排布情况见图1。 先讨论板的跨度效应。限于篇幅，只讨论荷载作用面的长边平行于板跨的情形。图2左为2m跨的单向板，受消防车轮压每个60kN，作用在0.2m×0.6m的范围内。按照规范附录B方法计算：板厚h加两倍垫层厚2s共计0.2m,有b cx=0.4m，b cy=0.8m，l=2.0m，b=b cx+0.7×l=1.8m，由于e=1.4m＜b，因此取b′=（1.8+1.4）/2=1.6m。经计算M x=31.2kN·m（考虑动力系数1.3），则q e=8×31.2/4/1.6=30.84kN/m2。 类似的，如果单向板的跨度增大到3.0m，如图2之中、右所示，则b=2/3×0.8+0.73×3=2.723m，b′=（2.723+1.4）/2=2.06m，经计算，组合一M x=32.18kN·m （考虑动力系数1.3），q e=8×32.18/9/2.06=13.89kN/m2，同样，组合二的q e=8×30.29/9/2.06=13.07kN/m2，综合取13.78kN/m2，随着板跨的继续增大，q e仍会下降。 86
汽车等效均布荷载的计算 本工程最小板跨为2.4m×2.5m，板厚180mm，汽车最大轮压为100KN （根据《城市桥梁设计荷载标准》第4.1.3条城—A级车辆荷载）,汽车轮压着地面积为0.6m×0.2m（参考《建筑结构荷载规范》规范说明中4.1.1条“对于20~30T的消防车，可按最大轮压为60kN作用在0.6m ×0.2m的局部面积上的条件决定；”），动力系数为1.3，板顶填土S=0.9m。平面简图详见附图一。 计算过程如下： 一、X方向计算 1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5 2.a x=0.6+2×0.5×0.9=1.5m a y=0.2+2×0.5×0.9=1.1m a x/l x=1.5/2.4=0.625 a y/l x=1.1/2.4=0.458 l y/l x=2.5/2.4=1.042 考虑动力系数后q=1.3P/(a x a y)=78.785kN/m2 简支双向板的绝对最大弯矩： Mx max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m My max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.51Kn×m Me max=0.0368×qe×l2 qe=Me max/0.212=59Kn/m2 二、Y方向计算 1.填土中扩散角取30°，tan30°=0.5
2. a×=0.2+2×0.5×0.9=1.1m a y=0.6+2×0.5×0.9=1.5m a×/l×=1.5/2.4=0.458 a y/l×=1.1/2.4=0.625 l y/l×=2.4/2.5=0.96 考虑动力系数后q=1.3P/(a×a y)=78.785kN/m2 简支双向板的绝对最大弯矩： Mx max=0.0962×157.57×1.5×1.1=12.50Kn×m My max=0.0843×157.57×1.5×1.1=10.96Kn×m Me max=0.0368×qe×l2 qe=Me max/0.23=54.37Kn/m2 附图一
地下室小型汽车停车库：4ＫN／㎡ 地下室顶板施工活荷载：１０KN/㎡（未计覆土) 消防车折标等效均布荷载标准值:20KN／㎡ 屋面花园:3ＫN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载:４KN/㎡ 电梯机房:７ＫN/㎡ 空调机房：8Ｎ/㎡ 发电机房、变配电房:1０N/㎡ 住宅:厅、厨房、卫生间、幼儿园:２KN/㎡； 阳台:2．5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 ３,活动的人很多且有较重设备, ３．0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 ５,活动的性质很剧烈， 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0 7,有大型的机械设备, 6.０-7.5 普通瓷砖楼面：８0 厚４kｎ/ｍ2 ９0 厚４．2kn/ｍ2 10０厚４．5kｎ／m2 １2０厚 5．０5kｎ／m2 地暖楼面:8０厚 4.8kn/ｍ2 ９0 厚５．1kn/m2 100 厚 5.1kn/m2 1２0 厚５.8ｋn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取２．０ＫN/M2 对堆料较多的车间,取２.5ＫN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时，取 4.0ＫN/M2 会所一般房间取 2．5，活动的人较多的房间取 3.0 比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间 8。0 住宅有 120 隔墙的我取 3.0
楼面活荷载: （KＮ/Ｍ2）设不冲按摩式浴缺的卫生间 4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙) 8 或按实际阶梯教室３ 微机电子计算机房 3 大中型电子计算机房 >5 或按实际 银行金库及标据仓库 10 制冷机房8 水泵房 10 变配电房 10
隔墙荷载在楼板上的等效均布荷载 【摘要】按照《建筑结构荷载规范》附录B给出的楼面等效均布活荷载的确定方法，计算了隔墙直接砌筑于楼板上的等效均布荷载取值，编制了表格，供工程设计人员查用。确定等效均布荷载时不区分板块为单向板或双向板，统一采用最大弯矩相等的等效原则。 【关键词】隔墙荷载等效均布荷载有限元 Abstract: Equivalent uniform live load value of partition walls built directly on floor slabs is calculated according to the methods given in Annex B of Load Code for the Design of Building Structures and forms are prepared as reference for engineers and designers. The principle of equal equivalent bending moments will be adopted to determine equivalent uniform load without distinguishing between one-way or two-way slabs. Keywords: partition wall load e quivalent uniform load finite element method 在工程设计中，经常会出现隔墙直接砌在楼板上的情况，需要确定其在楼板上产生的等效均布荷载的大小。文献[1]针对工程中常见的、、三种跨度双向板，通过有限元分析得到了在不同隔墙荷载作用下的等效均布荷载；文献[2]根据大量的有限元计算结果的回归分析，得到了隔墙荷载(隔墙荷载沿相应的板跨满布，隔墙位于板跨跨中)的等效均布荷载的近似计算公式；文献[3]按照塑性理论计算了现浇楼板在隔墙荷载作用下的等效均布荷载。本文按照荷载规范，采用弹性最大弯矩相等的原则，计算了多种板跨度及隔墙荷载布置情况下的隔墙荷载的等效均布荷载。 1 等效原则 按照《建筑结构荷载规范》，单向板与双向板均可按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定隔墙荷载的等效均布荷载。假定板块大小为，为长边，为短边，单位大小的隔墙在板块上产生的最大弯矩绝对值为(采用有限元计算)，同时，单位大小的均布荷载在这个板块上产生的最大弯矩绝对值为，则此板块在隔墙荷载作用下的等效均布荷载为，令，则，可称为比例因子。 2 表格编制 由上节可知，只要对设计中常用的板跨范围逐一计算比例因子，然后将其制成表格，则只要知道隔墙线荷载的大小，然后根据隔墙布置形式查表得，互乘即可得出等效均布荷载的大小。隔墙的方向可能平行于短跨(如图1)，也可能平行
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土）消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：2.5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 3,活动的人很多且有较重设备, 3.0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 5,活动的性质很剧烈, 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0
7,有大型的机械设备, 6.0-7.5 普通瓷砖楼面：80 厚4kn/m2 90 厚4.2kn/m2 100 厚4.5kn/m2 120 厚5.05kn/m2 地暖楼面：80 厚4.8kn/m2 90 厚5.1kn/m2 100 厚5.1kn/m2 120 厚5.8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2.0KN/M2 对堆料较多的车间,取2.5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取4.0KN/M2 会所一般房间取2.5，活动的人较多的房间取3.0 比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间8。0 住宅有120 隔墙的我取3.0 楼面活荷载：（KN/M2) 设不冲按摩式浴缺的卫生间4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8 或按实际 阶梯教室3 微机电子计算机房3 大中型电子计算机房>5 或按实际 银行金库及标据仓库10 制冷机房8 水泵房10
大型超市楼面等效活荷载的确定 随着社会经济水平的不断发展，近些年来，大型超市如雨后春笋般在各地逐渐兴起。大型超市几乎都采用敞开式货架，商品堆放与以往的商场相比要集中得多，某些区域特别是仓储区和饮料堆放区，货物的活荷载相当大。但在传统的建筑结构设计中，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)，商场的楼面活荷载标准值通常取3.5kN／m2。在对上海某大型超市的几个分店的调查研究中发现这个值在超市的很多区域已经被大大超过，某些区域实测的均布荷载值甚至超过了20kN／㎡，这些区域主要集中在仓储区和卖场的食品杂货区，而且在这些区域的楼板上都不同程度地出现了裂缝，建筑物的安全性和耐久性已经受到了极大的影响。由于目前国内尚未有针对大型超市的楼面荷载规范，在进行大型超市的结构设计时，楼面活荷载究竟如何取值，才可以既安全又经济呢?为此，我们对某大型超市几个分店的卖场和仓储区内的商品堆放情况及楼板结构进行了调查，并对荷载的调查结果进行了归纳分析，在此基础上完成了各种结构形式在不同荷载分布情况下楼板的内力分析，归纳了针对该类超市的等效均布荷载,并 提出了大型超市设计时楼面活荷载的建议取值。 2 荷载调查 调查的内容主要分两部分，一是建筑物的结构，包括超市的结构形式、柱距、梁板跨度、结构构件的几何尺寸等；二是超市各区的实际荷载分布，这又包含了两方面的内容，一方面是货架及上面堆放的商品重量和设备的重量，采用了按满载情况下实测的方法，通过清点货架上堆满商品时的数量和实际称量该商品的单位重量计算得出，货架和设备的自重分别由商家和铭牌提供；另一方面是货架及设备的尺寸以及在商场内的位置情况，通过现场量测得出。对于货架以外的过道区域按3.OkN／㎡取，货架立柱或设备支腿随间距较近的情况将其上的荷载视为均布，间距较大时考虑成集中荷载。这样，通过对这些测量数据进行整理归纳得出了超市楼面上荷载分布。考虑到超市在使用过程中商品的堆放区域可能会进行调整，因此对各个区域的荷载再进行比较分析，选取各区内具有代表性的最大荷载进行结构计算。整理结果见表l。 荷载分区荷载分类货架类型(㎡) 均布荷载(kN／㎡) 集中荷载(kN) 食品杂货区饮料米面 悬挑1.3×0.62 21.5 调味品16.5 其他8.3 生鲜区设备实际面积9.8 鱼缸 1.6×1.2(㎡) 5.4 其他悬挑1.3×0.62 2.9 电器区电视机及空调7.6 其他 2.9 百货区清洁用品及碗碟20.2 书和纸类16.7 其他7.9 纺织品区床上用品15.2 其他7.5 仓储区饮料23 饮料* 四点2.7×0.8 9.9 9.14 杂货悬挑1.3×0.69 22.1 杂货* 四点2.7×0.8 11.96 纺织品四点2.7×0.9 5.9 电器悬挑1.3×0.69 6.9
《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 3.3.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其准永久值系数，应按表3.1.1的规定采用。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数表3.1.1 注：①本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 ②第9项活荷载只适用于停放轿车的车库。当单向板板跨小于2m时，可按附录二规定，将车轮局部荷载换算为等效均布荷载，局部荷载值取4.5kN，间距1.5m，分布在0.2X0.2m 的面积上。 ③第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。 ④第13项挑出阳台荷载，当人群有可能集中时，宜按3.5kN/m2采用。 ⑤本表各项荷载未包括隔墙自重。
民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数（高规） 【资料来源】《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ 3－91） 3.1.1 高层建筑结构的楼面活荷载应按《建筑结构荷载规范》GBJ9－87 第3.1.1条采用。该条未规定者，可按本规程表3.1.1条采用。 民用建筑楼面均布活荷载表3.1.1 楼面活荷载标准值折减系数《建筑结构荷载规范》GBJ9－87第3.1.2条的规定采用。 4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表4.1. 1 的规定采用。 表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数
注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。 2 第6 项书库活荷载当书架高度大于2M 时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于`2.5 KN//M^2` 确定。 3 第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300KN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。 4 第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5KN 集中荷载验算。 5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重(KN/M)的1/3 作为楼面活荷载的附加值(`KN//M^2`)计入，附加值不小于`1.0KN//M^2`。 4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。 1 设计楼面梁时的折减系数: 1) 第1(1)项当楼面梁从属面积超过`25M^2` 时，应取0.9； 2) 第1(2)～7 项当楼面梁从属面积超过`50M^2` 时应取0.9； 3) 第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6； 对双向板楼盖的梁应取0.8； 4) 第9～12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2 设计墙、柱和基础时的折减系数 1) 第1(1)项应按表4.1.2 规定采用； 2) 第1(2)～7 项应采用与其楼面梁相同的折减系数； 3) 第8 项对单向板楼盖应取0.5； 对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8
1kg的物体的重力是重力是1000牛的物体质量是1000/≈ 《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 3.3.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其准永久值系数，应按表的规定采用。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数表3.1.1 项次类别标准值 (kN/m2)准永久值系数Ψq 1住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿 园 2教室,试验室、阅览室、会议室 3食堂、办公楼中的一般资料档案室 4礼堂、剧场、电影院、体育场及体育馆的看台： （1）有固定座位 （2）无固定座位 5展览馆 6商店 7车站大厅、候车室、舞台、体操室 8藏书库、档案库 9停车库： （1）单向板楼盖（板跨不小于2m） （2）双向板楼盖和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6mX6m） 10厨房 11浴室、厕所、盥洗室： （1）对第一项中的民用建筑 （2）对其他民用建筑 12走廊、门厅、楼梯： （1）住宅、托儿所、幼儿园 （2）宿舍、旅馆、医院、办公楼 （3）教室、食堂 （4）礼堂、剧场、电影院、看台、展览馆 13挑出阳台 注：①本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大时，应按实际情况采用。 ②第9项活荷载只适用于停放轿车的车库。当单向板板跨小于2m时，可按附录二规定，将车轮局部荷载换算为等效均布荷载，局部荷载值取，间距，分布在的面积上。 ③第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按集中荷载验算。 ④第13项挑出阳台荷载，当人群有可能集中时，宜按m2采用。
⑤本表各项荷载未包括隔墙自重。 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其准永久值系数（高规） 【资料来源】《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ 3－91） 3.1.1 高层建筑结构的楼面活荷载应按《建筑结构荷载规范》GBJ9－87第条采用。该条未规定者，可按本规程表条采用。 第条的规定采用。 4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表的规定采用。 表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数
4 楼面和屋面活荷载 4.1 民用建筑楼面均布活荷载 4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表4.1.1的规定采用。
注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。 2 第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于 2.5kN／m2确定。 3 第8项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。 4 第11项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。 5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重可取每延米长墙重(kN/m)的1／3作为楼面活荷载的附加值(kN/m2)计入，附加值不小于1.0kN/m2。 4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。 1 设计楼面梁时的折减系数： 1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9； 2)第1(2)～7项当楼面梁从属面积超过50m2／时应取0.9； 3)第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6 对双向板楼盖的梁应取0.8； 4)第9—12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2 设计墙、柱和基础时的折减系数 1)第1(1)项应按表4.1.2规定采用； 2)第1(2)～7项应采用与其楼面梁相同的折减系数； 3)第8项对单向板楼盖应取0.5； 对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8； 4)第9～12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。 表4.1.2 活荷载按楼层的折减系数
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土） 消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅： 厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡； 阳台： 2."5KN/㎡ 会所： 3."5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2."0 2,活动的人较多且有设备, 2."5 3,活动的人很多且有较重设备,
3."0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3."5 5,活动的性质很剧烈, 4."0 6,储存物品的仓库, 5."0 7,有大型的机械设备, 6."0- 7."5 普通瓷砖楼面：80厚4kn/m2 90厚4."2kn/m2 100厚 4."5kn/m2 120厚 5."05kn/m2地暖楼面：80厚 4."8kn/m2 90厚 5."1kn/m2 100厚 5."1kn/m2 120厚 5."8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2."0KN/M2 对堆料较多的车间,取
2."5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取 4."0KN/M2 会所一般房间取 2."5，活动的人较多的房间取 3."0比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间 8。"0住宅有120隔墙的我取 3."0 楼面活荷载： （KN/M2)设不冲按摩式浴缺的卫生间4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8或按实际 阶梯教室3 微机电子计算机房3 大中型电子计算机房>5或按实际 银行金库及标据仓库10 制冷机房8 水泵房10 变配电房10
楼面等效均布荷载计算书 项目名称：恒大珠江新城商业办公项目 项目概况：原有楼面设计活荷载为4KN/m2,现因施工要求，楼面需用到3T挖掘机进行作业。 复核结论：按线荷载复核，楼板能满足要求，详以下计算书。 施工建议：挖掘机履带下需至少用600mm宽，50mm厚的木板作为支垫行走。 复核单位：广东华南建筑设计院有限公司 复核日期：2017.04.20
1楼面等效均布荷载： B-1 1.1基本资料 1.1.1工程名称：工程一 1.1.2周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取短跨方向的等效荷载， 板的跨度 L x＝ 4600mm， L y＝ 3750mm，板的厚度 h ＝ 120mm， 楼面均布荷载 g k＝ 1.5kN/m2，楼面均布荷载 q k＝ 2kN/m2 1.1.3局部荷载 整体坐标系的原点为楼板左下角，局部坐标系原点在整体坐标系中的坐标： x0＝ 1600mm、y0＝ 0mm 1.1.3.1第一局部荷载 Y 向局部线性荷载 Q' ＝ 6kN/m，荷载作用面的宽度 b tx＝ 600mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 2400mm；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至局部坐标系原点的距离： x' ＝ 0mm， y' ＝ 0mm 1.1.3.2第二局部荷载 Y 向局部线性荷载 Q' ＝ 6kN/m，荷载作用面的宽度 b tx＝ 600mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 2400mm；垫层厚度 s ＝ 0mm 荷载作用面中心至局部坐标系原点的距离： x' ＝ 3000mm， y' ＝ 1875mm 1.2局部荷载换算为局部均布荷载 1.2.1第一局部荷载 P ＝ Q' / b tx - q k＝ 6/0.6-2 ＝ 8.00kN/m2 1.2.2第二局部荷载 P ＝ Q' / b tx - q k＝ 6/0.6-2 ＝ 8.00kN/m2 1.3局部坐标系转换为整体坐标系 局部坐标系原点的坐标： x0＝ 1600mm、y0＝ 0mm 1.3.1第一局部荷载： b tx＝ 600mm， b ty＝ 2400mm； x ＝ 1600mm， x1＝ 1300mm， x2＝ 2700mm； y ＝ 0mm， y1＝ -1200mm， y2＝2550mm
3.1.2 活荷载 活荷载：又称可变荷载，在结构使用期间内，荷载的大小随时间的推移而变化、或其变化与其平均值相比较不可以忽略。如楼面活荷载、屋面活荷载、积灰荷载、吊车荷载、雪荷载、风荷载、安装检修荷载等。 3.1.2.1 楼面活荷载 （1）民用建筑楼面活荷载取值 ①楼面活荷载取值 楼面活荷载取值与建筑物房间的使用性质、使用功能有关，按照《荷载规范》4.1.1查用，表为常用房间楼面活荷载数值参考表。 表3.1.5 常用建筑楼面活荷载标准值（kN/m2）及其组合值、频遇值和准永久值系数 续表3.1.5
②楼面梁设计时活荷载的折减系数 《荷载规范》4.1.2明确，在设计楼面梁时，表中的楼面活荷载在下列情况下应乘以规定的折减系数： 第1项中第①项：当楼面梁从属面积超过25m2时，折减系数为； 第1项中第②项～第7项：当楼面梁从属面积超过50m2时，折减系数为； 第8项，对单向板楼盖的次梁和槽型板的纵肋，折减系数为；对单向板楼盖的主梁，折减系数为；对双向板楼盖的梁，折减系数为； 第9项～第12项：采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁从属面积，为梁两侧各延伸二分之一梁间距范围内的实际面积。 ③墙、柱及基础设计时活荷载的折减系数 《荷载规范》4.1.2明确，在设计墙、柱及基础时，表中的楼面活荷载在下列情况下应乘以规定的折减系数： 第1项中第①项：按照表3.1.6规定采用； 第1项中第②项～第7项：采用与其楼面梁相同的折减系数；
第8项，对单向板楼盖：折减系数为；对双向板楼盖和无梁楼盖，折减系数为； 第9项～第12项：采用与所属房屋类别相同的折减系数。 表3.1.6 活荷载按楼层的折减系数 2、工业建筑楼面活荷载（包括吊车荷载等）取值 根据设备使用的要求，工业建筑楼面活荷载由工艺专业（或设备产生厂家）提出，如缺乏资料，对于一般的金工车间、仪器仪表生产车间、半导体器件生产车间、棉纺织造生产车间、轮胎厂准备车间和粮食加工车间等，可按照《荷载规范》附录C查用，工程设计中工业建筑楼面活荷载取值通常≧kN/m2。 工业建筑楼面（包括工作平台）上无设备区域的操作荷载，包括操作人员、一般工具、零星原料和成品的自重，可按照均布活荷载考虑，采用kN/m2。 生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于kN/m2。 （3）特殊情况下楼面活荷载取值 当设计中遇到某种规范中未明确的楼面使用活荷载时，可根据具体情况，参考下列方法近似确定其使用活荷载标准值。 方法一：对该楼面活荷载的观测值进行统计，当有足够资料并能对其统计分布作出合理估计时，则在房屋设计基准期（50年）最大值的分布上，根据协定的百分位取其某分位值（如均值、中值、众值等）作为该种楼面活荷载的标准值。 方法二：对不能取得充分资料进行统计的楼面活荷载，可根据已有的工程实践经验，通过分析判断后，协定—个可能出现的最大值作为该类楼面活荷载的标准值。 对于民用建筑楼面，可根据在楼面上活动的人和设施的不同分布状况进行分类，参考表3.1.7取值。
双向板楼面等效均布活荷载确定方法的探 讨 彭勇穆文伦 （贵州新基石建筑设计有限责任公司） ［摘要］：建筑结构荷载规范关于双向板楼面等效荷载计算方法的表达比较含糊，引起了对规范说明不同的理解，本文根据对规范的理解提出两种不同的计算方式，经过比较分析提出正确的计算方式 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）附录B“楼面等效均布活荷载的确定方法”的规定，对于单向板的计算已经有比较明确的公式和规定，本文不进行叙述，对于双向板的等效均布荷载计算方法，规范仅指出可按与单向板相同的原则，按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定。这样对规范的表述就有了不同理解，第一种理解为：按与单向板相同的计算方式进行计算；第二种理解：按四边简支板绝对最大弯矩等值的原则进行计算。两种方法计算比较如下： 1 按与单向板相同的计算原则进行计算 计算简图1 1.1 基本资料 周边支承的双向板，板的跨度Lx＝2800mm，板的跨度Ly＝3500mm，板的厚度h＝150mm；局部集中荷载N＝42kN，荷载作用面的宽度btx＝1000mm，荷载作用面的宽度bty＝1000mm；垫层厚度s＝100mm ；荷载作用面中心至板左边的距离x＝1400mm，最左端至板左边的距离x1＝900mm，最右端至板右边的距离x2＝900mm 荷载作用面中心至板下边的距离y＝1750mm，最下端至板下边的距离y1＝1250mm，最上端至板上边的距离y2＝1250mm 1.2 计算结果 1.2.1 荷载作用面的计算宽度 bcx＝btx+2*s+h＝1000+2*100+150＝1350mm bcy＝bty+2*s+h＝1000+2*100+150＝1350mm 1.2.2 局部荷载的有效分布宽度