脱硫多孔分布器开孔率
脱硫技术是现代工业生产中一个重要的环保措施，它可以有效地减少燃煤、燃油等能源燃烧过程中产生的二氧化硫排放。在脱硫过程中，多孔分布器是一个关键的组件，它可以帮助实现脱硫剂与燃烧气体的充分接触，从而提高脱硫效率。
多孔分布器的开孔率是一个重要的参数，它决定了脱硫剂与燃烧气体之间的接触面积和通量。开孔率越高，脱硫剂与燃烧气体之间的接触面积就越大，脱硫效果也就越好。然而，开孔率过高也会导致脱硫剂的过量消耗，增加脱硫成本。因此，在设计多孔分布器时，需要根据实际情况和经济考虑来确定合适的开孔率。
多孔分布器的制造材料也是影响脱硫效果的重要因素。常见的制造材料有陶瓷、金属和塑料等。陶瓷多孔分布器具有良好的耐腐蚀性和抗高温性能，但其制造成本较高。金属多孔分布器具有较好的强度和导热性能，但容易受到腐蚀。塑料多孔分布器则具有较低的制造成本和良好的耐腐蚀性能，但其耐高温性能较差。因此，在选择多孔分布器的制造材料时，需要综合考虑脱硫剂的性质、燃烧气体的温度和压力等因素。
除了开孔率和制造材料，多孔分布器的结构也对脱硫效果有一定影响。常见的结构形式有直孔、弯曲孔和扩散孔等。直孔结构简单、易制造，但容易产生流体分布不均匀的问题；弯曲孔结构可以有效地改善流体分布，但制造难度较大；扩散孔结构可以提高脱硫剂与
燃烧气体之间的接触面积，但也会增加压降。因此，在设计多孔分布器的结构时，需要综合考虑流体分布均匀性、制造难度和压降等因素。
脱硫多孔分布器的开孔率是影响脱硫效果的重要参数，需要根据实际情况和经济考虑来确定。同时，制造材料和结构形式也对脱硫效果有一定影响。正确选择多孔分布器的开孔率、制造材料和结构形式，可以提高脱硫效率，减少二氧化硫的排放，实现绿色环保生产。
一、脱硫效率低 1.脱硫效率低的原因分析： （1）设计因素 设计是基础，包括L/G、烟气流速、浆液停留时间、氧化空气量、喷淋层设计等。应该说，目前国内脱硫设计已经非常成熟，而且都是程序化，各家脱硫公司设计大同小异。 （2）烟气因素 其次考虑烟气方面，包括烟气量、入口SO2浓度、入口烟尘含量、烟气含氧量、烟气中的其他成分等。是否超出设计值。 （3）脱硫吸收剂 石灰石的纯度、活性等，石灰石中的其他成分，包括SiO2、镁、铝、铁等。特别是白云石等惰性物质。 （4）运行控制因素 运行中吸收塔浆液的控制，起到关键因素。包括吸收塔PH值控制、吸收塔浆液浓度、吸收塔浆液过饱和度、循环浆液量、Ca/S、氧化风量、废水排放量、杂质等。 （5）水 水的因素相对较小，主要是水的来源以及成分。 （7）其他因素 包括旁路状态、GGH泄露等。 2.改进措施及运行控制要点 从上面的分析看出，影响FGD系统脱硫率的因素很多，这些因素叉相互关联，以下提出了改进FGD系统脱硫效率的一些原则措施，供参考。 （1）FGD系统的设计是关键。
根据具体工程来选定合适的设计和运行参数是每个FGD系统供应商在工程系统设计初期所必须面对的重要课题。特别是设计煤种的问题。太高造价大，低了风险大。 特别是目前国内煤炭品质不一，供需矛盾突出，造成很多电厂燃烧煤种严重超出设计值，脱硫系统无法长期稳定运行，同时对脱硫系统造成严重的危害。 （2）控制好锅炉的燃烧和电除尘器的运行，使进入FGD系统的烟气参数在设计范围内。必须从脱硫的源头着手，方能解决问题。 （3）选择高品位、活性好的石灰石作为吸收剂。 （4）保证FGD工艺水水质。 （5）合理使用添加剂。 （6）根据具体情况，调整好FGD各系统的运行控制参数。特别是PH值、浆液浓度、CL/Mg 离子等。 （7）做好FGD系统的运行维护、检修、管理等工作。 二、除雾器结垢堵塞 1.除雾器结垢堵塞的原因分析 经过脱硫后的净烟气中含有大量的固体物质，在经过除雾器时多数以浆液的形式被捕捉下来，粘结在除雾器表面上，如果得不到及时的冲洗，会迅速沉积下来，逐渐失去水分而成为石膏垢。由于除雾器材料多数为PP，强度一般较小，在粘结的石膏垢达到其承受极限的时候，就会造成除雾器坍塌事故。 沉积在除雾器表面的浆液中所含的物质是引起结垢的原因。如果这些污垢不能得到及时的冲洗，就会在除雾器叶片上沉积，进而造成除雾器堵塞。 结垢主要分为两种类型： （1）湿-干垢：
1、前言 循环流化床燃烧是指炉膛内高速气流与所携带的稠密悬浮颗粒充分接触，同时大量高温颗粒从烟气中分离后重新送回炉膛的燃烧过程。循环流化床锅炉的脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，与石油焦中的硫份反应生成硫酸钙，达到脱硫的目的。较低的炉床温度（850°C〜900°C）,燃料适应性强，特别适合较高含硫燃料，脱硫率可达80%〜95%，使清洁燃烧成为可能。 2、循环流化床内燃烧过程 石油焦颗粒在循环流化床的燃烧是流化床锅炉内所发生的最基本而又最为重要的过程。当焦粒进入循环流化床后，一般会发生如下过程：①颗粒在高温床料内加热并干燥；②热解及挥发份燃烧；③颗粒膨胀及一级破碎；④焦粒燃烧伴随二级破碎和磨损。符合一定粒径要求的焦粒在循环流化床锅炉内受流体动力作用，被存留在炉膛内重复循环的850C〜900C的高温床料强烈掺混和加热，然后发生燃烧。受一次风的流化作用，炉内床料随之流化，并充斥于整个炉膛空间。床料密度沿床高呈梯度分布，上部为稀相区，下部为密相区，中间为过渡区。上部稀相区内的颗粒在炉膛出口，被烟气携带进入旋风分离器，较大颗粒的物料被分离下来，经回料腿及J阀重新回入炉膛继续循环燃烧，此谓外循环；细颗粒的物料随烟气离开旋风分离器，经尾部烟道换热吸受热量后，进入电除尘器除尘，然后排入烟囱，尘灰称为飞灰。炉膛内中心区物料受一次风的流化携带，气固两相向上流动；密相区内的物料颗粒在气流作用下，沿炉膛四壁呈环形分布，并沿壁面向下流动，上升区与下降区之间存在着强烈的固体粒子横向迁移和波动卷吸，形成了循环率很高的内循环。物料内、外循环系统增加了燃料颗粒在炉膛内的停留时间，使燃料可以反复燃烧，直至燃尽。循环流化床锅炉内的物料参与了外循环和内循环两种循环运动，整个燃烧过程和脱硫过程就是在这两种形式的循环运动的动态过程中逐步完成的。 3、循环流化床内脱硫机理 循环流化床锅炉脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，石油焦和石灰石自锅炉燃烧室下部送入，一次风从布风板下部送入，二次风从燃烧室中部送入。石灰石在850C〜900C床温下，受热分解为氧化钙和二氧化碳。气流使石油焦、石灰石颗粒在燃烧室内强烈扰动形成流化床，燃料烟气中的SO2与氧化钙接触发生化学反应被脱除。为了提高吸收剂的利用率，将未反应的氧化钙、脱硫产物及飞灰等送回燃烧室参与循环利用。按设计，II电站CFB锅炉钙硫比达到1.97时，脱硫率可达90%以上。 高硫石油焦在加热到400C就开始有硫份析出，经历下列途径逐步形成SO2，即硫的燃烧过程： S--f H2S--f HS--f SO--—SO2 硫的燃烧需要一定的时间，石油焦床内停留时间将影响硫的燃烧完全程度，其随时间同步增长。同时床温对硫的燃烧影响很大，硫的燃烧速率随床温升高呈阶梯增高。 以石灰石为脱硫剂在炉膛内受高温煅烧发生分解反应： △CaCO3--—CaO+CO2-179MJ/mol 上式是吸热反应。由于在反应过程中分子尺寸变小，石灰石颗粒变成具有多孔结构的CaO颗粒，在有富余氧气时与床内石油焦的析出硫分燃烧生成的S02气体发生硫酸盐化反应：CaO+SO2+1/2O2--f CaSO4+500MJ/mol 使Ca0变成CaSO4即达到脱硫目的。但是生成的CaSO4密度较低，容易堵塞石灰石的细孔，使S02分子不能深人到多孔性石灰石颗粒内部，所以，Ca0在脱硫反应中只能大部分被利用。 4：影响脱硫的因素与清洁燃烧控制 影响脱硫的因素有许多，一部分属于设计方面的因素，诸如给料方式的不同会有不同的脱硫效果；炉膛的高度影响脱硫时间等。另一部分属于运行方面的因素，如Ca/S摩尔比、床温、物料滞留时间、石灰石粒度、石灰石脱硫活性等，本文仅从运行角度，对II电站CFB锅炉的脱硫工艺进行研究分析。 4.1：Ca/S摩尔比的影响 当Ca/S比增加时，脱硫效率提高。由于II电站CFB锅炉燃烧用高硫石油焦的硫含量基本上为4%〜4.5%,所以，Ca/S比的改变可由控制石灰石的加入量来实现。通过对在线仪表的数据采集分析，从图1可以发现，随着石灰石
3×75t锅炉 烟气脱硫除尘工程总承包 技术方案 业主方： 总包方：山东先进能源科技有限公司 二○一八年三月
目录 1、技术规范 (2) 1.1工程范围 (2) 1.1.1设计范围： (2) 1.1.2设计内容 (2) 1.1.3设备制造及供货 (4) 1.1.4设备及系统安装 (25) 1.2设计基础资料 (26) 1.2.1锅炉主要特性 (26) 1.2.6厂址气象和地理条件 (28) 1.2.7土建设计基础资料 (29) 1.3工程方案 (30) 1.3.1工艺设计 (30) 1.3.2主要设计原则 (30) 1.3.3方案设计 (31) 1.4性能保证值 (34) 1.5总包方提供的基本参数 (35) 1.6设备清册（设备厂家供参考、设备选型以初设选型为准） (41) 2业主人员培训 (48) 2.1培训内容 (48) 2.2培训方式 (48) 2.3设计联络会 (49) 3 监造、检验和性能验收试验 (51) 2.1概述 (51) 2.2工厂检验 (51) 2.3设备监造 (52)
1、技术规范 1.1工程范围 山东临沂电厂位于位于临沂市以南，距市区约3公里，在大菜园村以南，许家冲村以西地区，北距临沂火车站3公里，东距沂河5公里，位于临沂市规划区范围以内。 为改善电厂周围及临沂地区的大气环境，根据临沂发电厂二氧化硫治理规划和环保要求，临沂电厂将继续对剩余锅炉进行脱硫技改工作，本期工程将先行对5#、6#锅炉加装脱硫装置。综合各方面情况考虑，临沂电厂机组设计含硫量为2.0%。 本工程为改造工程，采用循环流化床（干法）脱硫工艺，其装置在60%－100％BMCR工况下进行全烟气脱硫，脱硫效率不低于90％。 本工程包括脱硫除尘岛内系统正常运行、紧急情况处理及检修等所必需具备的工艺系统设计、设备选择、采购、运输及储存、制造及安装、土建建（构）筑物的设计、施工、调试、试验及检查、试运行、考核验收、消缺、培训和最终交付投产等方面的内容。总包应对脱硫除尘岛的性能负全部责任。 1.1.1设计范围： 本脱硫技改工程包括脱硫岛内5#、6#机组锅炉脱硫除尘岛内所有土建、机务、电气、控制等设计。（业主方提供建设场地内地质勘探及勘探结果、设计基础参数。）制定初步设计方案及设计范围的各分项详细方案, 编制设计文件、施工图纸等资料, 现场设计施工交底。 1.1.2设计内容 1.1. 2.1土建项目 本工程所有设备、设施基础
山东农业大学环境工程原理课程设计 题目清水吸收二氧化硫填料吸收塔的设计 学院资源与环境学院 专业班级环境工程09级 学生姓名XXXX 学生学号20095539 指导教师孙老师 2011年12月28 日
第一章前言............................................................................................................... - 1 - 第一节填料塔的主体结构与特点 ........................................................................ - 1 - 第二节填料塔的设计任务及步骤 ........................................................................ - 1 - 第三节填料塔设计条件及操作条件..................................................................... - 2 - 第二章吸收塔主体设计方案的确定 ............................................................................. - 2 - 第一节吸收剂选择 ............................................................................................. - 2 - 第二节填料的类型与选择................................................................................... - 2 - 第三章吸收塔的工艺计算 ...................................................- 3 -第一节基础物性数据.......................................................................................... - 3 - 一、液相物性数据.......................................................................................... - 3 - 二、气相物性数据.......................................................................................... - 3 - 三、气液相平衡数据 ...................................................................................... - 4 - 第二节物料衡算................................................................................................. - 4 - 第四章填料塔的工艺尺寸的计算................................................................................. - 5 - 第一节填料塔直径的计算 ...............................................- 5 - 一、确定空塔气速........................................................................................ - 5 - 二、塔径计算： ............................................................................................. - 6 - 三、塔径校核................................................................................................. - 6 - 第二节传质单元的计算........................................................................................ - 8 - 一、传质单元数计算 ...................................................................................... - 8 - 二、传质单元高度计算................................................................................... - 8 - 第三节高度的计算..............................................................................................- 11 - 一、填料层高度的计算..................................................................................- 11 - 二、塔附属高度的计算..................................................................................- 12 - 第四节填料层压降的计算 ...................................................................................- 12 - 第五章塔内件设计 ............................................................................................- 14 - 第一节液体分布器计算 .....................................................................................- 14 - 一、液体分布器 ............................................................................................- 14 - 二、布液孔数................................................................................................- 14 - 第二节填料塔内件的选择..................................................................................- 14 - 一、液体分布器 ............................................................................................- 14 - 二、液体再分布器.........................................................................................- 15 - 三、填料支撑板 ..........................................................................................- 15 - 四、填料压板与床层限制板...........................................................................- 16 - 五、气体进出口装置与排液装置....................................................................- 16 - 主要参考文献 ..............................................................- 16 -附录一：工艺设计计算结果汇总 .............................................- 17 -附录二：主要符号说明................................................................................................- 18 - 附录三：二氧化硫填料塔设计图（单位：mm）.............................................................- 20 -
烟气脱硫吸收塔设计 摘要 在概述我国烟气脱硫技术现状，介绍了一些国外的烟气脱硫技术的基础上分析了我国燃煤锅炉烟气脱硫技术的发展前景。本文针对设计任务书中所给出的烟气含量和脱硫要求，结合我国烟气脱硫的技术现状选择了顺应吸收塔发展潮流的喷淋塔作为设计对象来实现石灰石－石膏湿法烟气脱硫，主要设计吸收塔部分。 本设计用于小型机组的烟气脱硫，这套工艺采用了脱硫、除尘和就地强制氧化同时完成的高性能化组合塔型。设计塔内烟气的流速为3 m•s-1 ，液气比为18 L•m-3，钙硫比为1.04。喷淋塔主体、除雾器和再热器依次垂直布置，这样塔的整体布局将会更加紧凑，占地面积较小。采用价廉易得的石灰石为原料，脱硫产物石膏品质优良，可代替天然石膏使用。采取了回收与抛弃兼容的处理方法。本文还介绍了湿式石灰石-石膏烟气脱硫工艺的各个子系统，大致确定了本工艺中选用各子系统的的处理流程、装置和设备。并对所设计的烟气脱硫工艺进行了技术经济分析。 关键词：湿法烟气脱硫，喷淋塔，石灰石－石膏法 ABSTRACT After summarizes the flue gas desulphurization technical present situation of our country，also introduces some overseas technologies of flue gas desulphurization. This thesis analyzed developing prospect of the flue gas desulphurization technologies of our country. The spray scrubber, which is the developing trend of absorption tower ,is designed for CaCO3－CaSO4 wet flue gas desulphurization in this paper according to the composition of the fume gas and the desulphurization request. The major mission of the paper is design of the absorber. The system is fit for small-sized unit in thermal .The technology uses the high-performance integral spray scrubber, in which the function of desulphurization、dedusting and forced oxidation on the spot are possessed simultaneously. The designed velocity of flue gas in countercurrent sect ion is 3 m•s-1. The liquid/gas ratio is 18 L•m-3 and Ca/S ratio is 1.04. Spray tower, mist eliminator, reheaters are arranged one on top of another vertically, therefore the tower area layout of it is more compact and the occupied land area is smaller. The raw material is limestone because of its low-price, the product-gypsum is reliable enough to take the place of natural gypsum. The treatment of part of the gypsum being recovered and part being abandoned was adopt. This thesis introduces the subsystems of the WFGD technology and ascertains the technological process、devices and equipments of every subsystem approximately. And also carries out economical and technical analyze of the WFGD system designed.
3.2.4流化床反应器内部构件的选择及参数的确定 （一）气体分布板的计算和预分布器的选择 气体分布板位于流化床底部，是保证流化床具有良好而稳定流态化的重要构件，它的作用是支承床层上的催化剂或者其他固体颗粒；具有均匀分布气流的作用，造成良好的起始流化条件；可抑制气固系统恶性的聚式流态化，有利于保证床层稳定。分布板对整个流化床的直接作用范围仅为0.2-0.3m，然而他对整个床层流态化状态却具有决定性的影响。在生产过程中常会由于分布板设计不合理，气体分布不均匀，造成沟流和死区等异常现象。 1. 分布板的形式和结构 工业生产用的气体分布板的型式很多，主要有：直孔型、直流型、侧流型、密孔型、填充型、短管式分布板以及多管式气流分布器等，而每一种型式又有多种不同的结构。 （1）直孔型分布板 包括直孔筛分布板、凹形筛孔分布板和直孔泡帽分布板，如下图3-17所示： （a）直孔式分布板（b）凹型分布板（c）直孔泡帽分布板 图3-17 直流式分布板 （2）直流型分布板 直流型分布板结构简单，易于设计制造。这种型式的分布板，由于气流正对床层，易产生沟流和气体分布不均匀的现象，流化质量较差。小孔容易堵塞，停车时又容易漏料，所以一般在单层流化床和多层流化床的第一层不采用这种型式。新型流化催化裂化反应器，因为催化剂颗粒与气流同时通过分布板，故采用凹形筛孔分布板。 （3）侧流型分布板 侧流型分布板如下图3-18所示，这种分布板有多种型式，有条件侧缝分布板、锥形侧缝分布板、锥形侧孔分布板、泡帽侧孔分布板等。其中锥形侧缝分布板是目前公认较好的一种，现已为流化床反应器广泛采用。他是在分布板孔中装有锥形风帽，气流从锥帽底部的侧缝或锥帽四周的侧孔流出，因其不会在顶部形成小的死区，气体紧贴分布板吹出，不致使板面温度过高，避免发生烧结和分布板磨蚀现象，避免了直孔型分布板的特点。锥帽是浇铸并经车床简单加工做成的，故施工、安装、检修都比较方便。 (a)条型侧缝分布板（b）锥型侧缝分布板（c）锥型侧孔分布板（d）泡帽侧缝分布板（e）泡帽侧孔分布板 图3-18 侧流式分布板 无分布板的旋流式喷嘴。气体通过六个方向上倾斜10°的喷嘴喷出，托起颗粒，使颗粒激烈搅动。中部的二次空气喷嘴均偏离径向20°～25°，造成了向上旋转的气流。这种流态化方式一般应用于对气体产品要求不严的粗粒流态化床中。
吸收塔搅拌器 gaojilu 发表于 2006-2-17 18:51:05 在吸收塔浆液池的下部，沿塔径向布置四台侧进式搅拌器，其作用是使浆液的固体维持在悬浮状态，同时分散氧化空气。搅拌器安装有轴承罩、主轴、搅拌叶片、机械密封。搅拌器叶片安装在吸收塔降池内，与水平线约为10度倾角、与中心线约为-7度倾角。搅拌桨型式为三叶螺旋桨，轴的密封形式为机械密封。 在吸收塔旁有人工冲洗设施，提供安装和检修所需要的吊耳、吊环及其他专用滑轮。采用低速搅拌器，有效防止浆液沉降。吸收塔搅拌器的搅拌叶片和主轴的材质为合金钢。在运行时严禁触摸传动部件及拆下保护罩。向吸收塔加注浆液时，搅拌器必须不停地运行。 叶片和叶轮的材料等级是ANSI/ASTMA176—80a，搅拌器轴为固定结构，转速适当控制，不超过搅拌机的临界转速。所有接触被搅拌流体的搅拌器部件，必须选用适应被搅拌流体的特性的材料，包括具有耐磨损和腐蚀的性能。 增压风机 gaojilu 发表于 2006-2-17 18:52:42 增压风机用于烟气提压，以克服FGD系统烟气阻力。AN风机是一种子午加速风机，它由进气室、前导叶、集流器、叶轮、后导叶和扩压器组成。AN风机工作时，烟气由除尘器出来后进入AN风机进气室，经过前导叶的导向，在集流器中收敛加速，再通过叶轮的作功产生静压能和动压能；后导叶又将烟气的螺旋运动转化为轴向运动而进入扩压器，并在扩压器内将烟气的大部分动能转化成静压能，从而完成风机的工作过程；最后烟气由烟囱排入大气。 AN静叶可调轴流风机图 1—前导叶 2—叶轮 3—扩压器 4—集流器 5—进气室 AN风机风量调节是由前导叶完成的，前导叶为机翼型，能在－75°至3 0°范围内实现无级风量调节，其调节范围宽，调节效率高，该风机备有专门设
脱硫常见问题及解决方案汇总 脱硫常见问题及解决方案汇总如下： 一、脱硫效率低 1.脱硫效率低的原因分析： (1)设计因素 设计是基础，包括L/G、烟气流速、浆液停留时间、氧化空气量、喷淋层设计等。应该说，目前国内脱硫设计已经非常成熟，而且都是程序化，各家脱硫公司设计大同小异。 (2)烟气因素 其次考虑烟气方面，包括烟气量、入口SO2浓度、入口烟尘含量、烟气含氧量、烟气中的其他成分等。是否超出设计值。 (3)脱硫吸收剂 石灰石的纯度、活性等，石灰石中的其他成分，包括SiO2、镁、铝、铁等。特别是白云石等惰性物质。 (4)运行控制因素 运行中吸收塔浆液的控制，起到关键因素。包括吸收塔PH值控制、吸收塔浆液浓度、吸收塔浆液过饱和度、循环浆液量、Ca/S、氧化风量、废水排放量、杂质等。 (5)水 水的因素相对较小，主要是水的来源以及成分。 (7)其他因素 包括旁路状态、GGH泄露等。 2.改进措施及运行控制要点 从上面的分析看出，影响FGD系统脱硫率的因素很多，这些因素叉相互关联，以下提出了改进FGD系统脱硫效率的一些原则措施，供参考。 (1)FGD系统的设计是关键。 根据具体工程来选定合适的设计和运行参数是每个FGD系统供应商在工程系统设计初期所必须面对的重要课题。特别是设计煤种的问题。太高造价大，低了风险大。 特别是目前国内煤炭品质不一，供需矛盾突出，造成很多电厂燃烧煤种严重
超出设计值，脱硫系统无法长期稳定运行，同时对脱硫系统造成严重的危害。 (2)控制好锅炉的燃烧和电除尘器的运行，使进入FGD系统的烟气参数在设计范围内。必须从脱硫的源头着手，方能解决问题。 (3)选择高品位、活性好的石灰石作为吸收剂。 (4)保证FGD工艺水水质。 (5)合理使用添加剂。 (6)根据具体情况，调整好FGD各系统的运行控制参数。特别是PH值、浆液浓度、CL/Mg离子等。 (7)做好FGD系统的运行维护、检修、管理等工作。 二、除雾器结垢堵塞 1.除雾器结垢堵塞的原因分析 经过脱硫后的净烟气中含有大量的固体物质，在经过除雾器时多数以浆液的形式被捕捉下来，粘结在除雾器表面上，如果得不到及时的冲洗，会迅速沉积下来，逐渐失去水分而成为石膏垢。由于除雾器材料多数为PP，强度一般较小，在粘结的石膏垢达到其承受极限的时候，就会造成除雾器坍塌事故。 沉积在除雾器表面的浆液中所含的物质是引起结垢的原因。如果这些污垢不能得到及时的冲洗，就会在除雾器叶片上沉积，进而造成除雾器堵塞。 结垢主要分为两种类型： (1)湿-干垢： 多数除雾器结垢都是这种类型。因烟气携带浆液的雾滴被除雾器折板捕捉后，在环境温度,粘性力和重力的作用下，固体物质与水分逐渐分离，堆积形成结垢。这类垢较为松软，通过简单的机械清理以及水冲洗方式即可得到清除。 (2)结晶垢： 少数情况下，由于雾滴中含有少量亚硫酸钙和未反应完全的石灰石，会继续进行与塔内类似的各种化学反应，反应物也会粘结在除雾器表面造成结垢，这些垢较为坚硬，形成后不易冲洗。 2.防止除雾器堵塞的措施 由于除雾器的功能就是捕捉烟气携带的雾滴，因此形成湿-干类型的垢属于正常现象，脱硫系统都设计有冲洗装置将沉积的石膏垢定期及时冲洗掉，防止其堆积。 正常运行期间，应按照设备厂家要求的冲洗水流量和冲洗频率进行冲洗，可防止结垢物堆积，同时防止发生堵塞和坍塌事故。
工程名称：辽宁中电投本溪热电厂“上大压小”新建工程 脱硫EPC总承包工程 吸收塔制作、安装施工方案 编制人工程管理部安全监察部技术负责人项目负责人福建龙净环保股份有限公司本溪脱硫项目部版权所有 COPYRIGHT 页数 PAGE 共 37 页
目录 1、工程概述 (1) 2、编制依据 (1) 3、吸收塔总体施工思路 (1) 4、材料验收 (3) 5、基础质量把关 (4) 6、液压提升装置的选择 (5) 7、吸收塔的制作及安装 (8) 8、检验、试验和验收 (20) 9、除锈、涂装、保温和运输 (24) 10、工程验收 (24) 11、质量保证措施 (24) 12、安全生产措施 (25) 13、附图及附表 (27) 14、危险源辨识与控制措施 (31) 15、吸收塔安装工作计划 (35) 16、质量、安全技术交底（资料性附录） (35)
1、工程概况 本工程为辽宁中电投本溪热电厂“上大压小”新建工程脱硫EPC总承包工程，主要有吸 收塔钢结构的制作、安装(包括塔内装置喷淋层、除雾器及其冲洗系统等安装)，烟道制作安 装，所有烟道挡板门、膨胀节的安装，烟道密封风系统的安装，所有箱罐的制作安装，平台 扶梯栏杆制作安装，安装设备的单机试运、分部试运、脱硫系统性能验收试验和消缺。 吸收塔是一个平底圆柱形钢制塔型设备，它是整个脱硫岛内的核心反应设备，二氧化硫 的吸收、氧化及石膏结晶等化学反应都在塔内进行，同时石灰石浆液的喷淋、湿烟气的除雾 等工作也在塔上部完成。其外形尺寸为：吸收塔为一个变径塔，底部塔体高8.068m，塔体内 径为Φ15500mm；变径段高度为1.732m；变径以上塔体高度29m，塔体内径为Φ13500mm；塔 体总高度为45.6m；进口烟道接口尺寸为5050mm×10120mm，出口烟道外形尺寸为5500mm× 6800mm。塔内设有分区调节器、射流管、强制氧化空气管、多孔分布器、喷淋管、除雾器等 设备。 2、编制依据 2.1《火力发电厂设计技术规程》 DL5000-2000 2.2《火力发电厂烟气脱硫设计技术规程》 DL/T5196-2004 2.3《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 GB50341-2014（删除） 2.3《中华人民共和国工程建设标准强制性条文：电力工程部分》2011年版 2.4《钢制焊接常压容器（第十二章）》 JB/T4735-1997 2.5《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》 GBJ128-1990 2.6《碳素结构钢》 GB/T700-2006 2.7《补强圈》 JB/T4736-2002 2.8《DN≤600板式平焊钢制管法兰1.0MPa》 HG20592-2009 2.9《焊缝符号表示法》 GB/T324-2008 2.10《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》 GB50236-2011 2.11《压力容器无损检测》 JB4730-2005 2.12《焊缝渗透检验方法和缺陷痕迹的分级》 JB/T6062-2007 2.13《衬里钢壳设计技术规定》 HG/T20678-2000（删除） 2.13《电力建设施工质量验收及评价规程_第2部分：锅炉机组》DL/5210.2-2009 2.14《钢制平台扶梯设计规范》 DLGJ158-2001 2.15《钢结构设计规范》 GB50017-2003 2.16《电力建设安全工作规程第1部分火力发电厂部分》 DL5009.1-2014
板式塔 编辑整理： 尊敬的读者朋友们： 这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（板式塔）的内容能够给您的工作和学习带来便利。同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为板式塔的全部内容。
板式塔 一、板式塔的概念、用途、示意图 板式塔是一类用于气液或液液系统的分级接触传质设备，由圆筒形塔体和按一定间距水平装置在塔内的若干塔板组成. 用途：广泛应用于精馏和吸收，有些类型（如筛板塔)也用于萃取，还可作为反应器用于气液相反应过程。操作时（以气液系统为例)，液体在重力作用下，自上而下依次流过各层塔板,至塔底排出；气体在压力差推动下，自下而上依次穿过各层塔板，至塔顶排出。每块塔板上保持着一定深度的液层，气体通过塔板分散到液层中去，进行相际接触传质. 板式塔结构示意图如右图： 塔板又称塔盘，是板式塔中气液两相接触传质的部位,塔板决定了塔的操作性能，一般由以下三个部分组成： 1 气体通道为保证气液两相充分接触 2 溢流堰为保证气液两相在塔板上形成足够的相际传质表面 3 降液管使液体有足够的停留时间 二、各类型塔板的结构及其特点： 按照塔内气、液流动方式，可将塔板分为错流塔板与逆流塔板两类。 错流塔板为塔内气、液两相成错流流动，即液体横向流过塔板,而气体垂直穿过液层，错流塔板广泛用于蒸馏、吸收等传质操作中。 逆流塔板亦称穿流板,板上不设降液管，气、液两相同时由板上孔道逆向穿流而过。这种塔板结构虽简单，板面利用率也高，但需要较高的气速才能维持板上液层，操作范围较小,分离效率也低，工业上应用较少。
多孔排管式液体分布器设计参数表 摘要： 一、多孔排管式液体分布器概述 二、设计参数表的重要性 三、多孔排管式液体分布器设计参数表的具体内容 正文： 多孔排管式液体分布器是一种广泛应用于化工、石油、医药等行业的设备，其设计参数对于设备的性能和使用效果至关重要。本文主要介绍多孔排管式液体分布器的设计参数表。 设计参数表对于多孔排管式液体分布器的性能预测、结构优化、成本估算等方面具有重要意义。通过设计参数表，可以快速了解设备的基本性能，为设计、制造和使用提供依据。 多孔排管式液体分布器设计参数表主要包括以下内容： 1.设备型号和名称：用于区分不同类型和规格的设备，方便用户选择。 2.设计流量：指多孔排管式液体分布器在正常工作条件下，可以输送的液体流量。设计流量是设备选型的重要依据，直接影响生产效率。 3.设计压力：指多孔排管式液体分布器在正常工作条件下，所能承受的最大压力。设计压力是设备选材和结构设计的重要依据，关系到设备的安全性。 4.工作温度：指多孔排管式液体分布器在正常工作条件下，所能承受的温度范围。工作温度是设备选材和结构设计的重要依据，关系到设备的耐用性。 5.材质：指多孔排管式液体分布器的制造材料，如不锈钢、碳钢等。材质
的选择需要根据介质的性质、设计压力、工作温度等因素综合考虑。 6.连接方式：指多孔排管式液体分布器与上下游设备之间的连接方式，如法兰连接、螺纹连接等。连接方式的选择需要考虑设备安装、维修等因素。 7.驱动方式：指多孔排管式液体分布器的驱动方式，如手动、电动、气动等。驱动方式的选择需要根据设备的工作条件和使用要求来确定。 8.控制方式：指多孔排管式液体分布器的控制方式，如手动控制、自动控制等。控制方式的选择需要根据设备的使用要求，以保证设备的安全性和稳定性。 总之，多孔排管式液体分布器设计参数表是设备设计、制造和使用的重要参考资料。
开孔率计算公式 开孔率是指在一个表面或材料中的孔隙所占的比例。它通常用百分比表示，即孔隙面积与总面积的比值。开孔率广泛应用于材料科学、土木工程、建筑设计以及过滤器等领域，对于评估材料的质量和性能具有重要意义。 开孔率的计算公式为： 开孔率（%）=（孔隙面积/总面积）× 100% 其中，孔隙面积是指材料或表面上所有孔隙的总面积，总面积是指整个材料或表面的总面积。 在实际应用中，开孔率的计算非常重要。首先，开孔率可以用来评估材料的孔隙性质。材料的孔隙性质对于材料的吸水性、透气性、耐磨性等性能都有着重要的影响。通过计算开孔率，可以了解材料中孔隙的分布情况和孔隙的大小，从而评估材料的质量和性能。 开孔率在建筑设计和土木工程中也具有重要作用。在建筑设计中，开孔率可以用来评估建筑物的透光性和通风性。通过合理地设计开孔率，可以实现建筑物内外光线的平衡和良好的通风效果。在土木工程中，开孔率可以用来评估土壤的渗透性和排水性能。合理地控制开孔率可以避免土壤水分过多或过少，从而保证工程的稳定性和安全性。
开孔率还广泛应用于过滤器的设计和选择中。过滤器是一种用来去除杂质和颗粒物的装置，开孔率的大小直接影响过滤器的过滤效果。过滤器的开孔率过大会导致杂质通过，过滤效果不佳；而开孔率过小则会增加过滤器的阻力，影响过滤效率。通过合理地选择开孔率，可以提高过滤器的效果和使用寿命。 开孔率作为评估材料质量和性能的重要参数，在材料科学、土木工程、建筑设计和过滤器等领域具有广泛的应用。通过计算开孔率，可以了解材料的孔隙性质，评估材料的质量和性能。合理地控制开孔率可以实现建筑物的透光性和通风性，保证土木工程的稳定性和安全性，提高过滤器的过滤效果。因此，掌握开孔率的计算方法及其在实际应用中的重要性对于相关领域的研究和工作都具有重要意义。
气体分布器开孔计算 气体分布器开孔计算 随着科技的不断发展，气体分布器在各个领域中得到了越来越广泛的应用。然而，在使用气体分布器时，如何正确地进行开孔计算是一个非常重要的问题。本文将从以下几个方面探讨气体分布器开孔计算的相关问题。 一、什么是气体分布器？ 气体分布器是一种用于控制气体流动的装置。它通常由一个或多个通道组成，可以实现对气体流量、压力和温度等参数的精确控制。气体分布器广泛应用于化工、制药、食品等行业中，以及实验室、医院等领域中。 二、为什么要进行气体分布器开孔计算？ 气体分布器的开孔设计直接影响到其性能和使用效果。如果开孔不当，会导致气体分布不均、压力损失增大、能耗增加等问题。因此，进行气体分布器开孔计算是非常必要的。通过合理的开孔设计，可以使气体分布器达到最佳的工作状态，提高其效率和可靠性。 三、如何进行气体分布器开孔计算？ 1. 确定流量要求：首先需要确定所需的气体流量大小。这可以通过测量工艺流程中的气体流量或者根据工艺要求来确定。 2. 选择合适的通道形状和尺寸：根据流量要求和通道的几何形状，可以选择不同的通道尺寸和形状。一般来说，圆形通道比矩形通道更适合于高速气流的控制，而矩形通道则适用于低速气流的控制。
3. 计算通道面积：根据所选通道的形状和尺寸，可以计算出其截面积。这个值将直接影响到气体流速和压力的变化情况。 4. 考虑死区效应：在一些情况下，由于通道内壁面的摩擦力等因素，会导致气体流速降低甚至停止。这种现象被称为“死区效应”。为了避免这种情况的发生，可以在通道内壁面涂覆一层减阻材料或者增加通道长度等方式来解决。 四、结论 通过对气体分布器开孔计算的研究和实践，我们可以得出以下结论：合理的开孔设计可以大大提高气体分布器的性能和使用效果；在进行开孔计算时，需要考虑到流量要求、通道形状和尺寸、通道面积以及死区效应等因素；同时，还需要结合实际情况进行具体的分析和判断。只有这样才能确保气体分布器的正常工作和稳定运行。
流场数值模拟技术在脱硫塔托盘设计中的应用 马科伟;杨迪;肖爱萍;朱铭;陈遐龄;高凯拓 【摘要】采用 k－ε湍流模型对某燃煤锅炉烟气脱硫塔的托盘结构进行了数值模拟，分析了各种孔隙率下，在托盘上方形成的持液层高度及因此而产生的压降，对脱硫塔托盘的开孔率和开孔尺寸的设计起到了指导作用。在此分析基础上选取合适的开孔率并对脱硫塔整体建模进行 CFD 流场数值模拟分析，分析结果满足工程实际需要，并已成功应用于某热电厂，实际运行效果良好。%The k-ε turbulence model was adopted for numerical simulation of the desulfurization tower tray structure for a boiler flue gas.The liquid layer height above tray and corresponding pressure drop were analyzed for tray with different porositys.This research would play a guiding role for opening rate and hole size design of desulfurization tower tray. 【期刊名称】《广州化工》 【年(卷),期】2016(044)005 【总页数】3页(P172-174) 【关键词】烟气脱硫;数值模拟;托盘;优化设计 【作者】马科伟;杨迪;肖爱萍;朱铭;陈遐龄;高凯拓 【作者单位】中国联合工程公司，浙江杭州 310052;中国联合工程公司，浙江杭州 310052;中国联合工程公司，浙江杭州 310052;中国联合工程公司，浙江杭州310052;中国联合工程公司，浙江杭州 310052;中国联合工程公司，浙江杭州310052