1 毛截面几何特性计算
1.1基本资料
1.1.1主要技术指标
桥跨布置:10?20.0 m，桥梁全长206.04 m。
跨径:标准跨径：20.00 m
计算跨径：19.3m。
桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。）
设计荷载：公路-Ⅱ级
1.1.2材料规格
?钢绞线，直径15.2mm;
预应力钢筋17
非预应力钢筋采用335,235
HRB R;
空心板块混凝土采用C40;
桥面铺装采用C40防水混凝土。
1.2截面几何尺寸图
1.2.1桥面横断面布置图
2%18cmC40现浇防水混凝土
2%
图1.1 横断面图
1.2.2板块结构几何尺寸
(a) 中板跨中截面
(b) 中板支点截面
(c) 边板跨中截面
(d) 边板支点截面
图1.2 截面几何尺寸图
1.3毛截面几何特性计算
本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。
表1-1 毛截面几何特性计算结果
2 内力计算及组合
2.1永久作用效应计算
2.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）1g
1 g =A 07659025191475γ=??=?(kN/m)
2.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）2g
桥面铺装采用等厚度的18cm 的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:
0.18152567.5??=(kN/m)
为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:
267.5
g =
6.13611
=(kN/m) 2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g
因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为:
3g = [(0.792350.7659)0.010.9]250.886(kN/m)-+??=
由此得空心板每延米总重力g 为：
119.1475g g I ==(kN/m)（第一阶段结构自重）
23 6.1360.8867.022g g g ∏=+=+=(kN/m)（第二阶段结构自重）
19.14757.02226.1695g g g g I ∏=∑=+=+=(kN/m)
由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。
2.2可变作用效应计算
本桥汽车荷载采用公路—Ⅱ级荷载，它由车道荷载组成。《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。
2.2.1 汽车荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各板的横向分配影响线竖标值见表2-2。
表2-2 各板的横向分配影响线竖标值表
续表2-2
根据表2-2作出影响线
187.59 X 125
板号
2#
3#4#
5#
6#
7#
8#
9#
10#
11#
1#
12
3
4567
89
1011
1213
1415
1617
1819
2021
2223
节点号
(a)1号板横向分布影响线
(b) 2号板横向分布影响线
(c) 3号板横向分布影响线
(d)4号板横向分布影响线
(e) 5号板横向分布影响线
(f) 6号板横向分布影响线
图2.1影响线图
荷载位置0.259
0.207
0.164
0.119
0.155
0.159
0.137
0.098
1#板
2#板
(a) 1号板和2号板车辆荷载位置图
3#板车辆荷
载位置0.125
0.135
0.140
0.113
0.090
0.083
3#板
(b) 3号板车辆荷载位置图
4-6#板车辆
荷载位置0.104
0.122
0.114
0.104
0.083
0.065
0.056
0.048
0.128
0.084
0.098
0.121
0.099
0.076
0.066
0.057
0.069
0.080
0.093
0.120
0.120
0.094
0.080
0.069
4#板
5#板
6#板
(c) 4号板车辆荷载位置图
图2.2 加载位置
根据各板的横向分布影响线图，在上加载求得各种作用下的横向分布系数如下，见表2-3。
表2-3 各种作用下的横向分布系数表
由上表可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。
而支点的荷载横向分布系数，则按杠杆法计算，由图1-4得1#板的支点荷载横向
分布系数如下：
m 汽=0.5×1.00=0.50
表2-4 1#板的荷载横向分布系数
1.00
图2.3 支点处荷载横向发布影响线及最不利布载图
2.2.2 汽车荷载冲击系数计算
《桥规》规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数μ。μ按结构基频f 的不同而不同,对于简支板桥:
f =
2-1)
当f<1.5H z 时, μ=0.05;当f>14H z 时, μ=0.45;当1.514z HZ f H ≤≤时,
0.1767ln 0.0157f μ=-. (2-2)
代入数据得: 23.1415926 4.445219.3f ==? (H Z )
所以,0.1767ln 0.01570.1767ln 4.4450.01570.2479f μ=-=-=
1+=1.2479μ 2.2.3 可变作用效应计算 跨中截面(见图2.4)
弯矩: ()k k k k M m q p y ξ=Ω+汽（不计冲击时） (2-3) 两车道荷载：
不计冲击 M =10.3480(7.87546.56237.2 4.825)=525.880( kN m)???+?汽 计入汽车冲击 M =(1)()k k k k m q p y μξ+Ω+汽
代入数据 M =1.247910.3480(7.87546.56237.2 4.825)656.246(KN m)????+?=汽 剪力: '
V =()k
k
k k m
q p y ξΩ+汽 （不计冲击时）
(2-4)
两车道荷载：
不计冲击 '
V =()10.3480(7.875 2.413284.640.5k k k k m q p y ξΩ+=???+?汽）
=56.140(kN)
计入冲击 '
V =(1+ )()k k k
k m q p y μξΩ+汽 =1.247910.3480(7.875 2.413284.640.5)????+?
=70.057(kN)
↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓
0.5
0.5
跨中剪力影响线
↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓跨中弯矩影响线
p k =237.2
Ω
l
2
8
=46.56
l
4=4.825
p k
=284.64
图2.4简支空心板跨中截面内力影响线及加载图
l/4截面(参照图2.5)
弯矩: (k k k k M m q p y ξ=Ω+汽）（不计冲击时） (2-3) 两车道荷载：
不计冲击10.3480(7.87534.921237.2 3.62)= 394.524(kN m)M =???+?汽 计入汽车冲击(1)()k k k k M m q p y μξ=+Ω+汽
代入数据 1.247910.3480(7.87534.921237.2 3.62)492.326(kN m)M =????+?=汽 剪力: 两车道荷载：
不计冲击'
V ()k k k
k m q p y ξ=Ω+汽 = 10.3480(7.875 5.42284.640.5)???+? = 64.381 (kN)
计入冲击()'
V 1()k k k k m q p y μξ=+Ω+汽
=1.247910.3480(7.875 5.42284.640.5)????+?
=80.341(kN)
p
k
，
p
k
3l
16
=3.625m l/4截面弯矩影响线
l/4截面剪力影响线
图2.5简支空心板l/4截面内力影响线及加载图
支点截面剪力
计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，见图2.6。
两车道荷载：
不计冲击'
V ()k k k
k m q p y ξ=Ω+汽 (2-4) 代入数据有：
()?
???????+???
??+???-?+???5.0164.2841211121785.7825.43480.05.02165.9875.73480.01 =171.656(kN)
计入冲击()'
V 1()k k k k m q p y μξ=+Ω+汽 (2-5)
代入数据有：
()?
???????+???
??+???-?+????5.0164.2841211121785.7825.43480.05.02165.9875.73480.011.2479
=214.21( kN)
1.0000.500
0.3480
图2.6 简支空心板支点截面内力影响线及加载图
可变作用效应汇总表2-5中：
表2-5 可变作用效应汇总表
m ） L/4处
2.3作用效应组合
按《桥规》公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为：
001(1.2 1.4)ud GK Q k S S S γγ=+ (2-6)
式中： 0γ——结构重要性系数，本桥属大桥，0γ=1.0； ud S ——效应组合设计值； GK S ——永久作用效应标准值；
1Q k S ——汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值。
按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合: 作用短期效应组合表达式：
'
10.7sd GK Q k S S S =+? (2-7)
式中： sd S ——作用短期效应组合设计值； GK S ——永久作用效应标准值；
'
1Q k S ——不计冲击的汽车荷载效应标准值。
作用长期效应组合表达式：
'10.4ld GK Q k S S S =+? (2-8)
式中：各符号意义见上面说明。
《桥规》还规定结构构件当需要弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为：
1GK Q k S S S =+ (2-9)
式中： S ——标准值效应组合设计值；
GK S ，1Q k S ——永久作用效应，汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值。
根据计算得到的作用效应，按《桥规》各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表2-6中。
M(kN
3 预应力钢束的估算及布置
3.1预应力钢筋数量的估算
本桥采用先张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时他应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，在由构件的承载能力极限状态要求确定普通纲纪的数量。本示例以部分预应力A 类构件设计，首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加力N pe 。
按《公预规》6.3.1条，A 类预应力混凝土构件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：
在作用短期效应组合下，应满足0.70st pc tk f σσ-≤要求。
式中: st σ—— 在作用短期效应组合M sd 作用下，构件抗裂性验算边缘混凝土的法向拉应力；
在初步设计时，st σ和pc σ可按公式近似计算： st Msd
W
σ= (3-1) pc
Npe Npe p
A W
σ=+
(3-2) 式中: A,W ——构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩；
p l ——预应力纲纪重心对毛截面重心轴的偏心矩，a p p l y =-,p a 可预先假定。
代入0.70st pc tk f σσ-≤即可求得满足部分预应力A 类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为：
0.701sd
tk pe p M f W N l A W
-=
- (3-3)
式中：tk f ——混凝土抗拉强度标准值。
本预应力空心板桥采用C40，tk f =2.4Mpa ,由表2-6得，1586.60kN m sd M =
6
=1586.6010mm,N ?空心板的毛截面换算面积
226391201000
7659.010mm ,184.1810mm 49.516
I A W y ?=?=
==?下 假设=40mm,
a 495.1640455.16mm p p
p a y =-=-=下则
代入得：6
6
6
1586.60100.7 2.4184.181********()1455.16
7659.0100184.1810pe
N N ?-??==+
??
则所需的预应力钢筋截面面积Ap 为：
pe
p con l
N A σσ=
-∑ (3-4)
式中： con σ——预应力钢筋的张拉控制应力；
l σ∑——全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%估算。
本桥采用j φ15（7?5）钢绞线作为预应力钢筋，直径5mm ，公称截面面积137.5mm 2
，
pk f =1860Mpa ，Ep=1.95×105
Mpa.
按《公预规》
0.75,con pk f σ≤ 现取0.70,con pk f σ=预应力损失总和近似假定为20%张拉控制应力来估算，则 ()21835954
1762.63mm 0.80.701860
pe
pe
p con l
con l
N N A σσσσ=
=
=
=-∑-∑??
采用14根，j φ15钢绞线，单根钢绞线公称面积137.52mm ,p A =19462mm
3.2预应力钢筋的布置
预应力空心板选用14根j φ15钢绞线布置在 空心板下缘，p a =40mm ，沿空心板跨长直线布置 ，即沿跨长p a =40mm 保持不变，见图3.1.预应力钢筋布置应满足《公预规》
的要求，钢绞线净距不小于25mm ,端部设置长度不小于150mm 的螺旋钢筋
图3.1 空心板跨中截面预应力钢筋的布置
3.3普通钢筋数量的估算及布置
在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可 由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋的数量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑，等效工字形截面尺寸见3.2图。
10
图3.2 空心板换算等效工字形截面（尺寸单位：cm ）
估算普通钢筋时，可先假定f h χ'≤,则由下列可求得受压区的高度设
60090040860mm 1.0=18.4Mpa 2380.910mm s cd ud h h a f M N γ=-=-====?，，，跨中
'=1240+630=1870m m ,
f b ()'1102606301240100
2=128.64m m
1870f h +?
???+??
??=， '''0128.64
()=18.4 1870 128.64(860-
)2
2
f cd f
f
h f b h h -
?? =663521.8810mm =2380.9310mm ud N M N ?>?
002ud cd f M f b h χγχ??
'≤-
??
?
61.02380.931018.418708602χχ?
???≤???- ??
?
21720138393.9780χχ?-+=
整理得：
84.625mm 128.64mm f h χ'=≤=
00.4860344mm
18.4187084.62512601946
1642.20mm 0
280
b cd f pd p s sd h f b f A A f χξχ≤=?='-??-?===>且 说明按受力计算需要配置纵向普通钢筋。
普通钢筋选用HRB335，5280,210sd s f Mpa E Mpa ==?。 按《公预规》，200.0030.0034608601186.8(mm )]s A bh ≥=??=， 普通钢筋采用6φ20，()()2
222061884.96mm 1186.8mm 4
s A π?=?
=>，
普通钢筋6φ20布置在空心板下缘一排（截面受拉边缘），沿空心板跨长直线布置，钢筋重心至板下缘40mm 处，即40mm s a =。
中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标 32m（24m）简支梁 支架计算书 计算： 复核： 审核： 二零一七年三月二十八日
1 计算依据 设计图纸及相关设计文件 《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011) 《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005) 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 2 支架布置 每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。 支架布置详见下图：
3 荷载组合 3.1 主要荷载 支架法施工主要荷载有以下： 钢筋混凝土自重荷载 P1； 模板、支撑自重荷载P2； 人员、设备重 P3； 震动器产生荷载 P4； 倾倒混凝土产生荷载P5。 根据设计要求，选取荷载大小为： P3=2.5kN m； P4=2.0kN m； P5=6.0kN m。 荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。 3.2 梁I-I截面荷载组合 （1）钢筋混凝土自重荷载P1 kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263 算，顺桥向取一延米，荷载为： 翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m 腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m 顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合 翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m 腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m 顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m 按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受
《桥梁工程》课程设计任务书 一、设计题目 1.钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计 二、设计基本资料 1．标准跨径（计算跨径）：20m（19.5m）、25m（24.5m）、30m（29.5m）。 2．桥面净空：①净-0.5m（栏杆）+8m（车道）+0.5m（栏杆）、②净-8.5+2×1.0m（人行道）、③净-9.25+2×1.0m（人行道）+2×0.5m（栏杆）。 3．设计荷载：①公路-I级，人群3.5KN/m2；②公路-Ⅱ级，人群3.0KN/m2。 4．截面形式：空心板、T型截面、箱型截面。 5. 结构重要性系数：1.0。 6．材料:①钢筋：主筋采用Ⅲ级钢筋（HRB400），其他钢筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335）；②混凝土：C40。 7．材料容重：水泥砼24 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 三、设计内容 1. 荷载横向分布系数计算 2．主梁的设计计算（恒载、活载及人群） 3．行车道板的设计计算（悬臂板、铰接悬臂板、单向板） 4．横隔梁设计计算 5．桥面铺装设计 四、要求完成的设计图及计算书 1．钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（可手工制图或CAD出图） 2．桥面构造横截面图（可手工制图或CAD出图） 3．荷载横向分布系数计算书 4．主梁内力计算书 5．行车道板内力计算书
6．横隔梁内力计算书 五、参考文献 1．《桥梁工程》（第3版），邵旭东、金晓勤主编，2012，武汉理工出版社。 2．《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社。 3．《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），易建国主编，2002，人民交通出版社。 4．中华人民共和国行业标准.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）.北京：人民交通出版社，2004。 5．中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)含条文说明.北京：人民交通出版社，2004。 6．中华人民共和国行业标准.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。 六、课程设计学时 1.学时安排：1周(第9周)。 七、附注 1.课程设计可2人一组。 2.设计标准跨径、净宽、设计荷载和截面形式可随机组合，但每组不准重合。 设计基本资料 1．标准跨径（计算跨径）：20m（19.5m） 2．桥面净空：①净-0.5m（栏杆）+8m（车道）+0.5m（栏杆） 3．设计荷载：公路-Ⅱ级，人群3.0KN/m2。 4．截面形式：T型截面 5. 结构重要性系数：1.0。 6．材料:①钢筋：主筋采用Ⅲ级钢筋（HRB400），其他钢筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335）；②混凝土：C40。 7．材料容重：水泥砼24 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3
0号、1号块支架现浇施工工艺标准 FHEC - QH -45 -1 -2007 1 适用围 落地式支架主要以承台为支架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基础上。一般情况下，落地式支架适用于连续刚构桥梁墩身高度小于20m的0号、l号块施工。非落地式支架一般由万能杆件拼装而成，由托架、预埋件、垫梁、底模支架组成，通常适用于连续刚构桥梁墩身高度大于20m的0号块施工。 2 主要应用标准和规 2.0.1中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》(JTJ 041-2000)。 2.0.2中华人民国行业标准《公路桥涵设计通用规》( JTG D60-2004)。 2.0.3中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）( JTGF80/1-2004)。 2.0.4 中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》( JTJ 076-95)。 2.0.5中华人民国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)。 3 施工准备 3.1 技木准备
3.1.1根据结构设计要求及现行 有关规、规程等要求，进行支架设计， 绘制支架及相关构件的细部图。支架的 一般类型如图3.1. 1-1。 1)落地满堂式门式支架（具体设计 形式见图3.1.1-1） 要点：落地式支架主要以承台为支 架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面 周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围 布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基 础上，但施工时要注意进行预压处理， 最大限度消除地基沉降，防止承台和地 基承载力不同造成的支架沉降差。在支 架上摆放纵横向方木、槽钢或工字钢作 为底模、侧模纵横肋，底模、侧模亦可 采用定型框架结构钢模。 2)落地柱式支架（如图3.1.1-2） 要点：落地混凝土立柱框架式支架 采用钢图3.1.1-2落地柱式支架示意 筋混凝土墩柱加系梁形成框架式承力结构，如图3.1.1-2将大钢管改为受力相当的混凝土柱即可。 3)托架（非落地式支架）（如图3.1. 1-3）
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
1 方案简述 本现浇梁采用满堂支架施工，支架搭设高度按照最高处11m控制（硬化地面至箱梁底板高度）。箱梁腹板下支架横桥向采用30cm间距布置，顶底板下横桥向采用60cm 布置，翼缘板下横桥向采用90cm布置（顺桥向钢管间距始终为30cm和90cm不等），具体布置见满堂支架搭设平面图及箱梁截面图。 本桥纵断面位于R=2000m的竖曲线上，平面位于R=350m（起点AK0+148.96，终点AK0+277.724）。 桥型布置图 满堂支架搭设横断面图
底模系统纵桥向采用10cm×10cm方木（腹板下纵向采用14cm高工字钢）直接立于钢管架顶托上，横向采用10cm×10cm方木作为分配梁，中心距30cm、净间距20cm，顶面铺设1.4cm厚竹胶板底模，侧模、内膜采用竹胶板拼装。 满堂支撑支架搭设时，沿墩身横向中线搭设第一排，然后间距按照30cm设置4排，横桥向间距参考上图，保证墩顶实心段部分承重支架为30cm顺桥向布置，其它部分按照顺桥向间距90cm布置；由于桥梁为曲线布置，因此支架采用采用折线形式搭设，中间断开部分采用短钢管和扣件连接。 2 受力计算 由于支架顺桥向布置为30cm、90cm两种间距形式，因此分两种工况计算钢管架受力，第一种为墩顶实心段部分，钢管支架30cm顺桥向布置；第二种为梁体变截面及标准截面段，钢管支架按照顺桥向90cm布置。
S1=24.15m2S2=0.75m2S3=0.75m2 2.1 工况一下中间部分受力计算（S1部分） 第一工况下计算实心段部分支架及模板系统受力，具体支架布置形式参照方案图。 由于工况一下，箱梁截面为实心截面，因此只需计算中间部分支架横向布置为60cm 和翼缘板下受力即可。 2.1.1 中间部分S1受力计算 ⑴荷载取值 S1部分钢筋混凝土：24.15 m2×1m×26KN/m3÷（10.5m×1m）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2； 考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算 竹胶板规格采用2.44m×1.22m×0.014m，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常
第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。 例4-1：计算图4-1 所示标准跨径为20m 、由5片主梁组成的装配式钢筋混凝土简支梁桥主梁的永久作用效应，已知每侧的栏杆及人行道构件的永久作用为m kN /5。 图4-1 装配式钢筋混凝土简支梁桥一般构造图（单位：cm ）
托架结构检算报告2012年10月
托架结构检算报告 2012年10月 II
0号块托架结构检算报告 目录 1、工程概况及计算依据 (2) 1.1 工程概况 (2) 1.2 计算依据 (2) 2、计算荷载与材料参数 (3) 2.1 计算荷载 (3) 2.2 钢材参数 (3) 2.3 竹胶板及方木材料参数 (3) 3、托架检算 (4) 3.1托架模型 (4) 3.2工字钢纵梁检算 (8) 3.3斜撑检算 (8) I
1、工程概况及计算依据 1.1 工程概况 图1-1为0号块托架设计立面图。图1-2为0号块托架设计侧面图。图1-3为0号块托架设计平面图。 图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm） 图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm） 图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm） 1.2 计算依据 （1）**************； （2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)； （3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)； （5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）； （6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）； （7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）； （8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； （9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；
2、计算荷载与材料参数 2.1 计算荷载 计算荷载： （1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t； （2）施工荷载5kpa； （2）荷载安全系数取1.3。 2.2 钢材参数 纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及 《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140 w Mpa σ=，[]85Mpa τ=。临 时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182 w Mpa σ=，[]110Mpa τ=。弹性模量5 2.110 E Mpa =?。 2.3 竹胶板及方木材料参数 （1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm 弹性模量：104MPa 弯曲强度：［σ］=55MPa （2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa， 弹性模量：E=11×103MPa 允许剪应力：［τ］=2.0Mpa
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
课程名称：桥梁工程 设计题目：公路预应力混凝土简支桥梁设计院系：土木工程系 专业：铁道工程(隧道组） 年级：级 姓名： 指导教师： 大学 2012年5 月16 日
西南交大峨眉校区课程设计任务书 专业姓名学号 开题日期：2012年4月20 日完成日期：2012年5月27日题目公路预应力混凝土简支桥梁设计 一、设计的目的 通过本课程设计，完成公路预应力混凝土兼职梁桥的设计，掌握中小跨径简支梁桥上部结构的一半设计方法，具备初步独立设计能力；掌握简支梁桥荷载横向分布系数m，主梁内力计算；提高综合运用所学理论知识，具有独立分析问题和解决问题的能力，提高桥梁绘图能力 二、设计的内容及要求 1.根据结构布置进行主梁的横向分布系数计算。 2.本次设讣中要求手算完成对边梁的结构内力讣算。 3.根据规范规定进行作用效应组合。 4.进行了梁预应力钢朿的配筋设计。 5.桥面板的内力计算。 6.做出设计分析或小结。 三、指导教师评语 四、成绩 指导教师(签章) 年月日
目录 一、设计基本资料及构造布置 (4) （一）设计资料 (4) 1．跨度和桥面宽度 (4) 2．技术标准 (4) 3．主要材料 (4) 4．材料参数 (4) （二）结构设计 (5) 1．截面尺寸拟定 (5) （1）梁高 (5) （2）横隔梁设置 (5) （3）栏杆高度 (5) （4）设计图 (5) （5）计算边主梁截面几何特征 (6) 二、公路桥面板的计算 (6) （一）车辆活载在板上的分布 (6) （二）单向板的有效宽度 (7) 1．确定板的类型 (7) 2．板的有效工作宽度 (7) （1）车轮荷载在板跨中间。 (7) （2）车轮荷载在板的支承处。 (7) （3）车轮荷载在靠近支承处。 (7) （三）行车道板的内力计算 (8) （1）跨中弯矩 (8) （2）支点剪力 (9) 三、主梁的计算 (9) （一）边主梁的荷载横向分布系数 (9) 1．端部剪力横向分布系数计算（按杠杆法） (9) 2．跨中荷载弯矩横向分布系数（按刚性横梁法） (10) （二）边主梁结构内力计算 (11) 1．横载内力 (11) （1）横载 (11) （2）横载内力计算 (12) 2．活载内力 (13) （1）汽车活载冲击系数计算 (13) （2）双车道荷载 (13) 3．边主梁作用效应组合 (14) 四、预应力钢束的配筋设计 (14) （一）预应力钢筋数量的估算 (14)
模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：
2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm
路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧
面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据
第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42 max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。
桥梁工程课程设计（本科） 专业道路桥梁与渡河工程班级15春 姓名王炜灵
学号9 理工大学网络教育学院 2016年12月 一、课程设计目的 本课程的任务和目的：学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和方法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、作用效应组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用偏心受压法和杆杠原理法求解荷载横向分布系数。 二、课程设计题目 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计 三、课程设计任务与指导书（附后） 四、课程设计成果要求 设计文本要求文图整洁，设计图表装订成册，所有图表格式应符合一般工程设计文件的格式要求。
五、课程设计成绩评定 课程设计文本质量及平时成绩，采用五级制评定：优、良、中、及、不及。 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥 课程设计任务与指导书 一、设计容 根据结构图所示的一孔标准跨径为L b=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算： 1、行车道板的力计算； 2、主梁力计算； 二、设计资料 1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、设计荷载：公路-II级，人群3.5kN/m2。
4、 结构尺寸图： 主梁：标准跨径Lb=25m （墩中心距离）。 计算跨径L=24.50m （支座中心距离）。 预制长度L ’=24.95m （主梁预制长度） 。 横隔梁5根，肋宽15cm 。 桥梁纵向布置图（单位：cm ） 桥梁横断面图（单位：cm ） T 型梁尺寸图（单位：cm ）
三、知识点（计算容提示） 1、 行车道板计算 1） 采用铰接板计算恒载、活载在T 梁悬臂根部每延米最大力（M 和Q ）。 2） 确定行车道板正截面设计控制力。 2、 主梁肋设计计算 1） 结构重力引起力计算（跨中弯矩和支点剪力），剪力按直线变化，弯矩按二次抛物线变化。 2） 计算活载（车道荷载）和人群荷载引起截面力（跨中弯矩、支点剪力和跨中剪力）。 荷载横向分布系数计算：跨中m 0.5按偏心受压法计算， 支点m 0按杆杠原理法计算。 计算跨中弯矩和支点剪力时荷载横向分布系数按《桥规》规定变化。 3） 计算控制截面的跨中弯矩、支点剪力和跨中剪力。 4） 对计算出的控制截面力进行荷载组合，并按《桥规》进行系数提高。 5） 根据组合后的力，取最大力（M 和Q ）作为设计力值。 3、 变形验算和预拱度设置。 结构的变形计算和验算，根据《桥规》规定设置预拱度。 设计方案： 一、主梁力计算 (一)、恒载力计算： 1、恒载集度计算： 主梁截面面积：[（0.08+0.14）×0.8]/2×2+0.2×1.4=0.456 m 2 主梁自重：g 1边=g 1中=0.456×25=11.4 KN/m 横隔梁折算荷载： kN/m 335.150.24251015.08.0208.014.02.1g 中2=÷????????????? ??+-= 7kN/m 66.050.2425515.08.0208.014.02.1g 2边=÷??? ?????????? ??+-= 桥面铺装：()kN/m 50.352525.308.012.021g 3=÷?? ? ??????+=
0＃块支架计算书 一、工程概况 0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。具体布置见示意图。 二、支架受力检算 受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢 1、12＃工字钢 ⑴简述 均布荷载q 12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm， 受力简图如下： 12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2 跨度0.922m 反力R2 反力R1
问题：如何求均布荷载的大小。 通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。 ①混凝土自重 W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN 经计算q1=67KN/m。 ②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m ③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m ④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m 结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。 为了计算更加安全q取值70 KN/m。 弯曲应力检算： 跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa 跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜ l/400＝0.0023m。 综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。 2、28＃工字钢 28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。 13×0.35m 0.2m 根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下： 0.5m 1.575m 1.35m 1.325m
中国港湾工程有限责任公司新建京张铁路七标 32m（24m）简支梁 支架计算书 计算： 复核： 审核： 二零一七年三月二十八日
1 计算依据 设计图纸及相关设计文件 《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011) 《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005) 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《铁路桥涵设计规范》(TB 10002-2017) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 2 支架布置 每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。 支架布置详见下图：
3 荷载组合 3.1 主要荷载 支架法施工主要荷载有以下： 钢筋混凝土自重荷载 P1； 模板、支撑自重荷载P2； 人员、设备重 P3； 震动器产生荷载 P4； 倾倒混凝土产生荷载P5。 根据设计要求，选取荷载大小为： P3=2.5kN m； P4=2.0kN m； P5=6.0kN m。 荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。 3.2 梁I-I截面荷载组合 （1）钢筋混凝土自重荷载P1 kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263 算，顺桥向取一延米，荷载为： 翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m 腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m 顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合 翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m 腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m 顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m
简支梁在各种荷载作用下跨中最大挠度计算公式： 均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 5ql^4/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). q 为均布线荷载标准值(kn/m). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).
跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式: Ymax = 6.33pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI). q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn). 你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！
支架结构受力计算书 设计： ___ ___ _日期： ___ 校对： _ 日期： ___ 审核： __ _____ 日期： ____ 常州市 ** 实业有限公司
1工程概况 项目名称：工程地址：建设单位：结构高度：*****30MW 光伏并网发电项目 新疆 ** 集团 电池板边缘离地不小于500mm 2参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068— 2001 《建筑结构荷载规范》 GB50009—2012 《建筑抗震 设计规范》 GB50011—2010 《钢结构设计规范》 GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280— 2007 《光伏发电站设计规范》GB50797-2012 3主要材料物理性能 材料自重 铝材—————————————————————— 27 kN / m 3钢材———————————————————— 78.5 kN / m 3 弹性模量 铝材————————————————————70000 N / mm 2 钢材———————————————————206000 N / mm 2 设计强度 铝合金 铝合金设计强度 [ 单位：N / mm2 ]
牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 6063-T5 90 55 185 钢材 钢材设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 Q235 215 125 325 Q345 310 180 400 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 A2-50 230 175 405 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 级170 140 350 级400 320 405 角焊缝 容许拉 / 剪应力—————————————————160 N / mm 2 4结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重 G PV： 0.196 kN ( 20 kg / 块 ) 尺寸（长×宽×厚）164 0 992 40 mm
32m(24m)简支梁支架 计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
中国港湾工程有限责任公司新建京张铁路七标 32m（24m）简支梁 支架计算书 计算： 复核： 审核： 二零一七年三月二十八日
1 计算依据 设计图纸及相关设计文件 《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011) 《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005) 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《铁路桥涵设计规范》(TB 10002-2017) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 2 支架布置 每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。 支架布置详见下图：
3 荷载组合 主要荷载 支架法施工主要荷载有以下： 钢筋混凝土自重荷载 P1； 模板、支撑自重荷载P2； 人员、设备重 P3； 震动器产生荷载 P4； 倾倒混凝土产生荷载P5。 根据设计要求，选取荷载大小为： P3=kN m； P4=kN m； P5=kN m。 荷载组合安全系数为：静荷载，动荷载。 梁I-I截面荷载组合 （1）钢筋混凝土自重荷载P1 kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263 算，顺桥向取一延米，荷载为： 翼缘板区：P1=×26/=kN m 腹板区：P1=×26/=kN m 顶底板区：P1=×26/=kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=kN m 腹板区：P2=kN m 顶底板区：P2=kN m （3）荷载组合 翼缘板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m 腹板区： P=（+）×+（+2+6）×=kN m 顶底板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m