江西省小（2）型病险水库应急除险定型设计
设计洪水位查算方法
由于本次应急处理的小（2）型病险水库数量众多，按照常规设计步骤难已在短时期内完成除险设计。根据江西省小（2）型水库的特点：水库集水面积较小一般为1～5 km2，且水库及附近流域没有水文资料，水库设计洪水一般采用《江西省暴雨洪水查算手册》规定方法进行计算。为便于各地有关单位对小（2）型水库应急除险设计，特编制江西省小（2）型水库设计水位查算图，供有关单位对小（2）型水库进行除险加固设计参考应用。
1 水库设计洪水位计算原理
水库设计、校核洪水位是水库工程一个重要的特征参数，是水库大坝坝顶高程设计的重要依据。水库设计、校核洪水位的确定，一般根据水库的规模、坝型，按照SL 252-2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》，确定其设计洪水、校核洪水标准，然后根据水文资料条件，选用一种或多种计算方法，求得水库设计、校核洪水过程线，而后根据水库高程～容积曲线、水库水位泄流曲线，进行洪水调节计算，求得水库设计、校核频率下的最高调洪水位，即为水库设计、校核洪水位。
2 本次小（2）型水库设计洪水位查算图编制方法
2.1 设计洪水计算方法
（1）设计暴雨
根据江西省水文局2010年编制的《江西省暴雨洪水查算手册》有关附图（最大1h、最大6h、最大24h暴雨均值、Cv等值线图），将江西省归纳为赣北和赣南2个分区（详见图1），各分区时段点暴雨设计参数及设计采用成果见表2.1。
表2.1 江西省小（2）型水库分区暴雨设计参数及成果表
分区名称时段点暴雨参数和设计值备注
1h 6h 24h
赣南区均值（mm）45 70 110
1区Cv 0.4 0.45 0.4
P=2%(mm) 93.6157.5228.8
P=0.5%(mm) 113.8195.3278.3
赣北区均值（mm）45 85 140
7区Cv 0.45 0.5 0.45
P=2%(mm) 101.3 205.7 315.0
P=0.5%(mm) 125.5 260.1 390.6
（2）水库坝址设计洪水计算方法
根据江西省小（2）型水库集水面积较小的特点，水库坝址设计洪水采用《江西省暴雨洪水查算手册》（以下简称《手册》）规定的推理公式方法计算。采用《手册》方法计算设计洪水与水库集水面积、河长、河道比降等流域特征参数有密切关系，本查算图将水库集水面积划分为7级，分别为0.5、1.0、1.5、2.0、3.0、4.0和5km2，将河道比降划分为4级，分别为1‰、10‰、20‰和30‰，并假定水库坝址以上河道长度等于水库集水面积（集水面积为0.5 km2的水库，坝址以上河道长度采用1km）。
赣北区的推理公式采用《手册》中的Ⅶ区公式为代表，赣南区的推理公式采用《手册》中的Ⅰ区公式为代表。
（3）水库校核洪水频率
根据江西省小（2）型病险水库调查统计表，水库的库容在8～99×104m3,最大坝高为2.5～98m，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》,山区、丘陵区水库的校核洪水标准采用200年一遇洪水，平原区水库的校核洪水标准采用50年一遇洪水。
（4）校核洪水成果
江西省各分区设计洪水成果见表2.2～表2.5。
集水面积比降河长洪峰12h洪量24h洪量序号
(km2) (‰) (km) (m3/s）(104m3) (104m3)
1 0.5 1 1.0 7.76 11.3 12.41
2 1.0 1 1.0 18.0 23.2 24.9
3 1.5 1 1.5 22.1 33.5 37.1
4 2.0 1 2.0 25.6 43.2 48.8
5 3.0 1 3.0 31.2 60.8 71.1
6 4.0 1 4.0 35.6 76.8 92.4
7 5.0 1 5.0 39.3 91.7 113.1
8 0.5 10 1.0 14.0 12.3 12.4
9 1.0 10 1.0 30.9 24.8 24.9
10 1.5 10 1.5 40.7 36.8 37.3
11 2.0 10 2.0 47.1 48.3 49.7
12 3.0 10 3.0 54.5 69.6 74.6
13 4.0 10 4.0 63.9 90.7 99.3
14 5.0 10 5.0 69.9 110.4 123.1
15 0.5 20 1.0 15.5 12.4 12.4
16 1.0 20 1.0 33.3 24.9 24.9
17 1.5 20 1.5 45.5 37.2 37.3
18 2.0 20 2.0 55.3 49.2 49.7
19 3.0 20 3.0 67.7 72.0 74.6
20 4.0 20 4.0 73.9 93.0 99.4
21 5.0 20 5.0 84.6 114.6 124.3
22 0.5 30 1.0 16.2 12.4 12.4
23 1.0 30 1.0 34.4 24.9 24.9
24 1.5 30 1.5 47.8 37.3 37.3
25 2.0 30 2.0 59.1 49.5 49.7
26 3.0 30 3.0 75.8 73.1 74.6
27 4.0 30 4.0 84.3 95.0 99.4
28 5.0 30 5.0 91.6 116.1 124.3
集水面积比降河长洪峰12h洪量24h洪量序号
(km2) (‰) (km) (m3/s）(104m3) (104m3)
1 0.5 1 1.0 4.93 12.3
2 15.51
2 1.0 1 1.0 11.7 26.
3 32.1
3 1.5 1 1.5 15.3 37.5 47.0
4 2.0 1 2.0 18.7 48.4 61.2
5 3.0 1 3.0 24.7 68.9 88.6
6 4.0 1 4.0 30.1 87.9 114.8
7 5.0 1 5.0 34.9 105.5 139.9
8 0.5 10 1.0 7.26 14.2 16.7
9 1.0 10 1.0 16.5 29.6 34.0
10 1.5 10 1.5 22.3 42.9 50.2
11 2.0 10 2.0 28.0 56.0 66.3
12 3.0 10 3.0 37.9 81.1 97.7
13 4.0 10 4.0 45.8 104.2 128.0
14 5.0 10 5.0 53.5 127.0 157.9
15 0.5 20 1.0 8.04 14.7 16.9
16 1.0 20 1.0 18.2 30.4 34.4
17 1.5 20 1.5 24.8 44.4 51.0
18 2.0 20 2.0 30.7 57.8 67.3
19 3.0 20 3.0 42 84.0 99.4
20 4.0 20 4.0 52.2 109.3 130.9
21 5.0 20 5.0 61.1 133.4 161.8
22 0.5 30 1.0 8.5 14.9 17.1
23 1.0 30 1.0 19.6 31.0 34.7
24 1.5 30 1.5 26.0 45.0 51.4
25 2.0 30 2.0 32.6 58.9 67.9
26 3.0 30 3.0 44.0 85.4 100.2
27 4.0 30 4.0 55.3 111.5 132.2
28 5.0 30 5.0 65.5 136.8 163.8
集水面积比降河长洪峰12h洪量24h洪量序号
(km2) (‰) (km) (m3/s）(104m3) (104m3)
1 0.5 1 1.0 5.83 8.93 9.9
2 1.0 1 1.0 13.9 18.5 19.9
3 1.5 1 1.5 16.7 26.5 29.6
4 2.0 1 2.0 19.3 34.0 38.8
5 3.0 1 3.0 23.2 47.5 56.3
6 4.0 1 4.0 26.4 59.8 73.1
7 5.0 1 5.0 29.3 71.6 89.3
8 0.5 10 1.0 11 9.9 10.0
9 1.0 10 1.0 24.5 19.9 19.9
10 1.5 10 1.5 31.6 29.4 29.9
11 2.0 10 2.0 35.6 38.4 39.9
12 3.0 10 3.0 42.1 55.4 59.8
13 4.0 10 4.0 48.3 71.9 79.3
14 5.0 10 5.0 53.6 87.5 98.1
15 0.5 20 1.0 12.3 9.9 10.0
16 1.0 20 1.0 26.6 19.9 19.9
17 1.5 20 1.5 35.9 29.8 29.9
18 2.0 20 2.0 43.1 39.3 39.9
19 3.0 20 3.0 50.6 57.1 59.8
20 4.0 20 4.0 57.2 74.1 79.7
21 5.0 20 5.0 64.5 91.0 99.4
22 0.5 30 1.0 12.9 10.0 10.0
23 1.0 30 1.0 27.6 19.9 19.9
24 1.5 30 1.5 38.0 29.8 29.9
25 2.0 30 2.0 46.5 39.6 39.9
26 3.0 30 3.0 58.2 58.2 59.8
27 4.0 30 4.0 61.9 75.1 79.7
28 5.0 30 5.0 70.7 92.4 99.5
集水面积比降河长洪峰12h洪量24h洪量序号
(km2) (‰) (km) (m3/s）(104m3) (104m3)
1 0.5 1 1 3.66 9.45 11.98
2 1.0 1 1.0 8.62 20.1 24.9
3 1.5 1 1.5 11.
4 28.7 36.3
4 2.0 1 2.0 13.9 37.0 47.2
5 3.0 1 3.0 18.2 52.4 68.0
6 4.0 1 4.0 22.0 66.3 87.8
7 5.0 1 5.0 25.5 79.2 106.8
8 0.5 10 1.0 5.5 11.0 13.0
9 1.0 10 1.0 12.6 22.9 26.6
10 1.5 10 1.5 16.9 33.2 39.2
11 2.0 10 2.0 21.1 43.2 51.6
12 3.0 10 3.0 28.0 62.1 75.7
13 4.0 10 4.0 34.0 80.0 99.3
14 5.0 10 5.0 39.6 97.4 122.3
15 0.5 20 1.0 6.07 11.3 13.2
16 1.0 20 1.0 13.8 23.6 26.9
17 1.5 20 1.5 18.8 34.4 39.9
18 2.0 20 2.0 23.1 44.6 52.4
19 3.0 20 3.0 31.6 64.8 77.4
20 4.0 20 4.0 38.8 83.9 101.7
21 5.0 20 5.0 44.9 102.1 125.5
22 0.5 30 1.0 6.48 11.6 13.3
23 1.0 30 1.0 14.8 24.0 27.2
24 1.5 30 1.5 20.0 35.0 40.2
25 2.0 30 2.0 24.7 45.6 53.0
26 3.0 30 3.0 33.5 66.1 78.2
27 4.0 30 4.0 41.5 86.0 103.0
28 5.0 30 5.0 48.7 105.1 127.3
2.2 水库调洪计算
（1）水库调洪计算方法
水库调洪计算采用试算方法，即按如下水量平衡方程和动力方程进行联解计算：
[(Q i+Q i-1)-(q i+q i-1)] /2=( V i-V i-1)/dt ---- 2.1
q =f(h)=f(v) ---- 2.2
式中：
Q i――水库坝址设计洪水流量；下标i-1表示计算时段的初时刻，下标i表示计算时段的末时刻；
q i――水库泄流量；下标i-1表示计算时段的初时刻，下标i表示计算时段的末时刻；
V i――水库容积；下标i-1表示计算时段的初时刻，下标i表示计算时段的末时刻；
dt――调洪计算时段（本次dt＝1h）。
按上述方程组逐时段进行水库调洪计算，求得水库最高调洪水位。迭代计算时，每计算时段控制水位计算误差dh<0.0001m。
（2）水库堰上水深相应容积处理
根据江西省小（2）型水库容积情况，本次调洪计算时将水库容积划分为10×104m3、30×104m3、50×104m3、70×104m3和90×104m3等5种情况处理，并假定水库深均为10m，库底水面面积为0，由此推算得上述5种容积水库的堰上1m水深容积分别为2×104m3、6×104m3、10×104m3、14×104m3和18×104m3。
（3）水库溢洪道堰宽
根据经验，小（2）型水库溢洪道堰宽一般为2～5m较为经济适宜，
因此水库溢洪道堰宽分为2m、3m、4m和5m等4种情况进行计算。各堰宽方案的水库溢洪道单宽泄流能力按堰流式计算，水库单宽及各堰宽方案泄流量成果见表2.6。
表2.6 水库各堰宽方案泄流量成果表堰顶水深泄量(m3/s）
(m) 堰宽1m 堰宽2m 堰宽3m 堰宽4m 堰宽5m
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.25 0.19 0.38 0.57 0.76 0.95
0.50 0.54 1.08 1.62 2.16 2.70
0.75 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
1.00 1.54 3.08 4.62 6.16 7.70
1.25
2.17 4.34 6.51 8.68 10.85
（3）典型水库调洪计算成果
略
2.3 水库设计水位查算图表
根据上述各拟定方案典型水库调洪计算成果，建立水库集水面积～设计水位（堰顶水深）关系图，见附图1～附图80。
3 水库设计洪水位查算图运用
（1）根据设计水库的地理位置，在1/万地形图上量算水库的集水面积、河道长度、河道加权平均比降等流域特征参数；
（2）根据设计水库的具体位置，确定采用的分区（赣南区和赣北
区2种）；
（3）根据设计水库的坝高确定水库校核洪水标准，一般情况下山区、丘陵区水库的校核洪水标准采用200年一遇洪水，平原区水库的校核洪水标准采用50年一遇洪水（当山区、丘陵区的小（2）型水库大坝挡水高度低于15m，且上下游最大水头差小于10m时，其校核洪水标准采用50年一遇洪水；当平原区的小（2）型水库大坝挡水高度高于15m，且上下游最大水头差大于10m时，其校核洪水标准采用200年一遇洪水）；
（4）根据设计水库坝址以上河道加权平均比降、水库容积、校核洪水标准确定选用的查算图；
（5）根据水库集水面积查算相应图上各堰宽方案的堰顶水深，控制水库堰顶水深约为2m即为采用成果，相应的堰宽即为水库溢洪道的设计堰宽方案。当设计水库的河道加权平均比降、水库容积等参数在相应两张查算图之间时，可分别按相应两张查算图查算设计水位，再按照水库河道加权平均比降、水库容积等特征参数与查算图参数的比例内插计算水库设计水位。
4水库流域特征参数人工量算方法
4.1 水库集水面积量算方法
确定设计水库坝址位置，勾绘流域分水线。分水线包围面积为水库流域集水面积，流域面积有效数字取用：当流域面积小于10km2时，取小数2位。
4.2 水库流域最大河道长度量算方法
采用分规在地形图上自坝址断面起沿主河道自最远分水岭一点直接量算。要求分规张度为1mmm ，往返量算2次误差小于2mm 为宜，河长小数位取1位。
4.3 水库主河道平均比降量算方法
自分水岭起至坝址断面，根据沿流程的比降变化确定过河等高线，量取各等高线间距和相应高程，按下式计算河道平均比降J （比降取有效数字3位）：
J ＝[h 1l 1+l 2(h 1+h 2)+ …… +l n (h n-1+h n )]/L 2 约1% 式中：h n 为各转折点至坝址高差； l n 为各转折点之间的距离； L 为河长
主河道纵断面示意图
0102030405060708090100110120130140150160170180
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
L
坝址
l 1
l 2
l n-1l n
分水岭
5水库设计洪水位查算图运用举例
5.1 例子1
（1）设计水库基本情况
××小（2）型水库位于景德镇市浮梁县境内，水库大坝为土石坝，最大坝高为15.1m，根据1/万地形图量算水库的集水面积为1.83km2，主河道长2.06km，河道加权平均比降为8.85‰，水库正常蓄水位为100.20m，相应容积为19.7×104m3。
（2）水库设计水位查算步骤
①根据3（3）条确定水库校核洪水标准为200年一遇洪水；
②根据水库地理位置确定水库的分区为赣北区；
③根据水库容积和水库坝址以上河道加权平均比降，选择附图
21、附图22、附图25和附图26；
④根据水库集水面积，初步确定水库溢洪道设计堰宽采用4m；
⑤据上述4张附图，查得水库堰顶设计水深分别为X1=2.0m（比降1‰库容10万m3）、X2=2.8m（比降10‰库容10万m3）、X3=1.8m （比降1‰库容30万m3）和X4=2.3m（比降10‰库容30万m3）；
⑥由水库坝址以上河道加权平均比降，按照下式5.1和5.2计算堰顶水深H1和H2：
H1=X1＋(J-J1)/ (J2-J1)*(X2-X1) ---5.1
H2=X3＋(J-J1)/ (J2-J1)*(X4-X3) ---5.2
式中：J---为设计水库坝址以上河道加权平均比降；
J1、J2---为相应附图比降；
H1=2.0m＋(8.85‰-1‰)/ (10‰-1‰)*(2.8-2.0)＝2.70m
H2=1.8m＋(8.85‰-1‰)/ (10‰-1‰)*(2.3-1.8)＝2.24m
⑦由水库容积及H1和H2，按照下式5.3计算堰顶水深H：
H=H2＋(V2－V0)/(V2-V1)*(H1-H2) ---5.3
式中：V0---为设计水库正常蓄水位相应库容；
V1、V2---为相应附图库容；
H=2.24m＋(30－19.7)/(30-10)*(2.70-2.24)＝2.47m
相应的溢洪道设计堰宽为4m。
⑧堰顶水深加上水库正常蓄水位（堰顶高程＝正常蓄水位），得
校核洪水位：Hs=100.20+2.47=102.67m。
5.2 例子2
（1）设计水库基本情况
××小（2）型水库位于赣州市余都县境内，水库大坝为土石坝，最大坝高为10m，根据1/万地形图量算水库的集水面积为2.6km2，河道加权平均比降为6.8‰，水库正常蓄水位为156m，相应容积为44×104m3。
（2）水库设计水位查算步骤
①根据3（2）条确定水库校核洪水标准为50年一遇洪水；
②根据水库地理位置确定水库的分区为赣南区；
③根据水库容积和水库坝址以上河道加权平均比降，选择附图
45、附图46、附图49和附图50；
④根据水库集水面积，查图初步确定水库溢洪道设计堰宽采用
5m；
⑤据上述4张附图，查得水库堰顶设计水深分别为X1=1.74m（比降1‰库容30万m3）、X2=2.42m（比降10‰库容30万m3）、X3=1.50m （比降1‰库容50万m3）和X4=2.00m（比降10‰库容50万m3）；
⑥由水库坝址以上河道加权平均比降，按照式5.1和5.2计算堰顶水深H1和H2：
H1=1.74m＋(6.8‰-1‰)/ (10‰-1‰)*(2.42-1.74)＝2.18m
H2=1.50m＋(6.8‰-1‰)/ (10‰-1‰)*(2.00-1.50)＝1.82m
⑦由水库容积及H1和H2，按照式4.3计算堰顶水深H：
H=1.82m＋(50－44)/(50-30)*(2.18-1.82)＝1.93m
相应的溢洪道设计堰宽为5m
⑧堰顶水深加上水库正常蓄水位（堰顶高程＝正常蓄水位），得
校核洪水位：Hs=156.0+1.93=157.93m。
PSH21D-5-WT五层机械横移式机械停车设备 设计计算书 1、设计基本参数： 容车组别代号：T型车 停车规格：车长×车宽×车高 5300×1950×1650；单位：mm 停车最大重量：2300kg， 4-6层提升速度：9.2m/min，横移速度：8.2m/min。 负载=约733kg(载车板自重)+2300kg=3033kg。 1.1、升降电机选择 根据车库使用者要求，设计的升降横移式立体车库提升速度：9.2m/min，提升速度：0.1533m/S。 起吊重量m=2594kg。g=9.8m/S2。 电机功率P＝G×V＝3033x9.8x0.1533=4557w＝4.557kw； 根据各立体车库专用电机的型号，苏州乔力以电机设备有限公司的立体车库专用减速电机JLYP-50DX-55 5HP型号电机，减速比1:50，功率：3.7kw，输入：1420r/min，输出27.2r/min。此减速电机润滑良好，各传动构件之间的摩擦小，电机每天运行的时间很短，仅在车辆入库或者出库时启动，所选用电机具有一定过载能力，停车超载时，电机稍有过载。 1.2、横移电机的选择 横移速度：8.2m/min=0.14 m/S，g=10m/S2 横移重量G=[900kg(横移框架)+733kg（载车板）+2300kg（车重）]xg=39330 N, 滚轮直径D轮=85mm,滚动摩擦系数μ=0.4（mm），滚动摩擦因数μ＇＝=0.014, 横移部件与轨道之间的摩擦力f为： f= G×μ＇=39330Ｎ×0.014=551N， 则横移电机的所需功率Ｐ： P＝f×v＝551Ｎｘ0.14m／S＝77.41w，取0.2kw。 根据各立体车库专用电机的型号，选用苏州联发电机有限公司的立体车库专用减速电机JNAP-20DX 1/4HP型号电机，功率：0.2kw，输入：1420r/min，(减速比1:45、输出31.3r/min) 1.3、降钢丝绳选择 升降钢丝绳最大拉力（双根）=3033x9.8x0.3=8.917kN。 选用6x19S+FC?12钢丝绳，抗拉强度1570/1770MPa。 最小破断拉力：77.9kn 77.9/8.917=8.74＞7，安全。 1.4、提升链条实际速度为9.2m/min=0.153m/S,升降横移式立体车库链条运行速度远低于0.6ｍ／ｓ，属于低速链传动。对于低速链传动，因抗拉静力强度不够而破坏的几率很大，设计时在结构允许的条件下，应尽量取较大的链轮直径以减小链条拉力。必须保证小链轮与链条同时啮合的齿数大于３～５。故对链条进行抗拉静力强度计算： 链条拉力Fe=29.72x349/324=32.013kn F1=Fe+Fc+Ff=32013+0+8=32021N 设可选链条的抗拉强度（单排）为a，则2a/32.013＞7 即a＞7x32.013/2，a＞112kn 链条采用2条24A提升，抗拉强度为125kn
工程项目管理营业收入二〇〇九年度排序名单 单位：万元人民币 序号单位名称营业收入 1 中铁第一勘察设计院集团有限公司 99,852 2 中国水电工程顾问集团公司 99,337 3 中铁二院工程集团有限责任公司 63,250 4 中冶京诚工程技术有限公司 58,969 5 铁道第三勘察设计院集团有限公司 58,545 6 中国石油天然气管道工程有限公司 52,753 7 中交第四航务工程勘察设计院有限公司 36,282 8 中国水电顾问集团中南勘测设计研究院 32,030 9 广东省电力设计研究院 27,305 10 中冶赛迪工程技术股份有限公司 23,201 11 中国电力工程顾问集团公司 22,914 12 中国石化工程建设公司 20,283 13 中冶集团武汉勘察研究院有限公司 19,934 14 中国建材国际工程有限公司 18,180 15 中国石油集团工程设计有限责任公司 17,666 16 中国联合工程公司 17,652 17 中冶南方工程技术有限公司 17,011 18 山东诚信工程建设监理有限公司 14,342 19 中冶焦耐工程技术有限公司 14,183 20 北京国电水利电力工程有限公司 13,802 21 机械工业第六设计研究院 13,652 22 中国市政工程华北设计研究总院 13,510 23 中国水电顾问集团成都勘测设计研究院 13,021 24 中国水电顾问集团西北勘测设计研究院 12,702 25 中国水电顾问集团昆明勘测设计研究院 11,707 26 中国寰球工程公司 11,126 27 中铁第四勘察设计院集团有限公司 11,010 28 中国石化集团南京设计院 10,818 29 中国海诚工程科技股份有限公司 10,465 30 中国成达工程有限公司 10,226 31 中冶东方工程技术有限公司 8,209 32 中国中元国际工程公司 8,164 33 中国天辰工程有限公司 8,140 34 中国有色金属工业长沙勘察设计研究院 7,264 35 中国石化集团宁波工程有限公司 7,140 36 中国电力工程顾问集团西南电力设计院 5,497 37 上海现代建筑设计(集团)有限公司 5,489 38 山西省电力勘测设计院 5,396 39 东风设计研究院有限公司 4,639 40 中国轻工业长沙工程有限公司 4,554 41 中国石化集团上海工程有限公司 4,280
编号 课题名称：数字媒体艺术专业虚拟仿真“金课”建设规划 一、课题相关研究在国内外的现状及发展趋势（主要参考文献） 1.1国外相关研究的学术史梳理及研究动态 在西方，对课堂教学艺术的研究有着悠久的历史。其源头可以追溯到古希腊时期苏格拉底（Sokrates）的“助产术”。德国教育家和教学法革新家拉特克（W·Ratkel）最先使用“教学艺术”对其教学理念进行表述，爱培根思想影响，提出了“发现了根据天性而实施的教学艺术”，创建了他的关于教学原理的理论；德国教育家赫尔巴特指出教学的教育性是一种客观存在，提出“我不承认有任何‘无教育的教学’”；前苏联休金娜（Г.И.шукиной）的“教学的教育性是一种在任何时代和任何条件下都会表现出来的客观规律性。”；英国高等教育理论家纽曼在他的《大学的理想》一书的开篇演讲中就指出：大学“是一个传授普遍知识的地方。”；雅斯贝尔斯指出：“没有人能够不亲身参与到科学研究中去而能真正在大学里面教育好学生。”。 1.2国内相关研究的学术史梳理及研究动态 建国以来我国的高等教育在学规模不断扩大。中国高等教育在学规模从1949年的11.7万，到1978年的86.7万，而到了2017年则达到了3779万。吴岩提到，2019年年底，中国高等教育将迈入普及化的门槛。本科教育是中国高等教育最大的供给体系，专业齐全、类型多样、区域匹配度高。目前，中国拥有92个本科专业类、630个本科专业、56818个本科专业点，有1243所高等院校举办本科教育，在校生人数达到了1648.6万，毕业生人数达到了384.2万。从这一方面也反映出我国本科教育的巨大压力，一旦教育进行改革创新，受益面非常地广泛。去年由中国高等教育学会在宁波主办的“2018高等教育国际论坛年会”的论坛主题是“加快‘双一流’建设，实现内涵式发展”。会上，教育部高等教育司司长吴岩提出了“怎么提高本科教育质量？怎么建设一流本科？”的问题。与此同时世界范围内新一轮的科技革命和产业变革以及席卷全球的新经济的蓬勃发展对工程教育的改革和发展提出了新的挑战，新工科建设的提出正是对这一挑战作出的积极回应[1]。所以把握住高等教育的发展大势，并建设中国特色、世界水平的现代高等教育的行动势在必行。 高等教育从“精英”到“大众化”向“普及化”方向发展,这是世界高等教育发展的一般规律,己得到社会的普遍共识。在这个发展轨迹上,研究者们越来越意识到高等教育的发展不能只停留在数量的发展上,更重要的是质量的发展,特别是人才培养的质量。如何提高高等教育的质量的话题是世界性话题。20世纪年代以来,世界高等教育在各个方面进行着频繁的改革,与以前相比发生了质的变化,正处在深刻的变革之中。以知识经济为基础的社会需要富有创造力、
设计洪水分析计算 1、洪水标准 依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL44-2006），确定该工程等级为五等，按20年一遇洪水标准设计，200年一遇洪水校核。 本水库上游流域面积为1.6平方千米，属于小于30平方千米范围，按《山东省小型水库洪水核算办法》（试行）进行洪水计算。 2、设计洪水推求成果 1、基本资料 流域面积F=1.6平方公里，干流长度L=2.1千米，干流平均比降j=0.02。 根据山东省小型水库洪水核算办法，查《山东省多年平均二十四小时暴雨等值线图》，该流域中心多年平均二十四小时暴雨H24=85毫米。 该水库水位、库容关系表如下：
设计溢洪道底高程177.84米，相应库容23.29万立米。 2、最大入库流量Q m计算 （1）、流域综合特征系数K 按下式计算K=L/j1/3F2/5 （2）、设计暴雨量计算 查《山东省最大二十四小时暴雨变差系数C v等值线图》，该流域中心C v=0.6，采用C s=3.5C v应用皮尔逊3型曲线K p值表得，20年一遇K p=2.20，200年一遇K p=3.62，则20年一遇最大24小时降雨量H24=2.2*85=187毫米，200年一遇最大24小时降雨量H24=3.62*85=307.7毫米。 （3）单位面积最大洪峰流量计算 经实地勘测，该工程地点以上流域属丘陵区，查泰沂山北丘陵区q m- H24-K关系曲线，得20年一遇单位面积最大洪峰流量及200年一遇单位面积最大洪峰流量q m。 （4）洪水总量及洪水过程线推求 已算得20年一遇最大24小时降雨量H24=187毫米及200年一遇最大24小时降雨量H24=307.7毫米，取其75%为P 。设计前期影响雨量P a取40毫米，计算P+P a，查P+P a与设计净雨h R关系曲线，得20年一遇及 00年一遇h R。 洪水总量按下式计算W=0.1*F*h R，由此可计算得20年一遇及200年一遇洪水总量W。
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
2019年8月25日最新江西项目信息（勘察设计阶段）1.GZGC2019277高铁新区凤岗嘉苑住宅小区项目勘察、设计招标招标公 告 2.江西省-赣州市建设工程勘察设计-招标公告220000.00万 3.招标单位：******新区建设投资有限责任公司 4.2019-08-23发布 5.[开发区]高铁新区凤岗嘉苑住宅小区项目勘察、设计招标 6.江西省-赣州市建设工程勘察设计-招标公告220000.00万 7.招标单位：******新区建设投资有限责任公司 8.2019-08-23发布 9.于都县岭下水库供水工程部分设计招标 10.江西省-赣州市建设工程勘察设计-中标公告218.88万 11.招标单位：****** 12.中标单位：******力勘测设计研究院 13.2019-08-23发布 14.关于2019年08月23日为新余高新技术产业开发区水西镇人民政府定 价摇号选取【工程设计】机构的结果公示 15.江西省-新余市建设工程勘察设计-中标公告 16.2019-08-23发布 17.景德镇市斌雅陶瓷有限公司高档日用陶瓷项目规划设计方案的公示 18.江西省-景德镇市建设工程勘察设计-中标公告 19.招标单位：******资源和规划局 20.2019-08-22发布
21.[吉安市本级]吉安幼儿师范高等专科学校项目规划建筑设计方案 [第2 次答疑澄清公告] 22.江西省-吉安市建设工程勘察设计-变更公告 23.招标单位：******高等专科学校筹建工作领导小组办公室 24.2019-08-22发布 25.关于吉安县西龙山公园控制性详细规划编制设计招标第四次补遗 26.江西省-吉安市建设工程勘察设计-变更公告 27.招标单位：******电新闻出版旅游局 28.2019-08-20发布 29.江西省房屋建筑和市政基础设施工程设计招标公告 30.江西省-宜春市建设工程勘察设计-招标公告594.60万 31.招标单位：******城乡建设局 32.大亚湾区惠丰城周边路网完善工程 33.上饶市城东医疗养老中心项目 34.大亚湾区惠丰城周边路网完善工程 35.进贤县火车站（站前）广场建设项目 36.[临川区]临川区文化中心项目 37.赣州稀土集团有限公司科研大楼项目 38.上饶市城东医疗养老中心项目 39.新建城再生水处理工程 40.中国南方稀有金属贸易集散中心项目 41.关于吉安县西龙山公园项目
编号： 江西省教育科学规划课题 申请书 学科分类教育学 应用型本科高校教师教学能力提升课题名称策略研究——以萍乡学院为例申请人罗晓娟 位人单申请萍乡学院 详细通讯地址萍乡学院信息与计算机工程学院邮编337055电话（手机） 电箱子信 时申报间日月 3年2017 5 计划完成时间月年2019 6 江西省教育科学规划领导小组办公室． 说明 一、本申请书由课题申请人如实填写。
二、本表报送一式2份，其中1份原件，1份复印件。本表所附活页须报送6份，每份单独装订。 三、本申请书一经审定，即行生效。在执行过程中，如需修改申 请书的某些内容，须经省教科规划办同意后方可更改。 四、由省教育科学规划领导小组资助的课题经费，须按有关财务制度及时办理手续，省教科规划办和课题申请人所在单位按有关规定负责检查课题经费的使用情况。 五、省教科规划办和课题申请人所在单位按省教育科学规划课题管理办法负责检查课题的进展情况。 六、课题完成后，课题申请人须向省教科规划办履行课题鉴定、结题手续。课题结题后，由省教科规划办发给统一印制的结题证书。 七、课题申请人仅限填报课题负责者一人。 八、课题申请人详细地址、邮编、电话一定要填写清楚，如有变动,请及时通知省教科规划办。 九、省教育科学规划领导小组办公室详细地址：南昌市红角洲赣江南大道2888号，江西教育发展大厦第17楼，邮编330038，电话：，E—mail。 应用型本科高校教师教学能力提升策略研究——以萍乡学院为课题名性年学学申请人姓 公共计算副教4硕大罗晓教研室主研究兴程序设计，计算机教身份证号36030专职研究专职性年计算机应孙正3艺术设讲教研室主 软件工程刘副教计算机应3研室主学院副院李希4教计算机网络应高教研究王3讲教育副所软件技术吴新4副教计算机应研室主刘祥讲移动网络应3阳讲计算机教3软件技术邬思讲3计算机硬件维验室主
xx省小（2）型病险水库应急除险定型设计 设计洪水位查算方法（参考） 由于本次应急处理的小（2）型病险水库数量众多，按照常规设计步骤难已在短时期内完成除险设计。根据xx省小（2）型水库的特点：水库集水面积较小一般为1～5 km2，且水库及附近流域没有水文资料，水库设计洪水一般采用《xx 省暴雨洪水查算手册》规定方法进行计算。为便于各地有关单位对小（2）型水库应急除险设计，特编制xx省小（2）型水库设计水位查算图，供有关单位对小（2）型水库进行除险加固设计参考应用。 1 水库设计洪水位计算原理 水库设计、校核洪水位是水库工程一个重要的特征参数，是水库大坝坝顶高程设计的重要依据。水库设计、校核洪水位的确定，一般根据水库的规模、坝型，按照SL 252-2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》，确定其设计洪水、校核洪水标准，然后根据水文资料条件，选用一种或多种计算方法，求得水库设计、校核洪水过程线，而后根据水库高程～容积曲线、水库水位泄流曲线，进行洪水调节计算，求得水库设计、校核频率下的最高调洪水位，即为水库设计、校核洪水位。
2 本次小（2）型水库设计洪水位查算图编制方法 2.1 设计洪水计算方法 （1）设计暴雨 根据xx省水文局2010年编制的《xx省暴雨洪水查算手册》有关附图（最大1h、最大6h、最大24h暴雨均值、Cv等值线图），将xx省归纳为赣北和赣南2个分区（详见图1），各分区时段点暴雨设计参数及设计采用成果见表2.1。 表2.1 xx省小（2）型水库分区暴雨设计参数及成果表 分区名称时段点暴雨参数和设计值备注 1h 6h 24h 赣南区均值（mm）45 70 110 1区Cv 0.4 0.45 0.4 P=2%(mm) 93.6 157.5 228.8 P=0.5%(m m) 113.8 195.3 278.3 赣北区均值（mm）45 85 140 7区Cv 0.45 0.5 0.45 P=2%(mm) 101.3 205.7 315.0 P=0.5%(m125.5 260.1 390.6
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
水利常用专业计算公式 一、枢纽建筑物计算 1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2 式中：m —堰流流量系数 ε—堰流侧收缩系数 2、明渠恒定均匀流的基本公式如下： 流速公式： u＝Ri C 流量公式 Q＝Au＝A Ri C 流量模数 K＝A R C 式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即
C ＝ 6/1n 1R R —水力半径（m ）； i —渠道纵坡； A —过水断面面积（m 2）； n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。 3、水电站引水渠道中的水流为缓流。水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。逐段试算法的基本公式为 △x=f 21112222i -i 2g v a h 2g v a h ???? ??+-???? ??+ 式中：△x ——流段长度（m ）；
g ——重力加速度（m/s 2）； h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）； v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）； a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数； f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用 ??? ??+=-2f 1f -f i i 21i 或??? ? ??+=?=3/4222 224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失（m ） ； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）； A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）； 4、各项水头损失的计算如下： （1）沿程水头损失的计算公式为
1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电
摘要 天然情况下的河川径流，有着年内和年际的变化，且地区间的分布也不均衡，因此无法满足国民经济各用水部门对水资源利用的要求。水利工程建设目的在于通过各种施工调节、改变区域水量分布状况和地区水利条件，使之符合工业、农业及其他各部门的需要。水利工程从修建到运用，一般要经过规划设计、施工、管理三个阶段，每一个阶段都需要进行水文水利计算工作。水文工作中的水利计算、水文预报及水资源评价都为工程在各阶段提供了所需数据，而水文水利计算就是这些数据的基础，通过分析，定出工程规模和建筑尺寸，编制水量调度方案，并对工程的经济性和安全性连个方面进行权衡并制定对策，力求在复杂的问题中得到规划设计和调度运行的最优方案。本次设计就是从这一方面出发，通过对兴利调节、防洪调节和水能计算等各种任务的运算，求得死库容、兴利库容、防洪库容和保证出力等，使得到的成果能运用到生产当中。 关键词;水库兴利调节；水库防洪调节计算；水库水能计算。
(1) 设计暴雨推求 有资料地区，设计暴雨的推求采用实测雨量进行分析；缺资料地区采用2003年颁布的《广东省暴雨参数等值线图》查算。 (2) 设计排涝流量 设计排涝流量一般采用平均排除法，也可采用排涝模数经验公式法。当涝区内有较大的蓄涝区时，一般需要采用产、汇流方法推求设计排涝流量过程线，供排涝演算使用。 1) 平均排除法 广东省一般采用平均排除法计算排水流量，这种计算方法适用于集水面积较小的涝区排水设计。平均排除法按涝区积水总量和设计排涝历时计算排水流量和排涝模数，其计算公式为： 43213 21)(1000q q q q T W W W h E R A C Q i i p i i ++++-----?=∑ F Q q = 式中：Q ——设计排水流量(m 3/s)； Ci ——各地类径流系数，参考值：水稻田、鱼塘和河涌采用1.0；山岗、坡地、经济作物地类采用0.7；村庄、道路采用0.7～0.9；城镇不透水地面采用0.95； Ai ——各地类面积（km 2）； Rp ——设计暴雨量(mm)； Ei ——各地蒸发量（mm ），一般可采用4mm/d ； hi ——各地类暂存水量（mm ），水稻田采用40mm ，鱼塘采用50mm ～100mm ，河涌采用100mm ；
模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重
.2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2
满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为
防洪标准与几个重要的 防洪水位 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
防洪标准与几个重要的防洪水位 防洪标准 (flood contro1 standard) 防洪保护对象要求达到的防御洪水的标准。通常以某一重现期的设计洪水为防洪标准，也有一些地方以某一实际洪水为防洪标准。在一般情况下，当实际发生不大于防洪标准的洪水时，通过防洪系统的正确运用，能保证防护对象的防洪安全，具体体现为防洪控制点的最高水位不高于防汛保证水位，或流量不大于河道安全泄量。 设防水位是指汛期河道堤防已经开始进入防汛阶段的水位，即江河洪水漫滩以后，堤防开始临水，需要防汛人员巡查防守。此时堤防管理单位由日常的管理工作进入防汛阶段，开始组织人员进行巡堤查险，并对汛前准备工作进行检查落实。设防水位是同防汛部门根据历史资料和堤防的实际情况确定的。 警戒水位是堤防临水到一定深度，有可能出现险情、要加以警惕戒备的水位，是根据堤防质量、保护重点以及历年险情分析制定的，到达该水位时，防汛工作进入重要时期，防汛部门要加强戒备，密切注意水情、工情、险情的发展变化，在各自防守堤段或区域内增加巡堤查险次数，开始日夜巡查，并组织防汛队伍上堤防汛做好防洪抢险人力、物力的准备。 保证水位是根据防洪标准设计的堤防设计洪水位，或历史上防御过的最高洪水位。当水位达到或接近保证水位时，防汛进入紧急状态，防汛部门要按照紧急防汛期的权限，采取各种必要措施，确保堤防等工程的安全，并根据“有限保证、无限负责”的精神，对于可能出现超过保证
水位的工程抢护和人员安全做地积极准备。保证水位的拟定是根据堤防规划设计和河流曾经出现的最高水位为依据，考虑上下游关系、干支流关系以及保护区的重要性制定的。 设计洪水位 当遇到大坝设计标准洪水时，水库经调洪后（坝前）达到的最高水位，称为设计洪水位。 设计洪水位是水库设计的重要参数之一，它决定了设计洪水情况下的上游洪水淹没范围，它同时又与泄洪建筑物尺寸、型式有关，而泄洪设备型式（包括溢流堰、泄洪孔、泄洪隧洞）的选择，则应根据设计工程所在地的地形、地质条件和坝型、枢纽布置特点拟定，并注意以下几点： （1）如拦河坝为不允许溢流的土坝、堆石坝等坝型，则除有专门论证外，应设置开敞式溢洪道。 （2）为增加水库运用的灵活性，尤其是下游有防洪任务的水库，一般宜设置部分泄洪低孔和中孔。泄洪底孔要尽可能与排沙、放空底孔相结合。 （3）泄洪设备的型式选择，应考虑经济性和技术可靠性。当在河床布置泄洪设备有困难时，可研究在河岸设置部分旁侧溢洪道和泄洪隧洞。 （4）泄洪闸门类型和启闭设备的选择，应满足洪水调度等方面的要求。 校核洪水位
全国勘察设计大师名录 （第一至第七批共437人） 第一批勘察设计大师120人(1990年) 能源：丁大中王麟旬叶德灿纪金连李学纪杨育之吴名驹何国伟欧阳予袁世春郭均生曾恒一潘玉琦潘家铮 机械电子：王唯国李湘周瑞明赵安仁洪圣善郭重庆聂运新钱振中黄乃良潘耆芬 航空航天：刘正急钟思广钱孝虹崔宽 冶金：何本文陆冠伟林兴郭天样谢逸农 化工：伍宏业吴健生陈鉴运黄鸿宁 铁道：王序森王昌邦陈应先邵厚坤 交通：刘济源杨仲谋顾民权廖权懋 水利：周君亮曹楚生曹乐安 石化：刘克非李全熙陈俊武除承思 有色：杨瑞祥肖传俊夏伟喇华佩 城建：王业俊朱有＊任震英林元培林治远 纺织：王广鎏李志方戴行洲 商业：谢临深 轻工：孙孝孺苏更金效先 邮电：邓听聪张农徐松茂 林业：杨宝德韩师体 建树：朱祖培吴俊生邹思久 医药：张镔祝仲芬 广播影视：王成武金孟申 建筑：齐康孙芳垂孙国城严星华杨先健余浚南陈植陈浩荣陈登整陈民三张铸张开济张锦秋赵冬日徐尚志容柏生黄耀莘龚德顺熊明戴念慈 勘察：王步云王钟琦刘渭滨吴自迪陈雨孙陈德基林在贯林宗元林杰勋周亮臣陆学智袁浩清徐介民黄志仑张苏民张旷成张国霞常士骠蒋荣生熊大阅 第二批勘察设计大师121人(1994年) 电力：王三一许忠卿汤蕴琳吴奠清周以国贺辉亚曹克明蔡世泉曾宪康 煤炭：李庚午吴文彬郭健戴少康 核工业：柯友之潘思霖
石油天然气：冯家潮曲慎扬 海洋石油：耿福东 机械：卫行熙刘巽璋李文军陈绍元高作揖韩云岭 电子：包锦明顾尔矿 兵器：孙亨元施立成 航空航天：刘树屯沈荫泰胡丽雯 冶金：吴扎运邹孝叔唐先觉粱立群 化工：陈以楹杨勤盛章荣林潘行高 铁道：史玉新陈新胡惠泉谢世华 交通：王用中李守善林雄威曹右元谢世楞 水利：孙贻让林昭洪庆余 石化：马思华汪景砺吴协恭张显林郭志推 有色：王世纯王德润陈登文李锦莲 城建：罗玲黄大健雀健球付文德 纺织：荣季明徐炽 轻工：余国俊龚恐仁 商业：郭孝礼 邮电：张志正裘祖聿 建材：田维良胡宏泰 医药：张启锡 广播电视：周国材 民航：冯克鑫 军工：齐诚张泽明 建筑：马国馨刘纯翰刘克良吴学敏何镜堂陈世民沈希明李娥飞周方中林桐金问鲁胡庆昌侥维纯袁培煌徐庆延莫伯治益德清郭怡昌黄克武黄存汉蔡镇钰魏敦山 勘察：卞昭庆方鸿琪庄明骏刘克远刘兴辰李国新张文龙张遵葆林凤桐范士凯卓宝熙胡海涛赵永骅姜涛袁炳麟翁鹿年莫群欢崔政权彭念诅廖道伦 第三批勘察设计大师60人（2000年） 勘察行业 顾宝和张在明黄经秋萧汉英严伯铎 煤炭行业 孟融邓晓阳 石化行业（石化、化工、石油天然气、海洋石油、医药） 叶杏园余学恒陈德华李大尚张良杰华峰 电力行业（火电、水电） 陈祖茂林可冀严城一石瑞芳 冶金行业（冶金、有色、黄金） 陶益新吴启常张文海蒋继穆 军工行业（航天、航空、兵器、民航、军工） 赵祖望韩光宗张庆穟蒋作舟于建平
Journal of Water Resources Research 水资源研究, 2017, 6(1), 66-70 Published Online February 2017 in Hans. https://www.doczj.com/doc/d610703861.html,/journal/jwrr https://https://www.doczj.com/doc/d610703861.html,/10.12677/jwrr.2017.61009 文章引用: 胡进宝, 刘海成, 王晓霞, 管宁. 无资料感潮河段设计洪水位计算[J]. 水资源研究, 2017, 6(1): 66-70. Design Water Level Calculation for Tidal River in Ungauged Basins Jinbao Hu 1, Haicheng Liu 2, Xiaoxia Wang 1, Ning Guan 2 1Northwest Electric Power Design Institute, China Power Consulting Group, Xi’an Shannxi 2 Tianjin Research Institute for Water Transport Engineering, MOT, Tianjin Received: Jan. 18th , 2017; accepted: Feb. 7th , 2017; published: Feb. 10th , 2017 Abstract The hydrological regime of the tidal reach is complicated because it’s influenced by both the upstream runoff and the downstream tide. This paper focuses on the design water level calculation for tidal river in ungauged basin based on the short-term tidal level observation, the long term tidal observation and short term tidal level observation relationship. After the quasi-synchronous comparison, the tidal level data of long-term tide observation stations are transferred to the engineering sea area. By using the P-III frequency curve, the extreme tidal level of each year is estimated for different design tide levels. As a re-sult, the problem of different frequency tide calculation is solved. As to the river flood design water level calculation, because the lack of observation river flow data, the maximum reservoir discharge flow and interval flow is used as the upstream flow boundary conditions, the average high tidal level is used as the downstream water level conditions. Besides, based on different time of the remote sense image at the estuary, the rational assumptions of estuarine topography is put forward using the hydrodynamics mo- del, the design water level satisfied the project need is calculated. The above-mentioned methods pro-vide an important reference for the calculation of the design flood level of tidal reach inungauged basins. Keywords Tidal Reach, Design Water Level, Ungauged Basins 无资料感潮河段设计洪水位计算 胡进宝1，刘海成2，王晓霞1，管 宁2 1中国电力工程顾问集团西北电力设计院有限公司，陕西 西安 2 交通运输部天津水运工程科学研究所，天津 收稿日期：2017年1月18日；录用日期：2017年2月7日；发布日期：2017年2月10日 作者简介：胡进宝(1982.3-)，安徽庐江人，高级工程师，主要从事电力工程水文气象勘测工作。
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计