跨薛店收费站（60+100+60）m预应力混凝土
连续梁线型控制技术措施
中铁四局一公司张杰
摘要：大跨度预应力混凝土连续梁通常采用悬臂浇筑法施工。施工过程中连续梁线型控制是非常重要的工序，直接影响连续梁的美观和桥梁的使用。本文结合薛店特大桥工程实例，重点对悬连续梁线型控制进行了阐述。
目的：尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况，但是由于施工中出现的诸多因素，事先难以精确估计，而且在实际施工过程中由于施工误差，会使实际结构与原设计不符。所以在施工中对桥梁结构进行实时监测，并根据监测结果对施工过程中的控制参数进行相应调整是十分重要的。
一、概述
薛店特大桥跨薛店收费站（60+100+60）m预应力混凝土连续梁全长为221.5m(含两侧梁端至边支座中心各0.75m)，采用单箱单室变高度连续梁，箱梁梁底曲线按二次抛物线变化。连续梁的边跨直线段采用支架现浇施工，0号节段采用墩旁搭设临时支架现浇施工，合拢段采用悬吊支架浇筑施工，其余节段采用挂篮悬浇对称施工。梁体采用三向预应力体系。
二、连续梁线形控制程序
连续梁的线性控制流程如下：（1）计算立模标高，进行复核；（2）根据立模标高对挂篮进行定位；（3）根据施工图绑扎钢筋，立模，浇筑混凝土；（4）混凝土浇筑后，对梁顶和梁底的高程进行测量，并进行复测；（5）根据设计院提供的张拉控制应力和超张拉系数等参数进行预应力张拉；（6）预应力张拉后的高程观测，并进行复测；（7）挂篮前移；（8）挂篮前移后的高程观测，并进行复测；（9）对混凝土浇筑后、预应力束张拉后和挂篮前移后这三种工况的高程观测数据进行分析，与理论值进行对比，总结其中的规律，以调整下一阶段的立模标高。再回到流程（1_，由此循环下去。
测量控制程序如图所示:
三、挂篮变形对线性的影响
挂篮预压试验的目的是为了获得混凝土浇注前后模板标高的变化值。在悬臂浇注混凝土的过程中，挂篮体系的变形对挠度的影响不容忽视。挂篮体系的变形一般是以挂篮施工过程中所承受的最大荷载作用为控制荷载，同时考虑模板、工作平台、施工机具等其他荷载，由施工单位挂篮设计方进行等效荷载设计，确定挂篮的每个前主吊控制荷载。挂篮加载一般按照1.2倍箱梁荷载进行预压，分3~4级进行，每级加载均应进行挂篮的变形检测，检测的方法是在上下横梁或前吊带上做测量标记，用精密水准仪和百分表组合测试系统同步进行测量。
四、线型控制的实施方法
1、轴线测点布置
布置方法：在每一梁段悬臂端梁顶中线设立一个轴线观测点。测点见图1-1中的“O”所示的位置。
测量方法：使用全站仪和钢尺等，采用测小角法或视准法直接测量其前端偏位。
图1-1 箱梁截面测定位置示意图( 单位：mm)
2、主梁挠度的观测点布置
布置方法：在每一节段悬臂端顶板和底板设立标高观测点(如图1-2所示)。测点须用Φ16 mm的圆钢预埋。另外，在跨中0#块顶面中间位置布置一个箱梁标高控制点。在施工中水准点及箱梁顶各观测点均保持完好，直至连续梁合拢。截面测点布置如图1-2中的“O”所示的位置。(0号节段顶板布7个高程点，底板布6个高程点；1号节段之后的每个节段，顶板和底板各布3个高程点。高程点距各个节段梁端部或边缘的距离视混凝土保护层的厚度而定，绑扎完钢筋后，原则上把预埋圆钢焊接在绑扎钢筋最边缘。2号之后节段标高控制点的布置方法同1、2号节段)：
图1-2 箱梁截面测定位置示意图
测量方法：用精密水平水准仪测量测点标高。
测量频率：按各节段施工次序，每一节段按三种工况（即：浇筑混凝土后、预应力束张拉后和挂篮前移后）对主梁挠度进行平行独立测量，相互校核。
测量时间：宜在早7：00和下午5：00以后进行。在测量过程中，除考虑工序进展必须对每一工况进行例行测量外，还要对温度变化引起的挠度进行测量。为了找出温度变化引起主梁挠度变化的规律，对于一些重点工况，在工况不变的情况下，分别在早晨6：00左右（即温度较低）和中午12：30～14：30（即温度较高）间对其挠度进行
4、主梁顶面高程的测量
在混凝土施工完毕后，对主梁顶面混凝土进行直接测量。在测量过程中，同一截面测三点，根据其横坡取其平均值，这样可得到主梁顶面的高程值。同时，根据不同的工况观察主梁的挠度（反拱）变化值，按给定的立模标高（含预拱度）立模，也可得到主梁顶面的高程值。两者进行比较后，可检验施工质量。
5、两边对称截面相对高差的直接测量
当两边施工节段相同时，对称截面的相对高差可直接进行测量和分析比较。当施工节段不同时，对称节段的相对高差不满足可比性，此时，可选择较慢的一边最末端截面和较快的一边已施工的对应截面
作为相对高差的测量对象，在测量过程中，同一对称截面可测多点，根据其横坡取其平均值，可得到对称截面的对应点的相对高差。
6、结构几何形状测量
结构几何形状的测量主要包括：左、右幅箱梁上下表面的宽度、腹板厚度、上盖板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工节段的长度等。采用抽查的方式，不定期的进行测量。
7、精度控制
根据《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》。悬臂浇筑连续梁梁体外形尺寸允许偏差和检验方法可参照表1-4的规定：表1-4 悬连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差和检验方法
五、立模标高的预告及修正
对于连续梁桥施工控制来说，立模标高的预告是最为重要的工作，具体表现为悬臂施工过程中每施工一个节段，施工单位都必须预告该
节段主梁的立模标高。
挂篮定位标高＝设计标高＋施工预抛高＋运营预抛高＋挂篮变形抛高
其中：设计标高为设计图纸上提供的标高；施工预抛高为施工该节段后至成桥时，该节段发生的竖向变形值的负数；运营预抛高为成桥后为由于活载或者徐变作用，使该节段产生竖向变形值的负数；挂篮变形抛高为浇筑该节段混凝土，挂篮产生的竖向变形值的负数。
由于挂篮定位时，也存在不可预见的因素，通常由日照和临时荷载产生，使得定位值出现临时偏差，特别是悬臂较大时，偏差容易产生。因此必须现场临时修正立模标高。
六、与控制有关的其它资料收集
桥面临时荷载的布置和浇筑混凝土方量的资料。通过对桥面临时荷载和混凝土浇筑方量资料的收集，便于施工控制单位作出正确的误差分析，使计算模型更接近于实际结构；另外，在每个施工周期还需收集以下资料：季节发生变化引起温度和湿度的变化；混凝土龄期差发生变化；预应力度；弹性模量(弹性模量是根据统计学原理回归分析得来的) ；施工因素(施工误差) 。这些都是挠度的影响因素。七、施工控制中应强调的问题
（1）严格控制施工临时荷载，材料堆放要求定点、定量。
（2）高程测量工作由专人负责，必须确保测试数据准确可靠。（3）所有观测记录必须注明施工状态、日期、时间、天气、气温、桥面特殊施工荷载和其它突变因素。
（4）每一节段施工工况完成后，进行测试确认；确认测量结果无误后方可进行下一工况的施工。
（5）箱梁每一节段预应力束张拉后，进行数据分析处理后，给出下一箱梁节段立模预拱度值。
八、结束语
薛店特大桥跨收费站连续梁在该施工技术措施的指导下顺利合拢合拢时，边跨合拢段两侧高程相差４mm和６ｍｍ，中跨合拢段两侧高程误差8mm,中线误差在规定的10mm以内，施工线型平顺，受力良好。为今后特大型预应力混凝土梁式桥的悬灌浇筑法施工提供了借鉴和参考。
连续梁合拢段施工方案 (定稿) -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
京沪高铁南京相关枢纽工程NJ-3标五工区石干特大桥（40m＋72m＋40m）连续梁边跨、中跨合拢段 施 工 方 案 中铁四局南京铁路相关工程NJ-3标项目经理部五工区 二00九年九月
目录 1、工程概况………………………………………………………………… 2、合拢段设计简介………………………………………………………… 3、合拢顺序………………………………………………………………… 4、合拢施工方案…………………………………………………………… 5、合拢施工步骤及施工方法………………………………………………（1）合拢吊架平台搭设…………………………………………………（2）加设配重………………………………………………………………（3）钢筋绑扎、预应力安装、模型安装及加固…………………………（4）合拢撑架安装、锁定及拆除…………………………………………（5）临时预应力束张拉……………………………………………………（6）加设换重………………………………………………………………（7）砼浇注及养生…………………………………………………………（8）预应力张拉、压浆……………………………………………………（9）支架、挂篮拆除……………………………………………………… 6、合拢施工需注意的其它事项…………………………………………… 附件一：72连续梁合拢吊架受力检算书 附件二：72连续梁边跨现浇段及合拢段设计构造图 附件三：72连续梁合龙撑架设计图 附件四：72连续梁设计施工步骤图 附件五：72连续梁合拢施工顺序流程图 附件六：72连续梁合拢吊架施工步骤图
简介：对XX立交桥后张法预应力混凝土连续空心板梁施工采用的工艺、技术、质量保 证和安全保障措施等作了详细总结。 关键字：后张连续梁施工技术保证措施总结 一、工程概况XX市XX立交桥地处XX市南北中轴线北段、xx路与XX路相交处， 是一座大型的环圈式与苜蓿叶混合型机非分行、四层全互通式立交桥，由两条主线桥和10条转向匝道桥组成。该桥东西长1120m,南北长780m建筑最大高度13m桥梁建筑面积 28440m2 立交占地面积192000m2 该桥基础为钻孔灌注桩、钢筋混凝土承台，下部结构为独柱墩、单T 型墩、双T 型墩和 一字式轻型桥台，上部结构为先张法预应力混凝土空心板梁、后张法预应力混凝土连续空心板梁、现浇钢筋混凝土异型空心板梁和现浇钢筋混凝土连续弯箱梁。 南北幅桥跨越XX路主线部分分别为（20m+25m+30m +25m+20）和（25m+30m+25jm的 后张预应力连续空心板梁，长大预应力束须一次张拉。我单位在施工技术和质量控制方面精心组织、严格管理，最大限度地减少失误，于XX年XX月XX日至XX年XX月XX日，完成了两联后张连续梁的施工。 下面就以XX主线南幅桥后张法预应力混凝土连续空心板梁为例，对施工过程做一总 结。 二、施工方法及要点（一）材料设备及施工程序 根据设计要求，XX路立交桥后张梁采用40#混凝土，预应力钢束采用标准强度为 1860MPa的7①j15.24高强度低松弛钢绞线，其性能符合美国ATSMA416-872270级标准，公 称面积7x139.5mm2。预应力孔道为①65mm波纹管，锚具采用GVM15-7型锚具，用YCD2000 型千斤顶两端同时张拉。 根据工程的特点和我单位的施工技术状况, 采用先穿束后灌注的施工方法, 确定了如下施工流程（图一）。 （二）支架及模板 后张预应力混凝土连续空心板梁采用搭设满堂支架就地灌注法施工,混凝土浇注过程 中,支架将承受较大的荷重。为此,搭设支架前,首先要对地基进行处理,然后根据支架的荷载情况预定支架[wiki] 密度[/wiki] ,并对支架进行检算。
京沪高铁南京相关枢纽工程NJ-3标五工区石干特大桥（40m＋72m＋40m）连续梁边跨、中跨合拢段 施 工 方 案 中铁四局南京铁路相关工程NJ-3标项目经理部五工区 二00九年九月
目录 1、工程概况………………………………………………………………… 2、合拢段设计简介………………………………………………………… 3、合拢顺序………………………………………………………………… 4、合拢施工方案…………………………………………………………… 5、合拢施工步骤及施工方法………………………………………………（1）合拢吊架平台搭设…………………………………………………（2）加设配重………………………………………………………………（3）钢筋绑扎、预应力安装、模型安装及加固…………………………（4）合拢撑架安装、锁定及拆除…………………………………………（5）临时预应力束张拉……………………………………………………（6）加设换重………………………………………………………………（7）砼浇注及养生…………………………………………………………（8）预应力张拉、压浆……………………………………………………（9）支架、挂篮拆除……………………………………………………… 6、合拢施工需注意的其它事项…………………………………………… 附件一：72连续梁合拢吊架受力检算书 附件二：72连续梁边跨现浇段及合拢段设计构造图 附件三：72连续梁合龙撑架设计图 附件四：72连续梁设计施工步骤图 附件五：72连续梁合拢施工顺序流程图 附件六：72连续梁合拢吊架施工步骤图
南水北调（40+72+40）m连续梁 边跨、中跨合拢段施工方案 1、工程概况 石干特大桥连续梁跨度为40+72+40m，共两联，京沪与沪汉蓉各一联，主梁上跨改移后的大周路。本方案按京沪连续进行编制。 连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚40~50cm，按折线变化，腹板厚度48~60~90cm，按折线变化，底板厚40~100cm，按曲线变化，底板设30*60梗肋，顶板设30*90梗肋。在端支点、中支点共设四个横隔梁，隔板设有孔洞，供检查人员通过。中支点横隔板厚2.4m，端支点横隔板厚1.15m。桥面宽度：防护墙内侧净宽8.8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽度12.28m，梁全长为153.5m，计算跨度为（40+72+40）m,中支点截面中心梁高6.2m，跨中2.0m直线段及边跨4.75m直线段截面中心梁高为3.6m,梁底按R=217.117m圆曲线变化，边支座中心线距梁端0.75m。支座横桥向中心距均为5.6m。 京沪高速铁路石干特大桥53#～56#墩及沪汉蓉铁路石干特大桥50#～53#墩上部结构采用（40+72+40）m预应力钢筋砼悬臂浇筑连续箱梁施工。悬灌梁段长3.0m、3.5 m，合拢段长1m和2m。一个“T”构共有18个悬灌梁段，边跨现浇段长4.75m，1号块为最大重151t。箱梁设纵向、横向和竖向三种预应力，横向、纵向预应力管道采用金属波纹管，竖向预应力管道采用铁皮管。预应力筋采用标准公称直径15.24mm，强度级别为1860MPa 的低松弛钢绞线及Φ25精轧螺纹，墩顶支座为球形支座。 连续梁主墩施工完后，在承台顶安装落地钢管支架，进行预压并施工0#块，张拉预应力束，完成墩梁临时固结；之后在0#块上拼装挂篮，开始对称悬臂浇筑1#～9#标准节块，并保证主“T”构端基本同步施工,最大不平衡重量不超过设计值8t；标准节块施工的同时，完成边跨现浇段支架搭设、混凝土浇筑，最后按照先边跨合拢、再中跨合拢的顺序，完成连续梁的主体施工。 连续箱梁采用三角形挂篮悬臂灌注施工工艺。本桥共计配备4只挂篮。 2、合拢段设计简介 （40+72+40）m连续梁合拢段共计3个，其中边跨合拢段2个，中跨合拢段1个。 边跨合拢段长1m，中心梁高3.6m，底板宽6.7m，厚0.4m；顶板宽12m，厚0.4～
摘要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决的问题、施工方法 ,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。 关键词:连续梁,合拢,锁定,工艺京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m 连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂t构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。1 合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、t构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂t构施工安全和合拢段不出现裂纹。2 合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨t17,b13~b16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。边跨张拉完成t17,b13~b16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨b11~b12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉t18,b1~b10,拆除中跨合拢段吊架,拆除t18。3 合拢段施工方法3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。3.2 临时锁定3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则: 合拢段刚性支撑所受轴力:n=μg=0.15×448×9.8=658kn。其中,g为边跨现浇段梁段的重力。假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:σ=n/a=658/4/2/0.00355=23169kpa=23.2mpa。能够满足要求。 3)临时张拉束。由于总共仅有658kn的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。 4个骨架所承受的平均力为:658/4=165kn,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。3.2.3 中跨合拢段锁定 1)刚性支撑骨架。在两13′号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座(67号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:n=μ g=0.05×5610×9.8=2749kn。假设采用2工40a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性
简述大跨度连续梁转体施工的关键技术问题 王世学助理工程师 中铁九局集团第七工程有限公司辽宁沈阳 【摘要】结合盘营客专盘锦特大桥跨沟海铁路128m连续梁成功转体的实践，简述大跨度连续梁在转体施工中的相关技术问题，为同类转体施工提供技术支持，将我国大跨度转体连续梁的设计、施工水平推向更新的高度。 【关键词】连续梁平转法转动体系称重配重线形监控转体施工 一、转体工程概况 盘营客专盘锦特大桥（80+128+80）m现浇连续梁跨既有沟海铁路，与其交角为167°10′，该梁平面位于半径5500m的圆曲线上，纵面位于半径25000m 的竖曲线上，线路纵坡由3.072‰变为-12.7‰。由于施工工期及施工条件制约，采用常规挂篮悬浇施工方法，对既有线运营存在重大安全风险，因此该桥采用平衡转体的施工方法。即先在铁路一侧浇筑梁体,然后通过转体使主梁就位、调整梁体线形、封固球铰转动体系的上、下转盘，最后进行合拢段施工,使全桥贯通。转体段T构梁长63m+63m，转体重量达12000t。 二、转体理论依据 转体的基本原理是箱梁重量通过墩柱传递于上球铰，上球铰通过球铰间的四氟乙烯滑片传递至下球铰和承台。待箱梁主体施工完毕以后，脱空砂箱将梁体的全部重量转移于球铰，然后进行称重和配重，利用埋设在上转盘的牵引索、转体连续作用千斤顶，克服上下球铰之间及撑脚与下滑道之间的动摩擦力矩，使梁体转动到位。 三、转体施工关键技术及难点 平转法的转动体系主要有转动支承、牵引系统和平衡系统。本转体工程特点具有转动球铰承重大、牵引制动力大、曲线连续梁施工存在纵横向不平衡弯矩等特点。难点在于该梁平面位于小曲线半径和竖曲线上，难以控制梁体线形。因此在施工过程中，必须严格控制要求，进行转动支承、牵引系统及平衡系统的试验研究，并加强线形监控及模型分析，确保转体施工的顺利实施。 1、转动支承 转动支承是平转法施工的关键设备，由上转盘和下转盘构成。上转盘支承整个转动结构，下转盘与基础相联。通过上转盘与下转盘的相对转动，达到转体目
跨薛店收费站（60+100+60 ）m 预应力混凝土 连续梁线型控制技术措施 中铁四局一公司张杰 摘要：大跨度预应力混凝土连续梁通常采用悬臂浇筑法施工。施工过程中连续梁线型控制是非常重要的工序，直接影响连续梁的美观和桥梁的使用。本文结合薛店特大桥工程实例，重点对悬连续梁线型控制进行了阐述。 目的：尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况，但是由于施工中出现的诸多因素，事先难以精确估计，而且在实际施工过程中由于施工误差，会使实际结构与原设计不符。所以在施工中对桥梁结构进行实时监测，并根据监测结果对施工过程中的控制参数进行相应调整是十分重要的。 一、概述 薛店特大桥跨薛店收费站（60+100+60）m 预应力混凝土连续梁全长为221.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）,采用单箱单室变高度连续梁，箱梁梁底曲线按二次抛物线变化。连续梁的边跨直线段采用支架现浇施工, 0号节段采用墩旁搭设临时支架现浇施工,合拢段采用悬吊支架浇筑施工, 其余节段采用挂篮悬浇对称施工。梁体采用三向预应力体系。 二、连续梁线形控制程序 连续梁的线性控制流程如下：（1）计算立模标高,进行复核；（2）根据立模标高对挂篮进行定位；（3）根据施工图绑扎钢筋,立模,浇筑混凝土；（4）混凝土浇筑后,对梁顶和梁底的高程进行测量,并进行复测；（5）根据设计院提供的张拉控制应力和超张拉系数等参数进行预应力张拉；（6）预应力张拉后的高程观测,并进行复测；（7）挂篮前移；（8）挂篮前移后的高程观测,并进行复测；（9）对混凝土浇筑后、预应力束张拉后和挂篮前移后这三种工况的高程观测数据进行分析,与理论值进行对比, 总结其中的规律,以调整下一阶段的立模标高。再回到流程（1_,由此循环下去。 测量控制程序如图所示:
卡子山跨环城高速双线特大桥 (40+64+64+40)m连续梁合龙段施工方案 一、编制说明 （一）编制依据 ⑴TZ324-2010铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南 ⑵高速铁路施工工序管理要点第三册预应力混凝土连续梁悬臂浇筑线形监控 ⑶高速铁路施工工序管理要点第二册挂篮法预应力混凝土连续梁施工 ⑷铁建设【2010】241号铁路混凝土工程施工技术指南 ⑸TB10426-2004《铁路工程结构混凝土强度检测规程》 ⑹铁建设【2010】241号《高速铁路桥涵工程施工技术指南》 ⑺TB10424-2010 J1155-2011《铁路混凝土工程施工质量验收标准》 ⑻TB10425-94《铁路混凝土强度检验评定标准》 ⑼JGJ18-2003《钢筋焊接及验收规程》 ⑽TB 10752-2010/J 1148-2011《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》 ⑾TB/T3192-2008《铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件》 ⑿卡子山跨环城高速双线特大桥（40+64+64+40）m预应力混凝土连续梁施工图； （二）编制原则 1、遵守有关技术规范及设计图纸、文件要求。 2、运用有效管理技术，采用可靠技术保证措施，确保安全生产。 二、工程概况 本桥连续梁为40+64+64+40m双线连续梁，线间距S=4.4m，位于R=3500的圆曲线上，线路纵坡19‰，桥上不设置声屏障。 本梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长209.4m，中跨中部10m 梁端,梁高5.3m和边跨端部13.7m梁段为等高梁段，梁高2.9m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线Y=2.9+2.4x2/576(m)(x=0～24m)变化，坐标原点设在5号、23号和26号截面顶，x=0～24m。轨底至梁顶高度为0.7m。箱梁顶板宽度为12.5m，
技术交底内容： 1. 技术交底范围 本技术交底适用于连盐铁路LYZQ-V标跨S329特大桥（40+64+40）m 连续梁混凝土施工。 2. 设计情况 跨S329 特大桥连续梁起讫里程DK201+825.475-DK201+970.875 （117#-120# 墩）。梁体采用C50混凝土；封端采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土；挡砟墙混凝土强度等级为C40 ;保护层采用强度等级为C40的纤维混凝土。 3. 开始施工的条件及施工准备工作 （1）混凝土浇筑前，施工作业人员必须要经过项目部组织的安全技术培训。 （2）浇筑混凝土前，应清除模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土、焊渣、钢筋头、焊条头、塑料布、烟蒂等杂物，确保模板内干净，为梁体表面光洁打好基础。 （3）浇筑混凝土前应检查模板，对缝隙应塞严，防止漏浆，旋紧全部全部可调托撑，对钢筋保护层厚度全面检查，杜绝漏筋发生。 （4）混凝土浇筑前，现场领工员要合理安排好泵车安扎场地，振捣棒等要运至施工现场。 （5）混凝土浇筑前，项目技术人员必须测量出混凝土面标高。4. 施工工艺 4.1.浇筑方法
（1）每节段全部砼一次连续浇筑完成，应先浇筑底板，再腹板，最后浇筑顶板 （2 ）浇筑从梁的较低端开始，砼可在全段范围水平分层浇筑。 （3）浇筑时砼下落距离不宜超过2m,以免砼离析。禁止管道口直接对准腹板槽倾倒砼，以免砼的冲击导致予埋波纹管道挠曲或移位。 （4）砼浇筑速度，应使最初的浇筑层在浇完全段梁时，仍应具有随桁架沉降而变形的可塑性。 （5）T构两端悬臂段砼浇筑须同时进行，最大不平衡重量不得超过20吨。 42砼坍落度 连续梁混凝土坍落度宜为180~220mm，车到工地后应先检查坍落度，浇筑时当感到砼流动性过大，需要减少坍落度的，应及时和拌合站人员联系进行调整，当感到坍落度偏小，可由拌合站调整。施工中任何人不得向砼中加水，以确保砼的水灰比不变。 43砼的振捣方法 （1）分工明确分区域责任到人，选用有操作经验的技术工人进行振捣作业，开时浇筑前振捣人员应在现场按连续梁部位：顶板、左、右腹板，底板进行明确分工。由工班长负责统一指挥下料、振捣、和封面。 （2 ）砼浇筑应分段分层进行，每层浇筑厚度不应大于50cm，但要注意掌握好底板厚度，防止砼堆积，必要时适当拉长浇筑段落长度。 （3）使用插入式振动器，垂直振捣与斜面振捣相结合。振捣时要
浅谈连续梁桥预应力施工技术问题摘要：目前，随着我国经济的增长，桥梁工程建设工作日益壮大。而在桥梁施工技术方面也得到了不断的创新，新工艺也得到了很好的发展。文章主要介绍了连续梁桥预应力施工前的试验，从而分析了连续梁桥预应力施工技术的要点，从中不断地改善工程的施工技术，提高工程的质量与安全。 关键词：预应力施工技术连续桥梁实验阶段 abstract: at present, with china’s economic growth, bridge engineering construction work growing. and in bridge construction technology also get the constant innovation and new process also had a good development. this paper mainly introduces the continuous girder bridge construction of prestressed before test, and analysis of the continuous girder bridge prestressed construction technology, the main points of constantly improve from the project construction technology, improve the quality of the construction and security. keywords: prestressed construction technology continuous bridge the experimental stage 中图分类号：tu74 文献标识码：a文章编号： 1 施工前的试验阶段
悬臂浇筑连续梁合拢段施工方案
目录 1.工程概况 (1) 2.编制说明 (1) 2.1.编制依据 (1) 2.2.编制原则 (1) 2.3.编制范围 (2) 3.总体施工方案 (2) 4.合拢段施工技术及现场准备 (2) 5.主要施工方案 (2) 5.1.合拢段施工程序 (2) 5.2.合拢梁段吊架及模板 (3) 5.3.劲性骨架的安装 (4) 5.4.临时索张拉 (4) 5.5.压配重 (4) 5.6.混凝土的浇筑 (5) 5.7.体系转换 (5) 5.8.吊架预埋孔 (5) 6.合拢段施工注意事项 (6) 6.1.36+44+32M悬浇连续梁 (6) 6.2.40+64+40M悬浇连续梁 (6)
悬浇梁合拢段施工方案 1.工程概况 某桥范围内设计有两联悬臂浇筑连续梁，其中一联为跨高速公路40+64+40m（403#墩～406#墩）连续梁；另一联为跨北环高架桥的36+44+32m（409#墩～412#）连续梁。 合拢段分为边跨合拢与中跨合拢段，梁段长度均设计为2m，其中单联连续梁边跨合拢段为两段，中跨合拢段为一段。其中跨锡宜高速连续梁边跨合拢段高3m，设计砼数量为20.87m3，按钢筋砼2.6t/ m3计为54.3t，中跨合拢段高也为3m，设计砼数量为27.35m3，重量计为71.1t；跨北环高架连续梁合拢段高度为2.7m，其中边跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t，中跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t。计算合拢段重量时尚需计入钢性连接与先穿钢绞线的重量。 2.编制说明 2.1.编制依据 （1）设计图《沪宁城际施图》与《沪宁城际施图》。 （2）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建[2005]160号）等相关验收标准。 （3）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）。 （4）《客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件》。 （5）《客运专线铁路桥涵高性能混凝土技术条件》。 （6）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》。 2.2.编制原则
2.5. 3.11连续梁转体法施工工艺及方法 2.5. 3.11.1连续梁转体法施工工艺流程图 连续梁转体法施工工艺流程图 2.5. 3.11.2钻孔灌注桩施工 钻孔桩灌注桩施工工艺及方法详见“2.5.3.3钻孔灌注桩基础”。 2.5. 3.11.3下承台及磨心、滑道、环道施工 桥梁转体的中心机构转体球面铰和环道以及滑道设计在下承台上施工时要和下承台一起浇筑，其结构图见“主桥转体体系构造图”。主桥桩基施工完毕并通过检测合格后进行下承台钢筋施工，由于磨心设计在下承台上所以磨心钢筋要个下承台钢筋一起进行安装。磨心钢筋大样图见“主墩磨心一般构造图”，在下承台钢筋绑扎完毕后在顶层钢筋网上预留施工人洞，这样人可以下到承台里面进行磨心钢筋的施工，磨心钢筋在承台内部空设置4层钢筋网片，钢筋网片采用绑扎完毕后用手拉葫芦吊机与承台骨架钢
筋焊接固定。磨心中心设计为直径20cm高度70cm钢柱，钢柱表面镀铬与磨盖中的钢套筒相结合形成转体的中心转动轴。磨心在承台内部钢筋网片安装完毕后进行磨心钢柱的安装，在下承台顶面于钢筋焊接一块40cm× 40cm×2cm钢板，在钢板精确放出主墩中心，按照主墩中心进行钢柱的安装。钢柱的安装偏差顺桥梁和垂直于桥向都要小于5mm。钢柱安装完毕后进行下承台上侧磨心钢筋的安装，磨心钢筋安装完毕后进行滑到和环道以及后座的钢筋的安装。在磨心、滑道、环道钢筋安装过程中要注意以下几点：1）、磨心、环道、滑道钢筋要严格按照图纸进行施工，钢筋安装过程中要严格按照图纸进行施工，滑道、环道钢筋于下承台钢筋存在冲突的位置适当调节间距，钢筋绝对不可以切断。 主桥转体体系构造图 2）、磨心钢筋安装过程中要严格控制钢筋的间距，并且保证每层钢筋之间的钢筋网孔要对应，这样才能保证混凝土浇筑过程中振捣棒可以下放到磨心内部进行振捣，这样才能保证磨心混凝土密实。 3）、在绑扎磨心顶层钢筋时要带磨进行安装，严格控制磨心保护层厚度，保护层厚度偏差只能存在正偏差，这样防止在磨心磨合过程中造成钢筋外露。如果磨心钢筋外露就会造成磨心和磨盖无法磨合，最后造成转体驱动力加大，转体不稳，甚至可以造成箱梁转体段无法转动，转体失败。 磨心模板根据磨心直径制作定型钢模，钢模安装固定在下承台顶面，磨心的球面通过按照设计的球型直径定做的母线器来形成。母线器一侧焊接到与磨心钢柱配套的钢套筒上另一端搭到磨心钢模上，在磨心混凝土浇筑完毕后用母线板以磨心钢柱为中心反复转动来形成磨心的球面。在安装磨心钢模过程中要严格控制模板顶面高程。模板安装完毕后在磨心钢模上
第44卷第8期 山西建筑Vol.44No.8 2 0 1 8 年 3 月SHANXI ARCHITECTURE Mar.2018 ?193 ?文章编号：1009-6825 (2018)08-0193-02 谈悬浇连续梁合龙段劲性骨架施工技术 王世民 (准朔铁路有限责任公司，山西太原030013) 摘要:混凝土连续梁挂篮法施工中合龙段临时连接是普通采用的形式,合龙段劲性骨架的形式选择和计算直接影响到合龙施工 过程及成桥后的质量和安全。为保证悬浇连续梁合龙施工安全及质量，选用了安全可靠简单易行的劲性骨架进行临时连接，并通 过严格的受力计算,确保了合龙施工安全，保证了成桥质量符合要求,为类似工程施工提供了借鉴意义。 关键词:连续梁，劲性骨架,合龙段，施工技术 中图分类号:U445 文献标识码:A 1工程概况 朔山联络线跨桑干总渠大桥1号~4号墩台为单线(32 +48 + 32)m后张法预应力钢筋混凝土箱型连续梁，该连续梁位于直线 上，为跨越桑干总渠而设。梁体边支座中心至梁端0.6 m，全长113.2 m,梁高沿纵向按二次抛物变化，中支点梁高3.5 m,边支点 及跨中梁高2.5 m,中跨跨中直线段长8.4 m,边跨直线段长12.8m。梁体截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附 近外均为32 c m,腹板厚45 cm ~ 60 cm ~ 70 c m,底板由跨中的 40 c m按二次抛物线变化至根部的60 c m。顶板宽度7. 2 m，底板 宽度3. 8 m。 跨桑干总渠（32 + 48 + 32)m连续梁，采用挂篮施工，合龙段 长1.5 m，合龙段临时钢支撑劲性骨架主要由主型钢支撑2 I40a，牛腿及梁体预埋件组成。主型钢支撑焊接在梁体预埋件上，并与 牛腿共同抵抗水平力。合龙时产生的荷载效应通过主型钢支撑 的焊缝传给主型钢骨架，然后推动整个梁体移动,合龙段新浇筑 的混凝土不参与受力计算跨中合龙段施工工况。 2劲性骨架施工方案 合龙段采用临时锁定钢支撑劲性骨架方案。在箱梁顶板和 箱室底板上分别焊接两组主型钢支撑，每组主型钢支撑架由两个 I4〇a的工字钢焊接成整体，并焊接于预埋件与混凝土连接成整 体，达到合龙段锁定的目的。梁体沿纵向产生微小移动，由此产生纵向摩擦力，中跨合龙段劲 性骨架需要能完全承受该摩擦力。 将跨中合龙段向边跨一侧所有梁段重量累加可得到半桥总 自重为:疋=9 992.55 k N，为偏于安全计算，桥上机械荷载、人群 荷载、挂篮荷载可按1 800 k N考虑,并考虑1.1超载系数，则半桥 总荷载为： C= l.l x (9 992.55 +1 800) =12 971.8 k N0摩擦系数按/=〇.08考虑，则因温升或温降产生的水平摩擦 力为： F= 0.08 x l2 971.8 =1 037.7 k N。 4主型钢支撑的强度计算 1)2 I40a热扎普通工字钢的截面特性： 截面面积= 17 214 m m2，惯性矩/ = 434 280 000 m m4，截面 模量妒=2 171 400 m m3，回转半径 ^ = 158. 8 m m。 2) 劲性骨架受温度变化伸缩产生的轴力为=1 037.7 k N,单组主型钢支撑所受最大荷载值为1 037.7/4 = 259.4 k N,长度以 3.0 m计,A =仍=3 000/158. 8 = 18. 9,史=0.983。 故有〇■= N (p xA259. 4 = 0.983 x17 214 = 15.33 M Pa<180 M Pa满足 要求。 5牛腿与主型钢支撑间钢板的焊缝检算 3合龙后温升或温降产生的摩擦力计算 计算因温升或温降产生的摩擦力。 1) 边跨合龙时，主墩为固定墩，主墩上梁体随气温升高或降 低将导致梁体的伸长和缩短，并使梁体沿纵向产生微小移动，通 过合龙段钢支撑劲性骨架带动边跨直线段移动，直线段一部分作 用于墩顶托架，边墩墩顶处作用于支座，墩顶托架及墩顶支座处 产生的纵向摩擦力即为钢支撑的受力。 边墩现浇段重量为1 136.5 k N,桥上机械荷载、人群荷载可按 250 k N考虑,并考虑1.1超载系数，墩顶处总荷载为： G= l.l x(1 136.5 +250) =1 525.15 k N。 考虑模板与混凝土之间的摩擦系数按/=〇.5考虑，则因温升 或温降产生的水平摩擦力为： F= 0.5 x l 525.15 =762.6 k N0 边跨合龙段钢支撑劲性骨架受轴力为F= 762.6 k N。 2)中跨合龙段混凝土浇筑时边跨已完成合龙，临时支墩已拆 除，中跨合龙段钢支撑劲性骨架焊接后混凝土浇筑时全桥即形成 完整的连续梁，气温升高或降低将导致梁体的伸长和缩短，并使焊脚尺寸为10 m m。每根工字钢骨架焊缝长度按四面围焊 考虑=142 x2 + (400 - 16. 5 x2)x2 + (142 - 10. 5)x 2 = 1 281 m m，焊缝计算长度L= 1 281 m m- 8?=1 201 m m。单个主 型钢支撑端头共1个连接钢板，每个连接钢板含2根工字钢骨架。 单组/V= 259.4 k N。 N_259 400x1.35 = 0.7x10x1 201 x2 = 20.83 M Pa<< =160 M P a。 6牛腿计算 主型钢支撑底部翼缘与预埋钢板焊接，焊缝高度10 m m,焊 缝长度250 m m，焊缝计算长度250 - 2?= 230。牛腿锚固钢板焊 缝高度10 m m,焊缝长度为230 m m,焊缝计算长度1=23〇111111- 2?= 210 m m。单个主型钢端头共4条工字钢骨架焊缝，8条牛腿 锚固钢板焊缝。#= 259.4 k N，考虑工字钢骨架焊缝及锚固钢板 焊缝共同承担水平力/V,则锚固钢板焊缝所受弯矩为： 由于259.4 x1.35 -0.7 x10 x230 x160 x4/1 000 k N .m<0, 故主型钢支撑底部翼缘与预埋钢板焊缝已满足受力要求要求。 牛腿焊缝可作为安全储备。 收稿日期:2018-01-04 作者简介:王世民（1972-),男，工程师
先简支后连续梁施工工艺工法 （QB/ZTYJGYGF-QL-0509-2011） 桥梁工程有限公司廖文华余海 1前言 工艺工法概况 随着桥梁技术的发展，综合各类结构体系的优点，预制架设的梁式桥越来越多地采用了先简支后连续结构体系。简支梁具有施工工艺简单，工厂化作业施工质量好，工效高，预制安装方便的优点，而连续梁具有桥梁线形好行车平顺，结构体系完整，梁体受力较好的优点，而将这两种优点相结合就形成了先简支后连续的结构体系。我单位在近年的桥梁施工中严格按照施工工艺施工，不断总结完善先简支后连续施工工艺形成了本工法。 工艺原理 由简支转换为连续体系，是通过在箱梁端部顶部负弯矩区内增设负弯矩预应力束来实现的，而为配合梁体结构体系转换，在转换过程中需在箱梁端部布设相应临时支座并适时拆除来实现其体系的转换。 2工艺工法特点 刚度大、变形小、伸缩缝少和行车舒适 梁场整体预制梁，可确保施工质量，节省了施工时间，提高了经济效益。 3适用范围 本工法适用于曲线半径大于400m，跨度16m以上，多跨结构桥梁施工。适用于桥下无支架搭设条件，需要通车通航的桥梁工程施工。 适用于13～35m跨径，吊装重量小于70t的中小跨径桥梁。 4主要技术标准 《铁路架桥机架梁规程》（TB10213） 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210） 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50） 《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-1） 5施工方法
梁在预制场进行预制，采用运梁车简支梁进行安装，待箱梁安装完毕即将每一联的连续端端部负弯矩区预应力束管道和非预应力钢筋进行连接。立模浇筑连续端横梁及负弯矩区梁间湿接缝混凝土。立模时确保各永久支座处连续端横梁底部间距均满足设计图纸及施工规范要求，待混凝土强度达到设计强度90%以上，即可进行负弯矩预应力束穿束张拉。张拉完毕进行孔道压浆。此时，桥梁整联上部结构已经形成一个连续的整体。此时将一联所有临时支座同时降低，保证一联整个梁体同时平稳降落在永久支座上，并拆除临时支座即可完成简支体系向连续体系的转换。 6工艺流程及操作要点 施工工艺流程 先简支后连续梁施工中，新老混凝土连接面处理；临时支座、永久支座正确安装；连接钢筋、预应力束施工质量是从简支变为连续施工质量的关键。施工工艺流程图见图1。 操作要点 施工准备 简支连续梁桥通过将简支梁在墩顶实施结构连续或墩梁固结而成，所以，简支梁体是基础、墩顶结构连续、墩梁固结或桥面连续构造是关键，施工必须高度重视。强化施工设计，明确施工工艺，制定精细化的施工方案，实行首件（试制）制。施工准备中强调预制完成后到体系转换的时间。 6.2.2梁预制与支座安装 预制台座稳定性好，顶面光滑，易于脱模。严格按照设计图纸，制作强度、刚度、稳定性均满足精品预制梁需要的模板系统，同时，模板必须能根据预制梁顶横坡、锚固齿板等需要具有可调整功能。从控制混凝土原材料、配比、几何尺寸、一
广乐高速公路T15合同段 武江大桥连续梁 边跨现浇段、合拢段施工方案 中铁七局广乐高速T15标项目经理部 二零一三年八月十五日
目录 一、编制说明------------------------------------------ 5 1.1 编制范围------------------------------------------ 5 1.2 编制依据------------------------------------------ 5 二、工程概况------------------------------------------ 5 三、施工组织------------------------------------------ 6 3.1人力资源配置-------------------------------------- 6 3.2机械、设备资源配置-------------------------------- 7 3.3 施工进度计划-------------------------------------- 7 四、主要施工方案-------------------------------------- 7 4.1总体方案------------------------------------------ 8 4.2 钢平台方案--------------------------------------- 10 4.2.1 武江大桥边跨、边跨合拢段钢平台结构设计------ 10 4.2.2钢平台支架施工------------------------------ 13 4.3钢平台预压方案----------------------------------- 13 4.3.1平台预压施工流程---------------------------- 14 4.3.2 现浇段预压重量计算 ------------------------- 14 4.3.3预压监测------------------------------------ 15 4.3.5预压监测记录-------------------------------- 15 4.3.6预压注意事项-------------------------------- 16 4.4模板方案-------------------------------------- 17 4.4.1模板设计------------------------------------ 17
朱家尖羊峙大桥悬臂现浇连续梁合拢段施工方案 监理工程师审查意见 四川中成煤炭建设（集团）有限责任公司羊峙大桥工程项目部： 你部于2013年6月29日上报的《羊峙大桥合拢段施工方案》已收悉，经审查，该方案基本可行，可以按方案操作。 一、该方案存在的问题：、、、、、、、 二、监理办对该方案实施工程中的建议： 1、连续梁主要施工顺序（先边跨后中跨）： 边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成→安装临时锁定支撑及 钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉→拆除边跨临时锁定支撑（第一次体系转换）→中跨合拢临时锁定，浇筑中跨合拢砼→中跨合拢段张拉→拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆→成桥清理。 2、具体详细顺序如下： 1）边跨现浇段、最后一个悬浇段已完； 2）合拢施工前应进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施；3）合拢施工前应连续观测当地气温和梁长受温度影响的偏移值进行观测，根据观测值进行合龙施工计算，确定准确合龙温度、砼灌注时间合龙程序。（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻、温度开始缓慢回升、开始浇筑边跨合拢段砼）； 4）安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）； 5）安装边跨合拢段钢筋及预应力管道；
6）安装边跨时，合拢口两侧悬臂端予以临时刚性连接（刚性支撑+临时预应力索），型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”；刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（锚下控制张拉力，按设计规定），形成支-拉锁定结构，施加预压重、再浇筑混凝土，灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量。 7）合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现浇段梁端）的支座约束解除。使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。（这一点很重要） 8）在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。其余是一次性张拉到位。 9）解除边跨合拢口临时锁定刚性支撑（合拢口临时锁定劲性骨架需在纵向预应力筋张拉后灌浆前拆除)；同时可拆除边跨现浇支架、模板、多余不用的挂篮；合拢段预应力孔道内压浆。 12）中跨合拢： 13、安装中跨合拢段吊架及模板；钢筋绑扎，预应力管道安装；在合拢口两端设置平衡配重，分三种情况： a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量。 b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/cf10687536.html, 跨越既有铁路连续梁转体施工技术研究 作者：李晓东 来源：《建筑工程技术与设计》2015年第10期 【摘要】跨越既有线路连续梁施工具有较高的技术含量、较大的施工风险、紧张的工期、容易受到铁路运营的影响等特点，因此在具体的施工中非常复杂，也非常困难。由于跨越既有线路连续梁施工的较大的难度，本文对跨越既有线路连续梁施工工艺进行了分析和介绍，并且研究了其安全施工组织等一些关键性的技术。 【关键词】既有铁路；连续梁；转体施工 在我国铁路高速发展的同时，铁路工程建设中出现了大量的跨既有铁路施工，因此转体施工技术以及封闭式挂篮施工技术等技术得到了广泛的应用和推广，采用这些施工方式除了能够使施工质量得到有效的保证之外，同时还可以确保既有铁路的运营安全。本文与某工程相结合对跨越既有铁路连续梁转体施工技术进行了分析和介绍。 1.转体结构设计 连续梁挂篮悬臂转体施工的具体工艺流程为：安装滑道、反力支座以及下转盘的施工；安装；安装撑脚以及上转盘施工；临时固结下转盘；临时固结下转盘；架设灌浆平台；调整预压及支架标高；安装底模；对钢筋进行绑扎，对检测和监控设备、预应力钢束和波纹管以及预埋件等进行安装；安装侧模；对梁顶板钢筋进行绑扎；对混凝土进行浇筑；做好混凝土的养生工作；将内模、外侧模拆除；对保波纹管进行清孔；进行节段循环施工；试转体；进行转体和锁梁施工；合拢边跨；合拢中跨；实施桥面系施工[1]。 通过分析转体施工的特点以及工艺流程我们可以发现，这一工艺的关键就是墩顶转动结构，一共由转体牵引系统、上转盘、球钢铰以及下转盘等共同构成了墩顶转动结构。 ①制作与安装球铰：在本工程中选择钢球铰作为连续梁转动体系，其一共包括上下两片，属于厂家的成套的产品。作为转动体系的核心，钢球绞属于转体施工的关键性结构，因此其具有较高的制作和安装的精度要求。在具体的施工过程中必须要对其进行精心的制作和安装，并且要严格的以厂家的要求为根据实施各项操作。 ②转体下盘滑道以及上转盘撑脚：在转体过程中使转体结构平稳得到保证的保险腿就是上转盘撑脚。为了能够使施工更加方便，同时使转体结构的稳定性得到保证，一共对上转盘进行了4个撑脚的设置。将0.8m宽的滑道设置在撑脚的下方，滑道具有4.4m的中心半径，这样在转动的时候就能够在滑道中滑动撑脚，从而使转体结构的平稳性得到确保。 ③转体上转盘：作为转体的重要结构，上转盘被设置在梁底，而且其在整个的转动过程中都会呈现出受压的状态。作为连续梁、撑脚以及球铰相互连接的部位，上转盘属于直接施加转