贝雷架便桥计算书
目录
第1章设计计算说明 (1)
1.1 设计依据 (1)
1.2 工程概况 (1)
1.3.1 主要技术参数 (1)
1.3.2 便桥结构 (3)
第2章便桥桥面系计算 (4)
2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4)
2.1.1计算简图 (4)
2.1.2.计算荷载 (5)
2.1.3. 结算结果 (5)
2.1.4 支点反力 (5)
2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (6)
2.2.1. 计算简图 (6)
2.2.2 计算荷载 (6)
2.2.3 计算结果 (6)
2.2.4. 支点反力 (7)
2.3分配横梁的计算 (7)
2.3.1.计算简图 (7)
2.3.2. 计算荷载 (7)
2.3.3. 计算结果 (7)
第3章贝雷架计算 (9)
3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9)
3.1.1最不利荷载位置确定 (9)
3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11)
3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (12)
3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14)
3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14)
3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (16)
3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (18)
第4章横梁及钢管桩计算 (22)
3.1.横梁计算 (22)
3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (22)
3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (23)
3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (24)
3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (26)
3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (27)
3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (28)
3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (30)
3.2.1 计算荷载 (30)
3.2.2 计算结果 (30)
第1章设计计算说明
1.1 设计依据
①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；
②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；
③《钢结构设计规范》GB50017-2003；
④《路桥施工计算手册》；
⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；
⑥其他相关规范手册。
1.2 工程概况
北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m 简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。
河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。
1.3 便桥设计
1.3.1 主要技术参数
(1)便桥标高的确定：
便桥总长度拟定153米，共设17跨，每跨长度为9米。墩身高度为7
米。钢管打入河床下8米。保证在河流冲刷线以下0.5米。
验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式b=153m h=7m、底坡i
=0.5%。粗糙n=0.03校核流量Q.
过水面积A=BH=153*7=1071M2
湿周x=B+2H=167m
水力半径R=A/x=6.41m
谢才系数C=R1/6/n=42.04m1/2/s
流量Q=AC Ri=3604.8m3/s>910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足要求。
(2)荷载确定
桥面荷载考虑以下三种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆9m3的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。与公路一级车辆荷载比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载，将履带吊架梁工况作为检算荷载。
1台9m3的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车型：海诺集团生产HNJ5253GJB(9m3)）：
荷载平面图
P1P2P3
荷载立面图
P1=6T P2=P3=17T 合计：40T
履带吊架梁时荷载立面及平面如下： 履带吊重50t ，吊重按15t 考虑。
（3）钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ； （4）材料容许应力：
[][][][][][]120Mpa
τ200MPa σ210Mpa,
σ345钢Q 85MPa
τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======
1.3.2 便桥结构
便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩
基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀
贝雷架，间距450+2700+450mm，贝雷梁上横向安装I20b横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm，横梁上铺设16b槽钢，槽向向下，间距190mm，在桥面槽钢上焊制φ12mm短钢筋作为防滑设施。
第2章便桥桥面系计算
桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b及横向分配梁I20b的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。
2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算
2.1.1计算简图
纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：
弯矩最不利位置
剪力、支点反力最不利位置
2.1.2.计算荷载
计算荷载按三种荷载组合分别计算。
⑴计算荷载：计算荷载为9m3混凝土运输车，前轴重由8根槽钢承担，每根槽钢承担P1=60000/8=7500N，后轴重同样也由8根槽钢承担，每根槽钢承担P2=170000/8=21250N
2.1.
3. 结算结果
按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：
Mmax=3.1049KN*m
Qmax=20.797KN
[16b的截面几何特性为：
I=85.3cm4W=17.5cm3
A=25.1cm2A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2
σmax= M max /W=3.1049·106/17.5·103=179.5N/ mm2
<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=20.797·103/960=21.2N/ mm2
<85 N/ mm2
2.1.4 支点反力
R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N 结论：在9m3混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用[16b，间距19cm 可满足施工要求！
2.2履带吊作用下纵向分布梁计算
2.2.1. 计算简图
履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下：
2.2.2 计算荷载
单个履带板宽度为700mm，按由4根槽钢承担考虑，履带吊按吊重25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载
q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm
2.2.3 计算结果
按上述荷载与图示，计算结果为：
Mmax=1.539KN*m
Qmax=11.61KN
[16b的截面几何特性为：
I=85.3cm4W=17.5cm3
A=25.1cm2A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2
σmax= M max /W=1.539·106/17.5·103=87.9N/ mm2
<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=11.61·103/960=12.1N/ mm2
<85 N/ mm2
2.2.4. 支点反力
R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=728 1N
结论：在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用[16b，间距19cm可满足施工要求！
2.3分配横梁的计算
2.3.1.计算简图
分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下：
2.3.2. 计算荷载
分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为履带吊作用时的荷载，P=24363N。
2.3.3. 计算结果
按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：
Mmax=25.941KN*m
Qmax=97.669KN
I20b的截面几何特性为：
I=2500cm4W=250cm3
A=39.5cm2A0=9*（200-11.4*2）=1595mm2
σmax= M max /W=25.941·106/250·103=103.8N/ mm2
<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=97.669·103/1595=61.2N/ mm2
<85 N/ mm2
⑷支点反力
R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN
结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用I20b，间距705*3+885mm 可满足施工要求！
第3章贝雷架计算
贝雷架按12+12+9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，上下弦杆及竖杆使用梁单元BEAM3模拟，斜腹杆使用杆单元LINK1模拟，两片桁架片之间铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，为模拟移动荷载从而找出不利位置，建模时考虑与分配横梁与纵向分布梁整体建立。
3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算
3.1.1最不利荷载位置确定
（1）计算模型
模型按12+12+9m连续梁建模，简图如下：
移动荷载计算建模简图
（2）计算荷载
由分配横梁计算结果得到，P1=43231N，P2=P3=20930N。
（3）结算结果
由计算结果得到，车头距梁端7.95米时，距梁端6.65米位置为上下弦杆最不利截面，车头距梁端12.95米时为端腹杆最不利位置，下图为截面的位移影响线图。
距梁端6.65米截面位移影响线图
距梁端11.91米截面位移影响线图
3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型
（1）计算模型
模型仍然按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施
加，简图如下：
上下弦杆最不利荷载位置计算简图
腹杆最不利荷载位置计算简图
（2）荷载为分配横梁反力，其值与移动荷载时相同
P1=43231N,P2=P3=20930N。
3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果
1、上弦杆计算
Mmax=5.35KN*m 对应轴力N=343.9KN
Qmax=49.642KN
Nmax=-343.9KN
2[10的截面几何特性为：
Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：
σmax= N/A+M max /W=343.9*1000/2540+5.35·106/79.4·103 =202.8N/ mm2<210*1.3=273Mpa
τmax= Q max /A0=49.642·103/879.8=56.5N/ mm2
<85 N/ mm2
(2)稳定计算：
L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976
βx=1.0 γx=1.05
Ncr=16252507
σma x=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))
=204.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa
2、下弦杆计算
Mmax=7.29KN*m 对应轴力N=-191.76KN
Qmax=67.525KN
Nmax=344.12KN
2[10的截面几何特性为：
Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：
σmax= N/A+M max /W=191.76*1000/2540+7.29·106/79.4·103 =167.3N/ mm2<210*1.3=273Mpa
τmax= Q max /A0=67.525·103/879.8=76.8N/ mm2
<85 N/ mm2
(2)稳定计算：
L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976
βx=1.0 γx=1.05
Ncr=16252507
σma x=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))
=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa
3、腹杆计算
Nmax=-213.82KN
I8的截面几何特性为：
Ix=99cm4Wx=25.8cm3ix=3.21cm
A=9.58cm2
(1)强度计算：
σmax= N/A =213.82*1000/958
=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa
(2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：
L=1400mm，ix=32.1mm，λx=1400/32.1=43.6，
查φy=0.885
σmax= N/（φx*A ）=213.82*1000/（0.885*958）
=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa
结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。
3.2 履带吊作用下贝雷架计算
3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型
（1）计算模型
模型按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：
上下弦杆最不利荷载位置计算简图
腹杆最不利荷载位置计算简图
（2）最大工况荷载为履带吊插打钢护筒，履带吊自重55t，钢护筒自重及配件等按15t考虑，并考虑冲击系数与不均载系数1.3，跨中荷载分配比例（全偏载）为0.408：0.173：0.168：0.251，梁端荷载分配系数（距一侧30cm）为0.508：0：0：0.492
跨中布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为：
q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm。
梁端布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为：
q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm。
3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果
1、上弦杆计算
Mmax=6.399KN*m 对应轴力N=193.03KN
Qmax=71.2KN
Nmax=-523.24KN
2[10的截面几何特性为：
Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：
σwmax= N/A+M max /W=193.03*1000/2540+6.399·106/79.4·103 =156.6N/ mm2<210*1.3=273Mpa
σmax= N/A=523.24*1000/2540
=206N/ mm2<200*1.3=260Mpa
τmax= Q max /A0=71.2·103/879.8=80.9N/ mm2
<160 N/ mm2
(2)稳定计算：
L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976
βx=1.0 γx=1.05
Ncr=16252507
σma x=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))
=155N/ mm2<210*1.3=273Mpa
2、下弦杆计算
Mmax=10.718KN*m 对应轴力N=-272.7KN
Qmax=119.1KN
Nmax=523.36KN
2[10的截面几何特性为：
Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：
σmax= N/A+M max /W=272.7*1000/2540+10.718·106/79.4·103 =242.3N/ mm2<210*1.3=273Mpa
τmax= Q max /A0=119.1·103/879.8=135.3N/ mm2
<160 N/ mm2
(2)稳定计算：
L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976
βx=1.0 γx=1.05
Ncr=16252507
σma x=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))
=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa
3、腹杆计算
Nmax=-242.32KN
I8的截面几何特性为：
Ix=99cm4Wx=25.8cm3ix=3.21cm
A=9.58cm2
贝雷架便桥计算书
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第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况 北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。 河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1
（4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构 便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。 第2章 便桥桥面系计算 桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图 纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：
贝雷架便桥施工工艺 一、主要技术方案、技术参数 1号便桥袁家荡2号中桥处（单跨18m，总长36m），基础采用桩基础，桩基础均采用Φ630钢管桩；2号便桥唐家港小桥处（单跨21m，总长21m），基础采用桩基础，桩基础均采用Φ630钢管桩；3号便桥贺家埭中桥处（单跨18m，总长36m），基础采用桩基础，桩基础均采用Φ630钢管桩；4号便桥汾湖大桥第一跨处（单跨21m，总长42m），基础采用桩基础，桩基础均采用Φ630钢管桩；岸上桥台在桩基顶面位置50工字钢企口连接共同组成受力结构,水中桩施工时，出水面桩采用12的工字钢进行连接（见附图），以确保水中桩的稳定，减少水平位移，上部横梁采用50a工字钢，企口连接。桥台背墙采用1cm厚钢加10cm工字钢板进行防护，顶面高度同贝雷梁高度，台背回填采用宕渣料，层层夯实。 便桥水中桩均采用8mm壁厚630mm钢管桩，用水上打桩设备将钢管桩打入土层，打入深度根据地质情况而定，主要以贯入度和入土深度控制，以达到设计承载力。在正式沉桩之前先进行试桩，目的就是根据试桩的贯入度计算出单桩的承载力，并根据计算结果对桩长和入土深度进行合理调整。沉桩时，在河中先打入导向桩，液压钳夹住钢管桩后控制好桩位，用汽锤吊起后打入到设计桩位。
承载力通过公式： 单根计算: P=E/(5e+0.1) E=mgh m—冲锤的重量（KN）G—9.81kn.h h—高度E为最后的贯入度 贯入度可以通过水准测量测得，h可以通过尺量求 得，故通过贯入度的计算承载力可以满足施工要求。 便桥桩基础长设计及承载力计算 1#便桥：上部构件恒载为42.36吨（2跨），见便 桥上部构件表。
钢便桥设计与验算 1、项目概况 钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m 钢便桥采用下承式结构，车道净宽，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩（φ529）群桩基础。 2、遵循的技术标准及规范 遵循的技术规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路桥梁施工技术规范》（JTG F50-2001） 《钢结构设计规范》（GB S0017-2003） 《装配式公路钢桥使用手册》 《路桥施工计算手册》 技术标准 车辆荷载 根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。目前市场上上最大罐车为16m3。空车重为混凝土重16*=。总重=+=。 16m3罐车车辆轴重
便桥断面 钢便桥限制速度5km/h 3、主要材料及技术参数 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高计。 4、设计计算（中跨桁架） 计算简图 材料弹模 (MP)屈服极 限(MP) 容许弯曲拉 应力(MP) 提高后容许弯 曲应力(MP) 容许剪应 力(MP) 提高后容许 剪应力(MP) 参考 资料 Q235+523514585 设计 规范Q345+5345210273120156 设计 规范贝雷架+5345240-245N/肢-
按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简 支架计算，不能作为连续梁来计算。 中跨计算简图 简支梁 边跨计算简图 简支梁 荷载 恒载 中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。横梁为I28a。m。单 根重5*==；纵梁和桥面采用标准面板：宽，长，重。 恒载计算列表如下： 序号构件名称单件重（KN）每节（KN）纵桥向（KN/m）1贝雷主梁 2横梁 3桥面板18186 4销子 5花架 6其他 7合计 活载 如上所述采用16M3的罐车，总重。
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2 .0m 2.0m 方木 1 .1m ×622 0.2m ×５ 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台顶柱 承台 顶柱工字钢 22 双层贝雷片×７＝14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积:
一、工程简介 本单位计划在K300+414洨河处设置钢便桥，施工便桥长24米，上部采用贝雷架拼装，24米便桥采用八排单层贝雷桁架。桥台采用C30混凝土基础。 二、计算的规范、依据 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《厂矿道路设计规范》GBJ22-87 《装配式公路钢桥多用途使用手册》2001年 《建筑结构静力计算手册》2001年 其余技术要求参照国家及交通部现行有关标准、规范执行。三、钢便桥初步设计 根据以往钢便桥设计参考资料和经验，上部初步设计为：桥跨采用贝雷梁，横向布置8排，跨径24米，桥面宽6米。贝雷梁结构采用321标准贝雷片，桁架长3米，高1.5米，重270千克。在便桥两侧1.5米位置处各设置两片贝雷梁为一组，利用贝雷连接梢连接，横向则布置贝雷花窗5片。桥面采用桥面系采用I16工字钢将贝雷梁横向联结起来，工字钢间距0．25m，在工字钢上，沿桥纵向铺宽2米，厚10mm的桥面钢板，桥台采用C30混凝土基础。桥面立柱采用φ48钢管脚手架，间隔1米，高1.5米，每侧立柱上设两根φ48钢管脚手架横杆。
四、设计、计算技术指标 依据交通设计的主要技术指标要求，得到该桥主要设计技术指标： 1、计算行车速度：5km/h（对临时桥梁特殊要求）； 2、设计荷载：公路─1级，汽车荷载：G=700kN； 五、基本计算资料或参数 鉴于该桥的临时性以及工期的紧张性，根据钢便桥施工合同，决定桥梁结构采用钢结构，主梁采用321型装配式公路钢桥标准桁架构件，其相应构件力学参数均取自于2001年6月由人民交通出版社出版的《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所编著）。根据该手册第21页表2-1可知，上、下弦杆为2【10槽钢，面积A=25.48cm2。另外，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86第1.2.10条表1.2.10及《装配式公路钢桥多用途使用手册》第21页下面注释可知，在临时荷载作用下，荷载组合Ⅰ时，其钢结
沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计 中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标 项目部四分部 二○一○年八月
1.工程概况 为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构 贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图： 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q
贝雷架计算书 1、计算荷载 ①自重 （33m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重123.5t； 43根分配梁（I16_3.75m）3.24t； 2条钢轨（I14_31.5m）1.04t； （21m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重52.3t； 27根分配梁（I16_2.35m）1.28t； 2条钢轨（I14_19.5m）0.6t； ②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算） ③箱梁荷载 以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；
④施工荷载 0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。 2、计算模型 （以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似） 33米贝雷架立面图 33米贝雷架平面图 33米贝雷架侧面图 3、计算结果 ①33米贝雷架 反力： 荷载组合类型荷载组合内容
应力：桁架应力：
可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。 梁应力：（分配梁及轨道） 可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移： 在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。 贝雷梁非弹性挠度 () ()cm n f m 105.02 -= n 为奇数； 所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.5600 33600==>。 需设置预拱度来调整梁底标高。
1.1.1 钢便桥施工方案 根据施工现场的条件及本工程的施工特点,跨河的施工便桥采用HD200和“321”钢桥桁架,搭设在9号桥北侧,具体位置以不影响3#号匝道施工为准。钢桁桥设计荷载为单车70吨，车速20km/h，车行道宽7.6米，人行道宽3.7米。 根据贝雷架产品标准件的规格，设计钢桁桥全长按24米考虑，桥外宽8.66米和5.85米，桥面净宽7.6米和3.7米。 基础采用C30水下混凝土的Φ800mm钻孔灌注桩。 盖梁采用C30钢筋混凝土盖梁，盖梁下部采用钻孔灌注桩，桩数量顺桥方向为8根。 上部采用HD200和321型单层双排贝雷纵梁，贝雷片下部设加强弦杆；在横梁上面铺设标准件桥面板，不设置桥面路缘。 1.1.1.1 围堰施工方案 一、围堰施工的意义 考虑到本工程河道范围内的桥梁工程量比较不大，为便于本工程河道范围内的桥梁及河道施工，结合图纸分析及设计施工图建议综合考虑分析后，拟对原有河道采取围堰施工。 考虑到原有河道的水利功能、行洪畅通、水保环评等，在进行河道围堰施工前我们将征求水利相关部门的意见，经获准同意后方进行本工程的河道围堰施工。 二、围堰施工
依据现场复杂的水系现况及围堰的时间较长，选用木桩竹篱围堰，在距外排桥桩中心20-25米范围修筑，围堰呈外拱形。围堰用木桩长度为6m，间距0.4m，入土深度2-2.5m。围堰木桩排架内铺竹篾片，竹篾片内铺设彩条布然后直接倒入粘土，木桩排架之间用φ16钢筋连接。 1、围堰在填筑前，围堰的外侧要设竹篱片并满铺彩条布，否则因水的冲涮会造成堰身掏空而使堰身失稳。 2、围堰施工中先打好定位桩和导向槽，打桩时，桩头应安装桩箍，如遇在硬土或夹有卵石的土层时，桩尖上应安装桩靴。 3、河床松软时，可将桩加深，在桩中部增加拉连铁丝。 4、考虑到围堰安全，在堰底外侧可酌情抛石防护。 5、在围堰外围加设φ12间距6m松木桩450斜撑稳固围堰。 6、围堰抽水时为防止出现填土离析等情况要进行逐步抽水，抽水堵漏及加强每天巡视维护确保围堰安全并在围堰旁放置备土。一旦出现漏水情况后可在抽水发现后以板条、棉絮、麻绒等进行填塞。 7、在围堰至基坑10-15m区域内设置一道草袋子堰，上宽0.5米，下宽1米，堰高1米，子堰具有母堰安全的辅助功能。 8、汛期时河道施工导流利用现有河网中其他河道分流，或修筑临时疏导沟渠。 9、拆除围堰桩时应先在岸边处开一缺口放水，待围堰两侧水位基本平衡时，再拆拉连铁丝，然后由两侧向中间拆除。
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
目录 一、概述................................................................................. - 1 - 1、工程概况...................................................... - 1 - 2、栈桥简介...................................................... - 2 - 3、栈桥的选址及布置.............................................. - 2 - 二、栈桥设计............................. - 2 - 1、栈桥使用要求: ................................................. - 2 - 2、栈桥平面布置形式.............................................. - 2 - 3、栈桥构造...................................................... - 3 - 三、贝雷架结构受力计算................... - 3 - 1、荷载分析...................................................... - 3 - 2、材料及截面.................................................... - 5 - 3、整体稳定性验算................................................ - 5 - 4、挠度验算...................................................... - 5 - 5、支座反力计算.................................................. - 6 - 四、贝雷架桥面结构施工................... - 6 - 1)桁架及销子 - 6 - 2)弦杆 - 6 - 3)支撑架 - 6 - 4)抗风拉杆 - 7 - 五、技术、安全及环保保证措施............. - 7 - 六、主要设备配备......................... - 8 - 七、施工安全注意事项..................... - 8 - 跨武广客专特大桥圭塘河栈桥施工方案 一、概述 1、工程概况 新建沪昆铁路客运专线长昆湖南段CKTJ-1标段跨武广客专特大桥位于洞井镇洪塘村，桥址处位于低丘陵地貌，山间谷地平坦处多为
K37+680红岩溪特大桥 贝雷架便桥计算书 湖南省路桥建设集团 龙永高速公路第十一合同段 4月1日
目录 第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。
钢便桥施工方案 1.工程概况 大桥横跨RioGrandeRiver，河床标高-4.1m，河内正常枯水位为0.8m，洪水位为4.0m，河流最深睡神枯水位时为5m，洪水位时为8.1m，大桥东西桥台及1#桥墩位于河岸上，其中西桥台及1#桥墩地面标高1.1m，东桥台地面标高约4.2m，原地面标高在正常水位时位于水面线以上，2#及3#桥墩位于河槽内，地面标高约-4.1m。 为了解决2#、3#桥墩桩基承台及下部结构施工的需要，同时解决机械设备及材料的在桥梁两侧施工区域的调配问题，拟在拟建桥梁下游修建临时钢便桥一座，便桥西起1#桥墩，横跨RioGrandeRiver，东至东桥台，在2#及3#桥墩位置便桥位置设置施工平台，施工平台与便桥连接成为一体，便桥及平台均采用上承式钢结构形式，上部结构主要采用装配式钢贝雷梁，下部结构为单排双柱式钢管桩作桥墩，桥墩间设置横向连接,桩顶布置工字钢横梁,桥面采用工字钢作为横向分配梁，花纹钢板作为桥面板,桥面两侧设置防护栏杆。 2．栈桥设计 2.1栈桥使用要求: 2.1.1栈桥承载力： 1）满足50t履带吊在桥面行走及起吊等工作要求，履带吊实际工作时最大起吊荷载为振动锤+夹具+钢管桩。 2）满足挖掘机、装载机、自卸汽车满载、平板拖车、砼罐车满载时的通行需要。 3）栈桥的平面位置不得妨碍灌注桩施工、钢套箱及承台施工。 4）栈桥高程应满足施工要求，在正常水位下栈桥底部有不小于1.5m的净空，以满足小型竹筏、漂流筏的通行要求。 2.2栈桥布置形式 栈桥西起1#桥墩，东至东桥台，全长约150m，栈桥位于主桥下游，中心线与桥 梁中心线相互平行，栈桥端部设置斜坡道与施工便道连接，栈桥在2#、3#桥墩位置 向外突出形成平台，以满足桥台施工的需要。
盖梁横梁贝雷架验算 一、荷载： 1.模板重量：G1=80KN 2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN 3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN 4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN 总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN 则每侧贝雷架所受均布荷载为 q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m 二、贝雷架所受的最大弯矩： M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求. 盖梁抱箍验算 一、抱箍各支点受力验算 A B C <一>、横梁均布荷载验算：△△△ 1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.3 2.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN 3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN 4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN 总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN 则每侧贝雷架所受均布荷载为 q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m <二>支点A、C受力计算
剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN 弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m 支点B受力计算 剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN 弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m 二、抱箍所受摩擦力： A、C抱箍： N A=N C=4*0.9*n f*u*p =4*0.9*1*0.35*190 =239.4KN 4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN 安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍： N B=5*0.9n f.μ.p =5*0.9*1*0.35*190 =299.25KN 安全系数为： K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求 三、抱箍钢板受力验算 A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm 抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M pa B抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm 抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa
思经2号桥 贝雷梁便桥施工方案 1江西交通工程集团公司
一、设计依据 （一）、《装配式公路钢桥多用途使用手册》 （二）、《建筑地基基础设计规范》 （三）、《路桥施工计算手册》 （四）、《材料力学》 （五）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-2000 二、设计便桥的目的 思经2号大桥4、5号墩之间有一宽约12m的河流横跨。为满足5~7号墩施工所必须的各种材料、机具的运输，根据现场勘察和测量放样，现我部拟在思经2号桥左线大桥K43+559--K43+571段搭设贝雷架便桥一座，以满足施工需要。 三、桥位情况 便桥处思经2号大桥与河道斜交长度为12m，便桥中心线与河道垂直，详见附录图1 四、设计方案 （一）、设计标准 1、设计跨径：12m； 2、设计荷载：履带50级、挂80级 （二）、设计方案 1、便桥基础采用条形基础，桥台基础断面尺寸为：长5.4m×宽1.85m×高0.6m, C20卵石混凝土结构。桥台设计为桥台为下宽145cm、上宽100cm、长540cm、高150cm梯形桥台，此桥台分两次浇筑，第一次浇筑1.2m高C20卵石砼，第二次浇筑30cm高C30砼基座。在每个桥台基座距外边缘14cm处以5cm的间距横向埋入长540cm的 2江西交通工程集团公司
I=200x100x7两根。 2、装配式公路钢桥由双排单层贝雷桁片组拼，贝雷桁片型号选用HD200，每片规格为3m×1.5m，主梁长12m，各节贝雷片桁架由销子连接而成，形成整体受力状态。两边主梁之间用横梁联系，每节桁架的下弦杆上设置两根28a#工字钢横梁。横梁上满铺配套桥面钢箱梁。 3、贝雷桥桥面净宽4.0m，为单车道。通过贝雷桥时的车行速度：各级汽车限制在每小时10Km以内。 4、便桥结构三面图详见附图2所示 五、施工方法 （一）、测量，放样 在施工之前，首先放出思经2号桥左侧征地红线以及左线大桥4、5号墩墩位，以此确定便桥边线及中心线，并用全站仪放出条形基础位置，确定便桥的起点位置和终点位置，并做好标一记。 （二）、下部施工 以河道水面向下0.6米为基准，按平面图位置开挖、浇筑5.4m×1.85m×0.6m C20卵石砼条形基础。在基础浇筑3天后，在条基上用全站仪放出桥台1.45m×5.4m位置,对基础卵石砼面凿毛、清表，然后关模浇筑1.3m高渐变截面桥台部分C20卵石砼。同样的方法浇筑桥台上部30cm高部分，并按照图纸尺寸做好20#工字钢的预埋。 （三）、上部结构施工 本便桥上部结构均采用贝雷梁，由于便桥跨度较小，重量较轻，为缩短架桥时间，加快施工进度，采用吊装法施工。在桥址附近整理一块拼装场地，首先在场地上将两侧的双排加强贝雷梁拼装好，再用吊机将拼好的贝雷梁吊装至桥位处就位，之后再安装横梁、纵梁及桥面板。 3江西交通工程集团公司
30m贝雷架钢便桥计算书 1.工程概况 本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。 2.设计参数 2.1设计荷载 设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。 图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm） 图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm） 2.2受力模型 建立受力模型，如图3。 图3 桥梁受力模型（单位：mm） 对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm） 3.加强肋10#工字钢受力验算 3.1工字钢及面板参数 构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。 3.2荷载组成 根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得。因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。 3.3受力计算 以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。截取单元见图5。 图5 截取单元的断面图 3.3.1恒载计算 (1)面板重力 0.628×4×1.5=3.768kN (2)10#工字钢重力（0.11261kN/m） 0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN 则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m (3)恒载弯矩M1(组合系数1.2) M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m 图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图
贝雷架便桥计算书 20010-4
目录 第1章设计计算说明 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 工程概况 (1) 1.3.1 主要技术参数 (1) 1.3.2 便桥结构 (3) 第2章便桥桥面系计算 (4) 2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4) 2.1.1计算简图 (4) 2.1.2.计算荷载 (4) 2.1.3. 结算结果 (5) 2.1.4 支点反力 (5) 2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5) 2.2.1. 计算简图 (5) 2.2.2 计算荷载 (6) 2.2.3 计算结果 (6) 2.2.4. 支点反力 (6) 2.3分配横梁的计算 (7) 2.3.1.计算简图 (7) 2.3.2. 计算荷载 (7) 2.3.3. 计算结果 (7) 第3章贝雷架计算 (9) 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9) 3.1.1最不利荷载位置确定 (9) 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11) 3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11) 3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14) 3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14) 3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15) 3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17) 第4章横梁及钢管桩计算 (21) 3.1.横梁计算 (21) 3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21) 3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22) 3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23) 3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24) 3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26) 3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27) 3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28) 3.2.1 计算荷载 (28) 3.2.2 计算结果 (29)
宋家山隧道进口便桥施工方案 一、本标段宋家山隧道处需修建便桥一座，施工机械设备、钢材和砂石等材料才可进入施工现场。 二、便桥设计桥面宽度为6.0 m,长度共计114 m,每跨6 m，共20 跨，桥面纵向、横向坡度均为0%。 三、钢管桩为直径630 mm、壁厚10 mm的钢管，每排3根钢管桩并用 / 7.5cmx 7.5cm角钢做剪刀撑焊接连成整体。桩顶割槽，而后横向铺设I 60工字钢与钢管桩满焊，使整个平台连成整体，提高稳定性。 四、钢便桥采用直径63cm钢管桩打入卵石层，上部为贝雷架+120工字钢组合上平联,平面铺6mm 钢板。如果卵石层很难打入,故此桩尖须加焊成锥形，管桩外每1m焊上加强帶一道，同时桩尖內须灌入砼1m高后再打入。沉桩后内填沙子距平口50cm处，上部充填c25混凝土,以保证其稳定性。自由长度不宜太高。 五、钢管桩施工 1、钢管桩的制作 ⑴钢管桩加工要标准，垂直度每米不超过1cm,椭圆度不大于 2cm焊接采用坡口双面焊，所有焊缝连续，以保证不漏水。 ⑵钢管桩在岸上制作场分节（每节长度5.0 —6.0m）制作好后，运至桩位处,在现场焊接加长。 ⑶钢管桩的定位及埋置 用全站仪由导线控制网点精确放样, 定出桩中心点位置, 安设导
向架，导向架的内径应较钢管桩外径大5—8cm,用吊机吊起已拼接好的钢管桩，通过导向架缓缓下放，钢管桩依靠自重停止下沉后，用振动锤对称振动下沉，避免偏斜，并按需要焊接接长钢管桩，直至钢管桩埋深达到要求为止。 ⑷钢管桩下沉时，各接头须不漏水、不漏浆。振动下沉后无明显变形，卷口。焊缝无开裂现象，同时应测量其中心位置是否正确，钢管桩是否坚直，钢管桩中心与桩位中心偏差不得大于5cm和垂直度不大于1％。在钻机就位前应对桩位进行复测。 六、贝雷片工字钢施工顺桥向摆设工字钢，工字钢面须水平，横桥向摆设贝雷 片，贝雷 片底与工字钢面不平处垫钢板，要求垫平且稳固，贝雷片与工字钢间用? 20骑马螺丝固死。 七、钢管桩采用? 630x 10mm钢管桩，便桥管基的纵向和横向均采用 / 75x 75角钢作剪刀撑，以增强其稳定性。钢管桩采用振动锤将管桩打入河床，打入深度根据地质情况而定，主要以贯入度和入土深度控制，以达到设计承载力。桥面安全护栏采用? 48mm的钢管和? 20mm 钢管。 八、工字钢横梁上架设贝雷纵梁、面层用I 20工字钢和6mm钢板铺成。贝雷片与横梁采用U 形螺栓锁紧；钢板和工字钢满焊形成整体，以保证施工机械的安全行走。 九、便桥施工注意事项 1、钢管桩由专业厂家加工, 运至现场，对钢管焊缝进行检测，对焊缝厚度不够，有咬边、开裂、夹碴等有缺陷的焊缝进行外包加强。施工前，先拟定两根桩试桩通过静载试验，以验证与设计的偏差值， 从而确定单桩震动下沉的最终贯入度，藉以控制各桩打入深度。
钢便桥施工专项方案（二）一、便桥概况 本座钢便桥具有解决人员上下班及材料运输、机械设备运输等功能，可通行10m3砼搅拌车、25t汽车吊，XR320D旋挖钻及钻杆、钻头。考虑到实际施工需要及行车要求跨洛河主河道（2#墩~~3#墩）设置钢便桥。钢便桥采用钢管支撑柱，横向主、次分配梁采用工字钢，纵梁采用“321”军用贝雷梁，支撑柱间用槽钢焊接作为剪刀撑。钢便桥两侧用I12工字钢做立柱，栏杆高度1.0米，栏杆纵向1.8米1根立柱（与桥面钢板焊接），高度方向设置两道横杆（Φ48mm钢管），用红白油漆刷好，确保水上作业安全。在钢便桥两端行车方向设置明显减速标志，起到警示作用。 钢便桥全长60m,跨径组合为5×12（m）；桥宽6m。 二、施工方案 根据本桥所处河流水深、流速、河床地质等情况，采用25t汽车吊从一端向河中逐跨施工方案。 河流常年水深5~9m,下游橡胶坝顶面标高为：115.4。最高水面至便桥底面0.6m（桥底高程为：116.0m），钢管桩入土深度6m左右，则钢管桩自由长度9m左右,钢管桩总长度15m。 三、结构布置 1、钢便桥材料及数量 ①钢便桥材料
钢便桥支承柱为Φ630mm螺旋钢管桩，材料为Q235，壁厚δ=8mm。间距（中距）：纵向2.5m+9.4m+12×3+9.4m+2.5m,横向4.0m。钢管桩横向采用2I45b 工字钢于桩顶间连接，并视河面至便桥面高度采用［14#槽钢按剪力撑焊接,增强稳定性。桩顶采用加焊桩帽的型式，2I45b工字钢焊接于桩帽之上。纵梁采用3组2排单层“321”贝雷梁（各榀间距0.9+1.3+0.9+1.3+0.9m），每组贝雷架间采用[8斜撑槽钢加固。贝雷架上横向分配梁采用I16工字钢，间距0.3m。横向分配梁上铺设5mm花纹防滑钢板。 钢便桥自下而上结构依次为： A630钢管桩基础2×I45a工字钢横垫梁3组2排单层“321”军用贝雷梁I16工字钢横向分配梁5mm防滑花纹钢板（详见钢便桥施工方案布置图）。 桥台采用M7.5浆砌片、块石桥台(石料强度不小于30号)，桥台形状为一长7m、宽3m、高2m的三棱柱。 ②钢便桥主要材料数量 钢便桥主要材料数量详见下表。
狮子山施工钢便桥 计 算 书 中铁航空港集团峨米铁路 项目经理部三分部 二〇一六年八月 第1章概述 1工程概况 1.1便桥设计方案 本便桥设计全长为13m，纵向设计跨径为1跨11.5m，宽7m，采用上承式工字钢组合结构。构成形式为：主要承重构件为10排I56b工字钢组成，排间距0.75m，长12m；桥面防滑花纹钢板，钢面板下设置I20a工字钢做为横向分配梁，间距根选取0.4m，与槽钢桥面板焊接；桥台采用混凝土桥台，基础和台身采用C25混凝土。尺寸根据施工现场情况而定，基础为7.6m长，高0.5m，1.5m宽，桥台长7.2m，高3.5m，宽1.4。本栈桥按容许应力法进行设计。 1.2 设计依据 (1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） (2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） (3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） (4)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000） (5)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.3 技术标准 (1)设计桥长：13m，单跨11.5m
(3)设计桥宽：净宽7m (4)设计控制荷载： 设计考虑以下三种荷载： 汽车-20，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。 50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。 ③挂车-100级平板车，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。 设计仅考虑单辆重车在桥上通行。 图1、汽车-20车荷载布置图 图2、履带吊车荷载布置 图3、挂车-100级加载布置图 1.4自重荷载统计 1）栈桥面层：桥面钢板，单位延米重31.42kg，长12m，中心间距30cm，总重：0.3142*12*23=86.72KN，沿桥跨方向均布线荷载为： 86.72/12=7.23KN/m 2）横梁I20a，单位重27.9kg/m,即0.279kN/m，长7m，间距0.4m，总重0.279×7×30=58.59kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：5.859 kN/m. 3）纵梁I56b，单位重115 kg/m,即1.15kN/m，长12m，间距0.75m，总重
贝雷支架检算 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件， 《客运专线桥涵施工指南》 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 2.贝雷梁布置图 ###特大桥贝雷支架均采用20排双层加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：2×0.9+0.987+4×0.30+0.545+3×0.8+0.545+4×0.30+0.987+2×0.9,其中翼缘下为，腹板、底板下.钢管立柱φ1m每侧5根，检算32m梁。具体布置见下图： 图1贝雷梁立面图
图2贝雷梁侧面图 3.箱梁自重荷载分布的简化 （1）依据箱梁的实际尺寸，将箱梁的横截面简化为两种形式，分别对应端部和跨中的两种典型横断面；在纵向上，箱梁两端各4.5m 范围内采用端部横断面形式，中间23.6m 为跨中横断面形式。 混凝土箱梁自重：G1=780t ，其中翼缘板部分梁重：G2=192t 侧模和支架：G2=73.2t ，底模：G3=24.5t 内模及支架：G4=35t 4.翼缘板下部贝雷梁检算 (1)支架结构特性 三排双层加强型贝雷梁惯性矩I=6894382.8cm 4，截面抵抗弯矩W=45962.6cm 3，最大容许弯矩[M]=9618.8kN 〃m ，最大容许剪力[T]=698.9kN 。 (2)荷载计算 ①模板及支架自重，G=36.6t=366KN ②新浇混凝土重量，G=96t=960KN ③每米荷载重量：q 恒 = (366＋960)/32.6=40.7kN/m ④施工材料具运输、堆放荷载 取均布荷载0.5KN/m 2：q 3=0.5×3.3=1.65KN/m ⑤倾倒混时产生的冲击荷载取2KN/m 2：q 4=2×3.3=6.6KN/m 振捣砼产生的荷载取2KN/ m 2：q 5=2×3.3=6.6KN/m 取最不利组合计：恒载取1.2倍安全系数，活载取1.4倍安全系数，考虑最不利情况为混凝土全部浇筑完毕的情况： q =40.7×1.2+1.65×1.2＝50.8KN/m (3)支架受力图示 贝雷梁看作简支梁，图示如下：