关于乌鲁木齐石油化工总厂热电厂“2·25”关于乌鲁木齐石油化工总厂热电厂“2·25”特别重大事故调查处理的批复
中国石油天然气集团公司、哈尔滨汽轮机厂有限责任公司：
中国石油天然气集团公司《关于报送<乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2·25”特别重大事故调查报告>的报告》(中油质字[1999]提279号，以下简称《报告》)收悉。经研究，批复如下：
一、1999年2月25日，中国石油天然气集团公司乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机发生超速飞车事故，设备直接经济损失1916万元。事故发生后，中国石油天然气集团公司受国家经贸委委托，与新田维吾尔自治区经贸委等组成了联合调查组，对事故进行了调查。事故调查程序符合有关规定。
二、同意《报告》对事故直接原因和性质的分桥。事故的直接原因是：由于1．27兆帕抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭；3号汽轮发电机组当班操作人员在发电机差动保护动作后，末关闭抽汽电动门就解列调压器，致使发电机超速飞车，并导致发电视组油系统起火。这是一起责任事故。
三、同意《报告》对事故有关贵任人员的责任分析和处理意见。请中国石油天然气集团公司按照干部管理权限落实对有关责任人员的行政处分决定，公布处理结果。
四、同意《报告》提出的防范措施建议。乌鲁木齐石油化工总厂要切实落实防范措施，汲取事故教训，确保安全生产。
五、哈尔滨汽轮机厂有限责任公司应尽快解决1．27兆帕抽汽逆止阀铰制孔螺栓与阀臂装配尺寸不合理、阀管制造不符合图纸要求的问题，优化产品结构设计，进一步健全质量保证体系。认真检查在用的1．27兆帕抽汽逆止阀装配尺才和阀管制造情况，对存在间题的要与用户协商，尽快整改，避免发生同类事故。
关于责任人员行政处分和事故防范措施落实情况，在用1．27兆帕抽汽逆止阀的检查和整改情况，请报国家经贸委。
国家经济贸易委员会
一九九九年十暑月十二日
关于报送《乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2·25”特别重大事故调查报告》的报告
(中油质字[1999]第279号)
国家经济贸易委员会：
1999年2月25日，我集团公司所属乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组发生“飞车”事故。根据国家经贸委安全生产局《关于调查乌鲁木齐石化总厂“2·25”事故的函》(安全[1999]14号)的要求，我们组成了以主管安全生产的副总经理黄炎为组长，新疆维吾尔自治区经贸委、新疆电力公司及我集团公司有关专家为成员的事故调查组(名单见附件3)。调查组依据有关规定，对事故进行了认真调查，并完成了调查报告。经商新疆维吾尔自治区同意，现将《乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2·25”特别重大事故调查报告》报上，请审查。
我集团公司将认真吸取乌鲁木齐石油化工总厂“2·25”事故的教训，按照中央领导同志关于搞好安全生产的指示精神和国家有关规定举一反三，加强内部安全管理，强化员工素质培训，减少和避免各类重特大事故的发生。
附件一：《关于调查乌覆木齐石化总厂“2·25”事故的函》
附件二：《乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2·25”特别重大事故调查报告》
附件三：事故调查组人员名单(略)
中国石油天然气集团公司
一九九九年六月九日
附件一
关于调查乌鲁木齐石化总厂“2.25”事故的函
安全[1999]14号
中国石油天然气集团公司：
1992月25日，中国石油天然气集团公司乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组发生“飞车”事故(以下简称“2·25”事故)，直接经济损失上千万元，属特别重大事故，应按《特别重大事故调查程序暂行规定》(国务院令34号)办理。
鉴于目前情况特殊，“2.25”事故的调查工作，经商国家石化局、新疆自治区政府有关领导，先由中国石油天然气集团公司按规定组织调查工作。同时，可请新疆自治区经贸委、电力局派员参加。调查结果报国家经贸委。
国家经渗贸易委员会
一九九九年三月三日
附件二：
乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2·25”特别重大事故调查报告
1999年2月25日凌晨1时40分左右，中国石油乌鲁本齐石油化工总厂(以下简称乌石化)热电厂3号发电机一变压器组污闪，3号汽轮发电机组甩负荷。在当班操作人员进行事故处理时，发生汽轮机超速飞车的设备事故，同时发电机及机组油系统着火。事故无人员伤亡，设备直接经济损失1916万元。
乌石化热电厂3号汽轮发电机组的汽轮机为哈尔滨有限责任公司生产的CC50—8.83／4.02／1.27型高压双缸双抽冷凝式汽轮机，发电机为哈尔滨电机厂生产的QF—60—2型发电机，总成设计为西北电力设计院，安装、调试由新疆电力安装公司承担，投产日期为1997年1月30日。1998年5月12日至6月1 8日进行了鉴定性大修。
事故发生后，新疆维吾尔自治区副主席吾甫尔·阿不都拉、中国石油天然气集团公司总经理马富才同志于当日赶赴现场，对防止事故扩大、尽快恢复生产和组织事故调查提出要求。国家经贸委安全生产局也派人赶赴现场，对事故调查作出具体安排。根据国家经贸委安全生产局《关于调查乌鲁木齐石油化工总厂“2·25”事故的函》(安全[1999]14号)的要求，中国石油天然气集团公司组成了以主管安全生产工作的副总经理黄炎为组长，中国石油天然气集团公司、新疆维吾尔自治区经贸委、新疆电力公司有关专家为成员的事故调查组。事故调查组按照国务院《特别重大事故调查程序暂行规定》(国务院令第34号)和国家经贸委《关于特别重大事故调查处理和批复工作有关问题的通知》(国经贸安全[1999]5号)精神，于2月26日进驻乌石化，经过为期14天的事故调查、取证和分析，查明了事故的原因。现报告如下：
一、事故经过
1999年2月25日，乌石化热电厂汽机车间主任薛良、副主任顾宗军与汽机车间15名工人当班，其中3号汽机组由司机曹磊、副司机黄汉添和马新俊值班。
凌晨1时37分48秒，3号发电机一变压器组发生污闪，使3号发电机组跳闸，3号机组电功率从41MW甩到零。汽轮机抽汽逆止阀水压联锁保护动作，各段抽汽逆止阀关闭。转速飞升到3159r／min后下降。曹磊令黄汉添到现场确认自动主汽门是否关闭，并确认转速。后又令马新俊启动交流润滑油泵检查。薛良赶到3号机机头，看到黄汉添在调整同步器。薛良检查机组振动正常，自动主汽门和调速汽门关闭，转速2960r／min，认为是污闪造成机组甩负荷，就命令黄汉添复位调压器，自己去复位同步器。由办公室赶至3号机控制室的顾宗军，在看到3号控制屏光字牌后(3号机控制盘上光字牌显示“发电机差动保护动作和“自动主汽门关闭”)，向曹磊询问有关情况，同意维持空转、开启主汽门，并将汽机热工联锁保护总开关切至“退除”位置。随后顾宗军又赶到3号机机头，看到黄汉添正在退中压调压器，就令黄汉添去复位低压调压器，自己则复位中压调压器。黄汉添在复位低压调压器时，出现机组加速，机头颤动，汽轮机声音越来越大等异常情况(事后调查证实是由于低压抽汽逆止阀不起作用，造成外管网蒸汽倒流引起汽轮机超速的)。薛良看到机组转速上升到
3300r／min时，立即手打危急遮断器按钮，关闭自动主汽门，同时将同步器复位，但机组转速仍继续上升。薛良和马新俊又数次手打危急遮断器按钮，但转速依然飞速上升，在转速达到3800r／min时，薛良下令撤离，马新俊在撤退中，看见的转速为4500r／min。
约1时40分左右，3号机组发生超速飞车。随即一声巨响，机组中部有物体飞出，保温棉渣四处散落，汽机下方及冷油器处起火。乌石化和热电厂领导迅速赶至现场组织事故抢险，并采取紧急措施对热电厂的运行设备和系统进行隔离。于凌晨4：20将火扑灭，此时，汽轮机本体仍继续向外喷出大量蒸汽，当将1.27MPa抽汽供外网的电动门关闭后，蒸汽喷射随即停止。
二、事故性质及原因
经调查，这是一起由于关键设备存在隐患及事故应急处理时无序操作导致飞车的责任事故。主要原因如下：
(一)1.27MPa抽汽逆止阀阀碟铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭，是机组超速飞车的主要直接原因。
通过调查表明，3号机发生超速飞车是在按正常程序恢复生产，复位低压调压器时，由于外管网低压蒸汽倒流进入汽轮机所引起的。根据对1．27MPa抽汽逆止阀解体检查和鉴定结果证实，造成低压蒸汽倒流的原因是：抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂，阀碟脱落，致使该逆止阀无法关闭。
(二)运行人员在发电机差动保护动作后，应先关闭抽汽电动门后解列调压器。但依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确上述操作的先后顺序，3号机组操作人员对操作顺序不明确；同时操作时主观相信抽汽逆止阀完好，未关闭电动门就解列调压器，造成实际上的无序操作，是机组超速飞车的次要直接原因。
(三)在事故处理中，司机曹磊在关闭抽汽电动门时投有确认阀门关闭情况，低压抽汽电动阀系统实际处于开启状态，使之与阀碟脱落的低压蒸汽逆止阀形成通道，导致低压蒸汽倒流，是飞车的间接原因(事故详细原因分析及责任者的划分见附件)。
三、对事故责任人的处理建议
(一)依据事故责任划分的结论，并依照有关条例规定，由国家经济贸易委员会对事故责任单位哈尔滨汽轮机有限资任公司的有关责任人员提出具体的事故处理意见。
(二)依据事故责任划分的结论，并依照有关规定，对乌石化有关事故责任人员提出如下处理意见：
1．对车间主任薛良给予撤销车间主任、开除厂籍、留厂察看一年处分；
2．对车间副主任顾宗军给予行政撤职处分；
3．对3号机司机曹磊给予行政记大过处分；
4．对副司机黄汉添给予行政记大过处分；
5．对副司机马新俊给予行政记过处分；
6．热电厂总工程师周万松对规程中有关条款模糊不清和对生产中存在的安全技术问题负有全面领导责任，给予行政记大过处分；
7．热电厂安全生产副厂长马军生，对全厂的安全生产负有直接领导责任，给予行政记大过处分；
8．热电厂厂长陈世全，应对此次事故负直接全面领导责任，给予行政降级处分；
9．乌石化安全生产副厂长王庭富，对总厂安全生产负有直接领导责任，给予行政记过处分；
10．乌石化厂长王永明作为企业安全生产第一责任人，应对总厂安全生产负全面领导责任，给予行政警告处分。
(三)建议乌石化对在管理、监督、审查、检修、维修及培训教育方面负有责任的其他人员按有关规定给予必要的行政处分。
四、改进措施
通过调查，我们认为，乌石化应认真吸取此次事故的教训，采取以下改进措施：
(一)乌石化要组织全厂各级领导和职工进一步学习贯彻江泽民总书记对安全生产工作所作的一系列重要指示和国家有关安全生产的规定和文件，结合这次事故的教训，教育各级领导干部和职工，牢固树立“安全第一，预防为主”的思想，切实强化安全生产“责任置于泰山”的意识，强化安全保生产，安全保效益，安全保稳定的观念，使广大职工自觉地把安全生产工作纳入到企业的生存和发展大局之中，尽快扭转安全工作的被动局面。
(二)进一步完善和落实各级安全生产责任制，真正做到安全生产人人有责。要严格执行岗位责任制，严格理顺生产操作程序，既要防止不到位，也要防止越位，职责必须明确。
(三)改进设计方案，不断完善汽轮发电机组的保护系统。抽汽式凝汽机组的调节保安系统，应保证在汽轮发电机组甩负荷和故障停机的任何情形下，除应当迅速关闭主汽门调速汽门外，还应同时关闭与抽汽关联的调速汽门(或旋转隔板)，以防抽汽逆止阀不严，由外网蒸汽倒汽造成机组超速飞车。在热工保护方面，为防止抽汽逆止阎不严，建议应考虑装设关闭时间小于1秒的快关阀，接人抽汽水压联锁保护中，以实现抽汽水压联锁保护双重化。为防止运行人员事故时误操作，将抽汽供热电动门接入热工保护的抽汽水压联锁保护中。当发生发电机跳闸甩负荷或发电机故障停机时，不但关闭抽汽逆止阀，同时还关闭供热电动门以切断汽源，防止汽轮机抽汽倒汽引起飞车事故。
(四)建立健全汽轮发电机热工联锁保护、定期试验制度和试验方法，确保热工连锁保护完好。完善定期试验制度以明确热工连锁保护，明确维护和试验人员与汽轮发电机组运行人员的责任，采取从保护热工联锁保护源头实际发讯的试验方法，避免由人为短接接点的方法做试验不能充分保证热工保护整体动作可靠的问题。
(五)加强设备基础管理。要规范设备检修，建立完善的设备检修记录。对重点要害部位和关键设备的防范措施，要逐项确认，逐级负责。
(六)依据企业标准制订程序，及时修订规程，完善和规范规程的编制、审核和批准责任制。特别要充实和细化生产操作中事故预案制定及发现异常情况时的应急处理措施，对规程中可能引起汽轮发电机超速飞车的关键部分要引起足够的重视，确保规程准确无误。
(七)依靠计算机仿真技术，加强运行人员反事故能力的培训，努力提高运行人员的技术素质。
(八)切实加强对新建、改建和扩建以及检修项目的管理。在设备选型和工艺设计上严格把好质量关，在工程监理上严格把好验收关。不符合安全要求的坚决不放过。
(九)加大防污闪工作的力度，消除外绝缘故障，确保电网安全可靠。此次事故的起因是主变压器35kV侧瓷套管发生污闪，且在事故当日前后相继发生三次污闪，因此防污闪工作有待进一步加强。应采取多种防污闪措施并举的治理方法，如35kV瓷瓶应加装2片增爬裙，110kV应至少加装3片。更换普通绝缘子为防污闪绝缘子，同时刷防污闪涂料，有条件的可采用硅橡胶合成绝缘子和局部配电装置密闭。对穿墙套管采取提高一个电压等级的方法。对35kV和6k V系统为防止污闪原因造成单项接地时产生弧光接地过电压发展为接地短路故障，应尽可能采取自动性能较好的自动跟踪补偿的消弧线圈，以在系统运行方式变化时能有效的将接地电容电流限制在5A以内，充分发挥小电流接地系统的优越性，确保电网安全可靠。
附件：《事故详细原因分析及责任者的划分》
乌石化“2.25”事故调查组
组长：黄炎
副组长：姜冠戎
副组长：庄翔
一九九九年五月二十五日
附件：
事故详细原因分析及费任者的划分
一、事故原因
(一)1.27MPa抽汽逆止阀阀碟铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭，是机组超速飞车的主要直接原因。
(二)运行人员在发电机差动保护动作后，应先关闭抽汽电动门后解列调压器，但依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确上述操作的先后顺序，造成关闭抽汽电动门和解列调压器的无序操作，是机组超速飞车的次要直接原因。
(三)在事故处理中，司机曹磊在关闭抽汽电动门时没有确认阀门关闭情况，低压抽汽系统实际处于开启状态，使之与阀碟脱落的低压蒸汽逆止阀形成通道，是1.27MPa抽汽倒流飞车的间接原因。
二、事故原因分析
为分析事故原因，调查组反复多次进行了以下工作：1.现场观测、取证；2.查阅和分析原始记录、数据和资料；3.对事故当事人进行询问和笔录；4.解体设
备；5.对关键设备和电汽机热工保护系统进行试验和测试；6.综合分析讨论。结果如下：
(一)通过对事故当事人的调查表明，3号机超速飞车是发生在复位低压调压器时。根据对1.27MPa抽汽逆止阀解体检查和鉴定结果证实：抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂，阀碟脱落，致使该逆止阀无法关闭。证实3号机超速飞车是由于逆止阀无法关闭，造成1.27MPa蒸汽倒汽引起。
1.机组在保护动作后，自动主汽门、调速汽门关闭，转速升到3159r／min后，最低转速降至2827r／min，历时约3分钟，这说明自动主汽门、调速汽门是严密的，该机调节系统动作正常。
2．发电机差动保护动作，机组转速上升到3159r／min，后降至最低时2827r／min；机组挂闸，开启自动主汽门，此时同步器在15.6mm，高压调速汽门没有开启，解列调压器，转速飞升到3300r／min
；打闸后，自动主汽门关闭，转速仍继续上升，最后可视转速为4500r／min；经现场确认：自动主汽门和高压调速汽门关闭严密。说明主汽系统对机组超速没有影响。
3．通过现场设备解体检查确定：4.02PMa抽汽逆止阀严密。4.02MPa蒸汽无法通过中压抽汽管道返汽至汽轮机。其他各段抽汽逆止阀经检查和鉴定均关闭严密。
(二)运行人员在发电机差动保护动作自动主汽门关闭后，未先确认抽汽电动门关闭就解列调压器，中压调速汽门和低压旋转隔板开启，因低压抽汽逆止阀无法关闭，致使1.27MPa抽汽倒汽至低压缸中造成机组超速飞车。
1．乌石化热电厂标准化委员会发布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》规定，发电机差动保护动作，发电机故障跳闸和汽轮机保护动作时，应依照7.12款7.12.2条执行，按故障停机处理；故障停机处理步骤依照7.1.3款执行。该7.1.3.7规定：停止调整抽汽，关闭供汽门，解到列、低调压器。
2．乌石化热电厂标准化委员会发布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机启动运行规程》规定，汽轮发电机组负荷甩到零以后，调节系统不能维持空负荷运行，危急遮断器动作时，应依照7.10.1款7.10.1.2条中d项执行，解列中、低压调压器、关闭供汽门。此时，汽轮发电机组的状况与发电机差动保护动作后汽轮发电机组的状况完全相同，但《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》中的处理规程却与之相抵触。
3．哈尔滨汽轮机有限责任公司为乌石化热电厂提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行维护说明书／112.003.SM》，对关闭供热门和解列中、低压调压器这两项操作的顺序未做出说明。
4．当发电机差动保护动作、发电机出口油开关跳闸时，电磁解脱阀动作，危急遮断滑阀动作，泄去自动关闭器油，自动主汽门关闭。综合滑阀NO.1下一次脉动油泄去，增大高、中、低压油动机错油门下三路二次脉动油的泄油口。同时，由于发电机出口油开关跳闸，超速限制滑阀动作，直接泄去高、中、低压油动机错油门下三路二次脉动油使高、中、低压油动机加速关闭，以防止甩负荷时机组动态超速过大，使机组能可靠地维持空转。超速限制滑阀动作约三秒后自动恢复原位。与此同时，调压器切除阀也接受油开关跳闸信号而动作；泄去NO.2、N0.3综合滑阀下脉冲油压，使其落至下止点，从而增大高压油动机滑阀下脉冲油排油口；高压油动机得以迅速关闭，有效地消除了调压器在甩负荷时出现的反调作用。但同时也减少了低压油动机下二次脉动油的泄油口和上述综合滑阀N0．1增大低压油动机错油门下二次脉冲油的泄油口的作用恰好相反。然而哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／112.002.SM》未对此作出说明，导致无法对低压旋转隔转板此时的启闭状态进行确认，给使用单位乌石化热电厂的有关人员判定上述情况下低压旋转隔板的启闭状态造成困难，在编制该型汽轮机运行规程中针对上述情况进行事故处理的有关条款时，误认为低压旋转隔板处于开启状态，因而无需对关闭电动抽汽门和解列调压器这两项操作规定先后顺序，给编制该型汽轮机运行规程造成误导。当发电机甩负荷时，汽轮机调节系统不能维持空负荷运行，危急遮断器动作时，也存在同样的问题。
5．乌石化热电厂标准化委员会在编写发布《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》时，编写、审核和批准等有关人员未就哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50－8.83／4.0227型汽轮机启动维护说明书//112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SN》上述内容向哈尔滨汽轮机有限责任公司提出疑义。
(三)3号机低压抽汽逆止阀因铰制孔螺栓断裂阀碟脱落，使1.27MPa外网蒸汽通过低压抽汽管道返到低压缸中，这是导致机组超速飞车的主要直接原因。在
中低压调压器复位后，即机组在纯凝工况下，手打危急遮断器时，只能使自动主汽门和高压调速汽门关闭，中压调速汽门和低压旋转隔板不能关闭，无法将返汽量限制至最小，因而不能避免机组超速飞车。
(四)司机鲁磊在出现“发电机差动保护动作”和“自动主汽门关闭”信号后，进行停机操作。在DCS圆面上关闭各段抽汽电动门，但没有对电动门关闭情况进行确认，使1.27MPa蒸汽倒流至汽轮机低压缸成为可能(实际事故中1.27MPa抽汽三个电动门均在开启状态)。
(五)副司机黄汉添没有准确地向汽机车间主任薛良反映机组的真实情况。
(六)汽机车间主任薛良和运行副主任顾宗军在事故发生时及时赶到现场是尽职尽责的行为。但违章代替司机与副司机操作，造成关闭抽汽电动门和解列调压器的无序操作。
三、事故责任划分
(一)机组超速飞车的主要直接原因是1.27MPa抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭。抽汽逆止阀铰制孔螺栓的断裂原因是该项事故责任划分的关键。
事故调查时，在1.27MPa水平布置的抽汽管道内沿抽汽流向距抽汽逆止阀约l0余米处的抽汽电动门前找到了铰制孔螺栓断裂部分。中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分个L1对该螺栓残样进行了试验分析得出如下结论：
1．断口微观形貌分析结果证实，螺栓为疲劳断裂；
2．螺栓残样化学成分分析结果表明螺栓材料为1Cr13，符合制造厂技术条件要求；
3．力学性能试验结果表明，除硬度实验值为160HB(技术条件197－229HB)偏低外，其他指标符合工厂技术条件要求；
4．螺栓残样金相组织为回火索氏体十铁索体，属于正常调质状组织；
5．宏观断口具有疲劳断裂特征，断口形貌分为两部分，即疲劳区和瞬断区。疲劳裂纹起源于外表面，具有多源特征，形成的疲劳区呈圆环状，表面平坦；光滑，呈黑色。瞬断区位于中心部位，呈椭圆状，表面蛆糙，基本呈现黑色和黄褐锈色。疲劳区和瞬断区交界处可见明显的同心圆疲劳辉纹；
6．断口附近截面尺寸与螺栓其他部位截面尺寸一致。螺栓中部有51～64mm长度范围的磨损区，有啃咬痕迹。
根据中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分中心的上述试验分析的结论，该螺栓残样的尺寸、化学成分和力学性能符合工厂技术条件要求。可确认该螺栓为1.27MPa抽汽逆止阀铰制孔螺栓的断裂部分。
参阅哈尔滨汽轮机有限责任公司为事故调查组提供的1.27MPa抽汽逆止阀的装配图和铰制孔蛹栓加工图(哈尔滨汽轮机有限责任公司《1.27MPa抽汽逆止阀铰制子孔螺栓加工图》和《1.27MPa抽汽逆止阀装配图》)可以看出：螺栓依靠两只螺帽紧固。图上未提出螺栓装配的其他技术要求，也未见任何其他螺帽止退措施。由此推断，两只螺帽上紧后，当1.27MPa抽汽的正常运行中进行切投时，由于温度变化，出现交变热应力，引起该螺栓应力集中区发生疲劳断裂。(从铰制孔螺栓加工图中螺杆台阶处的尺寸与铰制孔螺栓断裂处尺寸基本吻合)。
中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分中心的试验分析中关于宏观断口的结论还证实，铰制孔螺栓外貌和断口处没有其他损伤。可排除安装和检修维护人员在安装检修时因安装检修工艺问题造成的螺栓损伤。
综上分析可以认定，该型抽汽逆止阀的设计采用铰制孔螺栓固定阀碟，并且未采用其他螺帽止退措施，使铰制孔螺栓在抽汽逆止阀的正常运行工况下，承受材质不能允许的交变应力，导致铰制孔螺栓疲劳断裂。
基于对铰制孔螺栓断裂原因的分析，该项事故资任的主要责任是制造厂家哈尔滨汽轮机有限资任公司的产品设计责任。哈尔滨汽轮机有限资任公司的有关设计、审核和批准人员应共同承担该项事故责任。
使用单位乌石化应承担因检修维护不到位，未及时发现和消除抽汽逆止阀铰制孔颊栓断裂阀碟脱落这一重大事故隐患的责任。
在1998年10月19日进行的1.27MPa抽汽逆止阀阀门检修记录上，没有阀门的关键部位铰制孔螺栓的检修记录，“阀门严密性实验”一栏空白。只进行了液控头动作实验，试验结果正常。在“其他记事”一栏记录“10月24日晚开机前试验，逆止阀动作试验合格”。
于1998年5月至6月进行的3号汽轮发电机组鉴定性大修。未对1.27MPa抽汽逆止阀进行解体鉴定性大修，属于检修漏项。乌石化热电厂负有设备检修计划审核管理职责的有关人员对此负有设备检修计划审核管理责任。
(二)造成机组超速飞车的次要直接原因是依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确关闭抽汽电动门和解列调压器操作的先后顺序，造成无序操作。该项事故责任应划分为两部分：其一是制造厂哈尔滨汽轮机有限责任公司为乌石化热电厂提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书//112.002.SM》中，当发电机差动保护动作、发电机出口油开关跳闸时及发电机甩负荷、汽轮机调节系统不能维持空负荷运行危急遮断器动作时，未对关键部件－低压旋转隔板的启闭情况做出说明，给使用单位乌石化热电厂的有关人员判定上述情况下低压旋转隔板的启闭状态造成困难，在编制该型汽轮机运行规程中针对上述情况进行事故处理的有关条款时，误认为低压旋转隔板处于开启状态，因而无需对关闭电动抽汽门和解列调压器这两项操作规定先后顺序。同时厂家提供的《CC50－8.83/4.02／1.27型汽轮机启动维护说明书／／112.003.SM》中，对事关机组能否安全运行的关闭抽汽电动供热门和解列中、低压调压器这两项操作的顺序未做出说明。因此制造厂家哈尔滨汽轮机有限责任公司应对此负主要直接责任。其二是乌石化热电厂的规程编写、审核和批准等有关人员未就哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机启动运行维护说明书／／112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.2 7型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SM》上述内容向哈尔滨汽轮机有限责任公司提出疑义。应对此负有次要直接责任。
哈尔滨汽轮机有限责任公司的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SM》和《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机启动维护说明书／／112.003.SM》的编写、审核和批准人员对此共同负有主要直接责任。
乌石化热电厂的规程主要编写、审核和批准人员对此共同负有次要直接资任。
(三)机组超速飞车的次要直接原因的另一方面是运行人员在发电机差动保护动作后进行事故处理操作时，应先关闭抽汽电动门后解列调压器。该项事故责任应由参与事故指挥和操作的人员共同承担。
指挥并参与操作的汽机车间主任薛良，在未从3#并汽轮发电机组当班司机曹磊处全面了解机组状况的情况下(仅从不对汽轮发电机组主设备负责的副司机黄汉添处了解机组的非全面情况)，就指挥并违章代替司机与副司机操作。指挥副司机黄汉添进行解列中、低压调压器的操作前未核实抽汽电动门关闭与否，是造成关闭抽汽电动门和解列调压器无序操作的主要事故责任者。
副司机黄汉添违章接受汽机车间主任薛良的错误指令，而且未提出任何异议。是造成不正确操作的直接事故责任者。
汽机车间运行副主任顾宗军，在控制室内，虽了解机组的全面情况，但未确认抽汽电动门关闭与否就在看到副司机黄汉添进行解列中压调节器操作时，不但不对其操作进行制止，反而代替其进行该项操作，且指挥黄进行解列低压调压器操作。是造成事故不正确操作的直接事故责任者。
(四)司机曹磊在关闭抽汽电动门时，没有确认电动阀门是否关闭，对机组飞车负有直接责任。
(五)热电厂总工程师周万松对热电厂生产中的安全技术问题全面负责。负责审核热电厂安全技术规程。应对规程中有关条款模糊不清和对生产中存在的安全技术问题负有领导责任。
(六)热电厂生产副厂长马军生，对全厂的安全生产具体负责。在检查各单位安全生产规章制度的建立和执行情况方面，以及在组织制订、修订和审定安全规章制度、安全技术规程方面应负有直接领导责任。
(七)热电厂厂长陈世全，是热电厂安全生产第一责任人，对热电厂的安全生产全面负责。在负责落实各级安全生产责任制和组织审定并批准热电厂安全规章制度、安全技术规程和安全技术措施方面，存在未尽职尽责之处，应对此次事故负全面领导责任。
(八)乌石化安全生产和设备副厂长王庭富，对安全生产和设备管理负有领导责任。
(九)乌石化厂长王永明作为企业安全生产第一责任人应对安全生产负全面领导责任。
汽机事故预想
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： ?
１汽轮机超速 １.1主要危害 严重时导致叶轮、叶片及围带松动变形脱落、轴承损坏、动静摩擦甚至断轴。 1.2现象 1）机组突然甩负荷到零,转速超过3０00ｒpm并继续上升，可能超过危急保安器动作转速。 ２)DEH电超速、OＰＣ超速、ＴSＩ电超速、机械超速保护动作、报警发出。 ３)机组发出异常声音、振动变化。 1.３原因 1）DEH系统控制失常。 2)发电机甩负荷到零，汽轮机调速系统工作不正常。 3）进行超速保护试验时转速失控。 4)汽轮机脱扣后，主汽门、调速汽门、高压缸排汽逆止门及抽汽逆止门、供热快关阀等卡涩或关不到位。 5）汽轮机主汽门、调速汽门严密性不合格。 1．4处理 １)汽机转速超过3330rpｍ而保护未动作应立即手动紧急停机,并确认主机高、中压主汽门,高、中压调门,各抽汽逆止门、供热快关阀应迅速关闭。 2）破坏凝汽器真空，锅炉泄压。汽机跳闸后，检查主机主汽门、调门和抽汽逆止门应关闭严密。若未关严,应设法关严若发现转速继续升高，应采取果断隔离及泄压措施。 4）当超速保安系统各环节部套设备，未发现任何明显损坏现象,且停机过程中未发现机组异常情况时，则在超速跳闸保护系统调整合格（包括危急遮断器调整）,且主汽门、调门、抽汽逆止门等关闭试验合格后，方可重新启动机组。并网前必须进行危急遮断器注油试验,并网后,还须进行危急遮断器升速动作试验,试验合格后，方允许重新并网带负荷。 5）重新启动过程中应对汽轮机振动、内部声音、轴承温度、轴向位移、推力轴承温度等进行重点检查与监视,发现异常应停止启动。 ６)由于汽轮机主汽门、调速汽门严密性不合格引起超速，应经处理且严密性合格后才允许启动。 1．5防范措施 1)启动前认真检查高、中压主汽门、调速汽门开关动作灵活，调节系统存在调节部套卡涩、调整失灵或其他工作不正常时,严禁启动。 2)机组启动前的试验应按规定严格执行。 ３) 机组主辅设备的保护装置必须正常投入,汽轮机安全监控系统各参数显示正确，否则禁止启动,运行中严禁随意退出保护。 4）主汽门、调速汽门严密性试验不合格，严禁进行超速试验。 5）严格按规程要求进行调节保安系统的定期试验并做好完整的试验记录，运行中任一汽轮机超速保护故障不能消除时应停机消除。 6)应定期进行危急保安器充油试验、各停机保护的在线试验和主汽门、调速汽门及各抽汽逆止门的活动试验。 7）在机组正常启动或停机的过程中,汽轮机旁路系统的投入应严格执行规程要求。 8）停机过程中发现主汽门或调速汽门卡涩,应将负荷减至0MW，锅炉熄火,汽轮机打闸，发电机解列。 9)加强汽、水、油品质监督,品质符合规定。 10）转速监测控制系统工作应正常。
汽 轮 机 典 型 事 故 处 理 杨伟辉刘欢王熙博 2015年7月3日
目录 汽轮机水冲击 (1) 汽轮机组异常振动 (3) 汽轮机超速 (5) 汽轮机大轴弯曲 (6) 机组真空下降 (8) 汽轮机油系统着火 (10)
汽轮机水冲击 1.现象 1）主蒸汽、再热蒸汽和抽汽温度急剧下降，过热度减小。 2）汽缸上、下缸温差明显增大。 3）主蒸汽或再热蒸汽管道振动，轴封或汽轮机内有水击声，或从进汽管法兰、轴封、汽缸结合面处冒出白色的湿蒸汽或溅出水滴。 4）轴向位移增大，推力轴承金属温度和回油温度急剧上升。 5）机组发生强烈振动。 2.原因 1）锅炉汽温调节失灵，主蒸汽温度、再热蒸汽温度急剧下降，蒸汽带水进入汽轮机。 2）加热器管子破裂，大量给水进入汽侧或加热器水位调节失灵，造成加热器满水，加热器保护拒动，或加热器抽汽逆止门不严，水从加热器导入汽轮机。 3）轴封蒸汽温度不够或调节门动作不正常，水带入汽轮机轴封腔室。 4）7号低加满水，直接进入汽轮机。 5）抽汽管道低位疏水点调节门动作不正常，造成抽汽管道积水进入汽轮机。 6）高旁减温水门不严或误开。 7）高中压缸疏水不畅。 8）除氧水位高Ⅲ值未及时解列，造成水倒入汽轮机。 3.处理
1）紧急破坏真空停机。同时查找分析进水原因，切断进水途径。如确认加热器管束破裂，立即切除该加热器。 2）汽机打开各部疏水门。 3）细听机内声音，正确记录惰走时间。 4）监视推力瓦温度、轴向位移及高、低压缸胀差变化。 5）转子静止后投入连续盘车，测量大轴弯曲，检查上下缸温差。 6）如停机惰走过程中，一切正常，可重新启动，但启动前要充分疏水。再次启动时汽缸上下缸温差＜42℃，转子偏心度应＜0.076mm，重新启动过程中，密切监视机组振动、声音、推力瓦温及轴向位移、胀差、上下缸温差等数值。重新启动过程中，发现机内有异音或振动增大应停止启动。 7）如水冲击时，推力瓦温明显升高，轴向位移超过极限值，惰走时间较正常明显缩短时，应停机检查。 8）汽轮机盘车过程中发现汽缸进水，应迅速查明原因并消除，保持盘车运行直到汽轮机上下缸温差恢复正常。同时加强汽轮机内部听音检查，加强大轴晃动度、盘车电流的监视。 9）汽轮机在升速过程中发现进水，应立即停机，进行盘车。
2017电厂汽轮机工作总结 2017电厂汽轮机工作总结 电厂汽轮机工作总结 1.汽轮机的概念：将蒸气的热能转变为机械能的旋转式原动机。 2.汽轮机的分类：a.按工作原理分为：冲动式（由冲动级组成）和反动式（由反动级组成）。 b.按热力特性分为：凝汽式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽外全部排至凝汽器）；背压式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽外全部送至热用户）；调整抽汽式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽送往回热加热器外，还有调整抽汽送往热用户，其余排至凝汽器）。中间再热式（从锅炉出来的蒸汽进入汽轮机作过功后送往锅炉再热，然后再进入汽轮机作功）。 3.汽轮机型号：△x—x1x2（x3）—N。 4.级的概念：由喷嘴和紧跟其后的动叶组成的基本作功单元。 5.在级内的能量转换过程：热能在喷嘴中转换为动能，动能在动叶中转换为机械能。 6.级的工作原理（按在动叶中的流动情况不同分）：冲动作用原理（蒸汽在动叶中流动只改变速度方向，不改变速度大小），反动作用原理（物理上的反动作用原理是：蒸汽在动叶中流动只改变速度大小，不改变速度方向，但在汽轮机中应用反动作用原理工作的同时必须应用冲动作用原理，即蒸汽在动叶中流动既改变速度方向也改变速度大小，否则无法推动动叶旋转）。
7.级的反动度：蒸汽在动叶中的理想焓降与级的理想滞止焓降之比。即Ω＝ΔhbΔht*。 8.级的分类：a.按工作原理分：纯冲动级（反动度=0，动叶叶型对称弯曲），反动级（反动度=0.5，动叶叶型叶喷嘴叶型完全相同），冲动级（反动度=0.05~0.2，动叶叶型介于纯冲动级和反动级之间） b．按结构分：单列级（同一级只有一列动叶栅），双列速度级（同一级有两列动叶栅，只有小机组的第一级是双列速度级） c.按工况变化时通流截面积是否变化分：调节级（变，只有喷嘴配汽式汽轮机*的第一级和调整抽汽口后的第一级是调节级）c12hn 9.喷嘴出口汽流实际速度的计算公式， 10.喷嘴的速度系数：喷嘴出口实际速度与理想速度的比值。即φ＝c1c1t。 11.喷嘴损失的计算：hnc12t(12)2 *12.喷嘴的压力比：喷嘴出口压力与进口滞止压力之比。即εn＝p1p0。 13.蒸汽在渐缩斜切喷嘴中的膨胀：当压力比≥临界压力比时，在斜切部分不膨胀，喷嘴出口汽流方向角等于喷嘴出口的结构角；当压力比＜临界压力比时，在斜切部分膨胀，喷嘴出口汽流方向角大于喷嘴出口的结构角，两者之差称为偏转角。偏转的原因：在斜切部分，一侧压力由临界压力突然降至出口压力，另一侧则由临界压力缓慢降至出口压力，所以造成两侧压力不等，汽流就是由这个压力差推动偏转的。 15.动叶的进口速度速度三角形：udbn60 w1c12u22uc1cos1 sin1c1sin1w1
基于实例分析燃煤电厂汽轮机通流改造 摘要本文主要从燃煤电厂汽轮机通流改造项目的背景出发，分析了当前燃煤电厂汽轮机机组的基本概况，对燃煤电厂汽轮机通流改造技术方案进行了探究，最后，归纳总结项目改造后投资经济性。 关键词燃煤电厂；汽轮机；通流改造分析 1 燃煤电厂汽轮机通流改造的背景 1.1 背景 随着国家节能减排产业政策的实施和电力供求矛盾的缓减，新的电源点不断投运，高能耗企业的发展受到限制，发电设备年利用小时持续走低，电厂消耗性指标和消耗性费用逐年上涨，致使电力生产固定成本持续走高，导致企业经济效益逐年下滑。对此，供电煤耗显著偏高的电厂其经营形势将变得日益严峻，并将面临激烈的竞争。同时，随着全球及国内经济的巨大发展及能源形势的急剧变化，燃煤发电厂面临的环保要求日益严格，经营形势日益严峻，突出表现为： ①节能和减排已成为燃煤发电企业发展的两个约束性指标。②燃煤发电企业的电量调度已经由铭牌调度逐步向节能调度调整。③《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014～2020年）》出台到2020年，现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310克/千瓦时。在执行更严格能效环保标准前提下，力争使煤炭占一次能源消费比重下降到62%以内，电煤占煤炭消费比重提高到60%以上。 1.2 项目实施的必要性 （1）由于机组原设计技术相对落后，加上当时加工制造精度不高，安装质量控制不严，机组运行老化等原因，该机组实际热耗值及缸效率与设计值存在很大偏差，导致目前机组运行的实际热耗值远高于设计值，供电煤耗较高，与当前300MW机组经济型也相差甚远。 （2）随着《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014～2020年）》等国家节能减排产业政策的实施，以及新电源点不断投运，发电企业要想在日益激烈发电市场竞争中保持优势，就必须采取有效措施，提供机组效率。而进行通流改造，通过提高汽缸效率来降低机组热耗值是行之有效的手段。 因此，对现有机组进行通流改造，以提高机组效率，达到较好的经济指标完全有必要。 2 燃煤电厂汽轮机机组的概况 2.1 原机组概况
汽轮机超速事故应急处置方案 1总则 1.1目的 为及时、有效地处理汽轮发电机组超速事故，避免或减少因发电机组超速带来的人员伤亡、重大经济损失和社会影响，特制订本预案。 1.2编制依据 本预案依据《电力企业现场处置方案编制导则》、 《XXXXXXXXXXXX公司公司人身事故应急预案》、 XXXXXXXXXXXX公司《汽轮机运行规程》等以及电厂的实际情况而制定。 1.3适用范围 本预案适用于XXXXXXXXXXXX公司汽轮发电机组超速事故应急处置。 2事故特征 2.1危险性分析和事件等级 2.1.1危险性分析 因调速系统有缺陷、超速保护系统故障、运行中操作不当等原因，造成发电机组超速保护动作或拒动作，致使发电机组被迫停止运行，机组严重超速时，则可能使叶片脱落、轴承损坏、大轴折断，甚至整个机组报废从而对汽轮机等发电设备构成严重威胁甚至造成损坏、现场人员伤亡。 2.1.2事件等级 2.1.2.1三级状态：运行中汽轮机发生超速，超速保护发出超速报警信号，转速未达超速保护动作定值。 2.1.2.2二级状态：运行中汽轮机发生超速，汽轮机超速保护发出报警信号，超速保护动作，发电机组跳闸。 2.1.2.3一级状态：运行中汽轮机发生超速，汽轮机超速保护拒动作，通过危急打闸强迫机组停止运行，但是可能造成汽轮机组损坏，发生汽轮机动静摩擦、烧瓦、大轴弯曲、汽轮机飞车，或者造成人员伤亡等重特大事故。 2.2事件可能发生的地点和时间段 2.2.1 1#、2#、3#机组 2.2.2发电机组超速事故主要发生在机组启停机操作、调速系统试验、机组故障甩负荷三个特定阶段。
2.3可能造成的危害 发生设备损坏或者造成人员伤亡事故。 2.4事前可能出现的征兆 2.4.1启机前没有做超速试验。 3 组织机构及职责 3.1成立应急救援指挥部 总指挥：常务副总经理 副总指挥：生产副总经理、行政副总经理、总工程师、电厂总监、建设成本副总监 成员：安技部部长、运行部部长、检修部部长、供热部部长、综合部部长、人力资源部部长、物资部部长、工程部部长、预算部部长、财务部部长、市场开发部部长、客服中心部长、质量监查部部长、研发中心副总工程师、国新项目部部长。 应急日常管理办公室设在安技部。 3.2事故应急领导小组的职责 3.2.1负责汽轮发电机组超速事故应急预案的制定、修订； 3.2.2组建应急专业队伍，组织实施和演练； 3.2.3检查督促做好防止汽轮发电机组超速事故的预防措施和应急行动的各项准备工作；3.2.4指挥开展事故应急处理、救援和生产恢复等各项工作； 3.2.5负责向上级领导及有关部门报告事故情况和事故处理进展情况； 3.2.6发布和解除应急命令、信号； 3.2.7必要时向有关单位发出救援请求； 3.2.8组织事故调查，认真分析事故发生的原因，总结应急工作的事故教训，并形成总结报告上报上级有关部门。 4应急处置 4.1现场应急处置程序 4.1.1机组超速事故发生后，事故现场的作业人员，应及时将现场情况报告部门负责人及向应急日常管理办公室（安技部）报告。部门负责人及应急日常管理办公室（安技部）应及时报告应急救援指挥部的正、副总指挥。事故现场的其他作业人员也可直接报告应急救援指挥部的正、副总指挥，同时将情况报告安技部及部门负责人。 4.1.2该方案由应急救援总指挥宣布启动。总指挥或副总指挥接到报告后，根据具体情况，确定是否启动本预案。 4.1.3应急处置组成员接到通知后，立即赶赴现场进行应急处理。 4.1.4机组超速事件进一步扩大时启动《电力设备事故应急预案》。
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 汽轮机火灾事故现场处置 方案(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-3276-78 汽轮机火灾事故现场处置方案(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1事故风险描述 1.1事故类型 汽轮机火灾事故。 1.2事故区域 4米平台汽轮机头下方的抽汽管道附近。 [注：根据本公司实际进行描述，地点和位置尽量精确，考虑事故位置对救援的影响] 1.3事故的危害严重程度及其影响范围 汽轮机油系统着火，火势凶猛若处理不及时，可能造成事故扩大，威胁到动力及控制电缆安全以及邻机的安全运行，严重时甚至会造成汽轮机油箱爆炸等重大事故。 1.4事故前可能出现的征兆
（1）油系统有发生漏油现象，附近伴有轻微烟气。 （2）汽轮机阀门、油系统等附近出现火焰，并伴有烟尘。 2 应急机构及职责[注：各公司根据实际，言简意赅明确职责] 2.1应急处置小组 （1）指挥员：当值值长 （2）运行应急组：集控运行值班人员 （3）警戒疏散组：义务消防员、检修人员、保卫人员 2.2 职责 （1）指挥员：是事故现场的总指挥，负责油系统火灾事发现场应急工作的组织、指挥、协调、救援、恢复等应急工作；负责向上级汇报、通报重大突发事件应急预案的实施进展情况，听取指示并贯彻执行。 （2）运行应急组：在值长指挥协调下，迅速解除对人身和设备的威胁，根据仪表指示和设备外部特征，正确地判断事故原因；根据火灾情况对设备采取相应
现代火力发电厂汽轮机节能分析 摘要现如今，我国整个发电系统都在向着可持续节能的方向发展，虽然—定程度上出现了新能源发电，比如太阳能发电，风力发电和水力发电，但新能源发电很大程度上受自然环境的影响，制约因素较多，没有火力发电安全可靠。因此，在这种社会大背景下，相当长一段时期内，火力发电仍将是主要发电方式，我国必须对火力发电进行不断改进，提高发电效率，节约能源。 关键词火力发电厂；节能降耗；分析 1 对汽轮机能耗问题的分析 1.1 汽轮机组能耗相对较高的问题 在电厂中，汽轮机是作为原动机而存在的，该设备能使热能和电能以及动能的转化得以有效实现。一般情况下，汽轮机需要相关的设备一起配合使用才能发挥其最大功能，相关设备包含发电机、加热器和凝汽器以及锅炉和泵等，而造成汽轮机能耗较高的原因主要是由于汽轮机的喷嘴室和外缸两个部分容易出现变形，同时其隔板汽封和轴端汽封两个部位容易出现漏气，另外在对汽轮机组的调整过程中，冷却水的温度和凝汽器中的真空程度过高、实际的运转负荷跟设置的参数存在差异以及未使用优化的方式运转等都会使汽轮机组能源消耗过大。 1.2 汽轮机组中空冷凝汽器的问题 在汽轮机组中给凝汽器造成影响的主要原因是由于风和沙尘，凝汽器的翘片经常会因天气原因而堆积了较多的沙尘，使翘片管的热阻增加，从而严重影响其传热功能，同时阻挡通道。此外，当该设备处于负风压的区域时，因为风机中会吸入少量的空气，使其流通受到阻碍。 2 对当前电厂汽轮机节能降耗的可行性研究 2.1 经济效益层面的可行性研究 对汽轮机的节能降耗改造需要以其投入和产出相适应为基础原则，即对其成本收益进行详细的计算，尽量避免为节能而节能的情况发生。相关实践证明[1]，采用新式汽轮机的成本费用会高出对在用汽轮机技术改造的成本，并且通过改造之后的汽轮机也会降低一定的能耗，长久下来也能为电厂节约一定的成本，符合了电厂的经济效益。因此从其经济效益层面出发看来，对汽轮机进行优化实现节能降耗有着重要作用。 2.2 技术改造层面的可行性研究 我国对于汽轮机节能降耗的改良工作经过长期的实践和研究，其技术已经趋
国能固镇生物发电有限公司 汽轮机专业事故 处理预想及处理方案 批准 审核 编写：宋民 生产部 二零一零年十二月十号
国能固镇生物发电有限公司 汽轮机专业事故预想及处理方案 一、油系统着火 油系统在运行时有漏油现象，漏油接触热体，透平油燃点约在240℃，当其接触表面温度高于240℃的热体时，就有可能引起火灾；应加强监视，及时处理，并汇报值长，漏出的油应及时擦干净，如无法处理而可能引起着火时，应紧急报告值长，采取果断措施。 1.汽轮机在运行时发现油系统着火时，应根据不同起火点，使用泡沫灭火器，或二氧化碳灭火器，或1211灭火器进行灭火，高温部件不宜使用二氧化碳或1211灭火器。如火势不能立即扑灭，危及安全运行，应按第一类故障紧急停机。 2.注意不使火势蔓延（如电缆失火），必要时应将设备周围附以沾湿的雨布，照顾机组的转动部分，用一切方法保护机组不受损坏。 3.油系统着火应紧急停机，应按下列步骤 1）按照紧急故障停机的操作进行停机。 2）解除电动油泵联锁开关。 3）启动直流电动油泵，维持油压在低限值。 4）采取灭火措施并向上级汇报。 根据下列情况，开足事故放油门。 1）火势危急油箱。 2) 机头及机头平台起火。 3）回油管中着火。 4）注：油系统着火应通知消防队。 4.失火时，汽机主值必须做到 1不得擅自离开岗位。 2加强监视运行中的机组。 3准备按照值长命令进行停机操作。 5.汽机运行值班人员应该知道在各种情况下的灭火方法。
1）未浸机油，汽油和其它油类的抹布及木制材料燃烧时可以用水、泡沫灭火和砂子灭火。 2）浸有机油、汽油和其他油类的抹布及木制材料燃烧时，应用泡沫灭火器和砂子灭火。 3）油箱和其它容器中的油着火时，应用灭火剂扑灭，或将油从事故排油管排走。4）带电的电动机线圈和电缆失火时，应在切断电源后进行灭火，电动机着火时不得使用砂子灭火器，如果电动机冒烟时应迅速停用。 6.预防油系统着火的主要措施 1、车间及设备周围应保持整齐清洁，不存放易燃物品； 2、设备检修后，渗漏在地面上的油及油棉纱等应及时处理干净，渗油严重的保温层应及时更换； 3、靠近蒸汽管道或其他高温设备的高压油管法兰应装设铁皮罩盒。油系统附近的高温设备和管道应有完整坚固的保温，并外包铁皮，必要时还应装防火隔层，保温层表面温度不应高于50℃；管道上部有无油浸破布等易燃物； 4、当调节系统发生大幅度串动或机组油管发生严重振动时，应及时检查油系统，发现漏油应及时处理，并将漏油及时擦净。经常检查汽轮机前、中轴承箱处及压力表活接是否有漏油，轴封是否摩擦产生火花； 5、汽轮机高、中压自动主汽门及油箱法兰是否有漏油；机头下部和油管道法兰是否漏油； 6、油系统安装完毕或大修后，应进行超压实验； 7、事故排油门的标志要醒目，操作把手与油箱或与密集的油管区间应有一定的距离； 8、现场应配备足够数量的消防器材，并经常处于完好的备用状态； 9、电缆进入控制室处和开关柜处应采取严密的封堵措施； 10、调速、润滑油管道和主油箱附近蒸汽管道保温和防火铁皮是否完整，油系统附近动火，必须按规定办理相应等级的动火证，严禁无证动火； 11、由于漏油引起油系统外部着火时，先用干粉或1211灭火器进行灭火，并做好隔离工作，以防火势蔓延。汇报领导，根据火势情况及时联系消防队，进行灭火；
专业技术报告 #1机组通流改造性能分析
摘要 由于我厂350MW汽轮机组经过近三十年运行，老化明显，效率低下，经济性较差，为提高机组效率，我厂与2012年对#1机组进行通流部分改造。本文首先分析了国际以及国内的汽轮机通流改造的必要性，以及通流改造经过多年的实践取得的丰富的经验 本文指出了我厂350MW进口汽轮机改造前具体问题，并逐一说明了此次通流改造所做的针对性的改造；机组经过通流部分改造后额定工况下机组的热耗为7928.3kJ/(kW.h)，低于设计值约0.15个百分点，机组的改造比较成功，高压缸?效率提高了0.9%，中压缸?效率提高了3.4%，低压缸?效率提高了3.6%，使得整个机组的?效率有了很大的提升。 关键词：350MW机组，通流改造，性能试验，机组效率
#1机组通流改造分析 1引言 1.1 选题背景及意义 我国04年以后，发电装机容量和发电量增速更快，2005年、2006年和2007年，中国电力装机容量连续突破5亿千瓦、6亿千瓦和7亿千瓦，到2008年末，我国发电装机容量达到7.9亿千瓦，比2007年增长10.34%，发电量达到3.4万亿千瓦时[1], 其中，燃煤机组占了75.7%，发电量占80%以上，耗煤量大，能源利用率目前也只有30%，低于世界先进国家20~30个百分点[2]，从我国350MW 机组运行情况看这些机组设计技术是20世纪60年代的，主要投产于80年代至90年代。由于机组老化，其经济性已经远低于原设计水平；同时由于设计技术落后，机组的经济性远远低于国际先进水平。全国数十台300MW机组的平均供电煤耗为340~360g/(kW·h)，比设计值高20~25g/(kW·h)，比国外同类运行机组高40g/(kW·h)左右[3] 。随着现代科学技术快速的发展，国内制造厂通过对关键加工工艺的改进和引进大型精密加工设备，产品工艺和质量得以大大提高，为先进机组国产化生产制造提供了可能。利用原有热力系统的基础上，引入先进技术对汽轮机进行改造，提高现役机组的出力和经济可靠性，既节约时间，又节约费用。 1.2 国内外汽轮机研究改造的现状 近几年来，美国、日本等国对运行中的汽轮机组进行改造，做了很多基础工作，取得了显著成绩。美国的GE公司和西屋公司（WH）均在积极进行机组翻新工作。1994年2月中旬WH公司动力部年会上指出，美国的装机容量已接近饱和，目前的主要任务是老机组改造。根据上述两公司的统计，翻新改造后的老机组，其出力、效率均可提高，且新增出力每KW的投资仅为新机组的50%左右。日本的日立公司从80年代初就对125—1000MW老机组进行改造，改造的主要内容为改进动、静叶型、改进汽封、降低中低压缸排汽损失，改造后的机组的热效率提高2—4%。东芝公司对110、165、220MW等老机组进行通流改造部分更新，使3种汽轮机的热效率分别提高了1.2%、1.4%和1.3%。可见老机组的改造对于节能降耗、提高出力具有极为重要的意义，国际上称这一措施为“决策
一、凝结器真空下降的现象及处理 (1) 1.1凝结器真空下降的主要特征 (1) 1.2凝结器真空急剧下降的原因 (1) 1.5凝结器真空缓慢下降的处理 (1) 1.3凝结器真空急剧下降的处理 (1) 1.4凝结器真空缓慢下降的原因 (1) 二、主蒸汽温度下降 (2) 2.1主蒸汽温度下降的影响 (2) 2.2主蒸汽温度下降的处理 (3) 三、汽轮机轴向位移增大 (3) 3.1影响汽轮机轴向位移增大的原因 (3) 3.2轴向位移大的处理 (4) 四、汽轮机大轴弯曲事故 (4) 4.1事故现象 (4) 4.2事故处理 (4) 4.3预防措施 (5) 五、厂用电源中断事故现象及处理 (5) 5.1厂用电源中断事故现象 (5) 5.2厂用电源中断事故处理 (5) 六、水冲击事故 (5) 6.1水冲击事故前的象征 (6) 6.2发生水冲击事故的处理 (6) 6.3水冲击事故后，重新开机的基本要点 (6)
6.4水冲击事故后，如有下列情况，应严禁机组的重新启动 (6) 七、凝结泵自动跳闸处理 (6) 八、汽轮机发生超速损坏事故 (7) 8.1汽轮机发生超速事故的原因 (7) 8.2汽轮机发生超速事故的处理 (7) 九、汽轮机油系统事故 (7) 9.1汽轮机油系统事故产生的原因 (8) 9.2汽轮机油系统事故的现象 (8) 9.3汽轮机油系统事故的处理 (8) 十、汽轮机轴瓦损坏事故 (8) 10.1轴瓦损坏的原因 (9) 十一、叶片断落事故 (9) 11.1事故象征 (9) 11.2事故处理 (10) 十二、汽轮机事故处理原则和一般分析方法 (10) 十三、在汽轮机组启动过程中，造成凝结器真空缓慢下降的原因 (10) 13.1汽轮机轴封压力不正常 (10) 13.2凝结器热水井水位升高 (11) 13.3凝结器循环水量不足 (11) 13.4轴封加热器满水或无水 (12) 十四、在汽轮机组正常运行中，造成凝结器真空缓慢下降的原因 (12) 14.1轴封加热器排汽管积水严重 (12) 14.2凝结器汽侧抽气管积水 (12) 14.3凝结水位升高 (13)
关于热电厂汽轮机运行节能降耗的分析 发表时间：2017-04-26T14:18:11.697Z 来源：《电力设备》2017年第3期作者：常智超 [导读] 文章重点研究热电厂中汽轮机的运行，通过辨析汽轮机的运行机理等，研究怎样使它在运行中的能量耗损量降到最低，提出建设性的意见与方案，实现电力行业的可持续发展的目标。 （新疆奎屯锦疆热电有限公司新疆奎屯市 833200） 摘要：伴随着社会经济的日渐发展，人民对电力的需要也逐步增多，但因为我国的资源有限，节能降耗就成为电力部门最受关注的问题。文章重点研究热电厂中汽轮机的运行，通过辨析汽轮机的运行机理等，研究怎样使它在运行中的能量耗损量降到最低，提出建设性的意见与方案，实现电力行业的可持续发展的目标。 关键词：热电厂；汽轮机；节能降耗 1导言 在能源市场激烈竞争环境下，热电厂间的竞争愈演愈烈，如何提升经济效益，就成为热电厂正待解决的重要问题之一。热电厂的运作是将化学能转成电能和热能的过程。在这个过程，存有很大的能量损耗，节能降耗就成为热电厂整体利益的关键，而提升能源转换的效率，则成为热电厂主要的节能方法。在运作中，汽轮机起到了重要作用，但汽轮机也消耗很大能源，所以本文从汽轮机运行入手，探讨汽轮机在运行中怎样节约能源，减少损失，以对热电厂的总收益增加有关键作用。 2节能降耗简析 在当下不论是在钢铁企业的自发电，还是在较大发电厂节能降耗的措施中，除了要靠全面管理的方式提升能源的利用率，还要从技术的角度进行研究，增加技术的创新力度，从源头提升他们能源转换的效率，减少能源的耗费量。研究表明，在当下的经营与管理方面存有较大的漏洞，因此，要想真正开展节能降耗的工作，首先要对燃烧系统实行全面评估，找到能采取节能降耗方法的环节。一般的情况下，全面的了解燃烧系统运行参数后，就能清楚发现汽轮机节能降耗的潜力特别明显，所以，节能降耗的措施要聚焦于汽轮机运行的调节，比如技术的创新或优化控制等。 3汽轮机运行机理 汽轮机能将蒸汽热能转换成机械能，被用于拖动发电机的发电，是核电和火电的重要设备之一，它运行功率大、效率高、运行较平稳、使用的时间长。其工作原理是：蒸汽流在一定温度、压力情况下经过喷嘴，在喷嘴中不停扩张，不停消减蒸汽的温度和压力，提高它的流动速度，从而实现蒸汽热能和动能的转换。之所以汽轮机会产生较大功率，是因为其中不停歇的高速蒸汽的流动，蒸汽在单位面积里可以通过的流量很巨大。也正是源于汽轮机高效运作，才致使其耗能很大。 4汽轮机的能耗分析 4.1汽轮机组能耗比较高 引发汽轮机组的较高能量消耗的主要原因有：汽轮机自身的外缸和喷嘴室易变形，隔板的汽封和轴的两端汽封有严重漏气的现象，低压缸的出汽边易受水的侵蚀，热力系统易发生泄漏的状况，汽轮机组自身就有严重泄漏的现象；在机组调整作业的方面，冷却水过高的温度、凝汽器较高的真空、实际运作的负荷和相应参数的不完全对应、无应用优化运行的技术和方式等都会增加汽轮机能量的耗损，最终增加热电厂经营的成本。 4.2空气冷凝器存在缺陷 凝汽器胶球的清洗装置有较多性能易受风和沙尘的影响，沙尘能大量聚积在翅片管，使翅片管的热阻加大，凝汽器传输热量的性能变坏，使机器通道堵塞。在负风压的地区，风机吸入空气的量相对不多，使凝汽器中的蒸汽无法顺畅地流动。还有，凝结水在溶氧超标时能加速管道和设备的腐蚀。在冬季，凝汽器易发生流量不顺畅、大量凝集的问题，严重地影响汽轮机运行。 5汽轮机运行的节能降耗控制措施分析 5.1保证汽轮机运行的给水温度 能够对机组运行的给水造成影响的因素有燃料燃烧是否充分和燃料量的大小两方面。锅炉的单位耗煤量因水温的下降而增加，并且锅炉用电的量也相应提高，进而加大了锅炉的排烟热损失，最终造成能源转换效率的降低。因此，必须对燃料用量大小和进料速率施行有效的控制。要对汽轮机启闭过程中的水温变化给予充分的关注，保证提供符合汽轮机要求的水温；要对汽轮机日常的维护实行强化措施，防止运行的程序因为人为操作的问题而发生崩溃的现象；还要对加热的系统施行定期检查与清理，及时清理管道内的沉积物，因供热的效率容易受加热系统管道内的沉积物影响而损失能量；此外还要对管道的漏水问题进行筛查，以提高加热器的投入率；最后，要对加热气的水位进行检查，必须维持水位在正常水平，避免汽轮机运行安全和供热率受到影响。通常状况下，汽轮机运行的效率会受水室的密封性影响，如在汽轮机正常运行的工况下出现泄漏问题，就可引发汽轮机高压蒸汽泄露，继而因高低压气体的热交换造成大量热能的损失。其中，给水的温度会受热能损失的间接影响，最终使汽轮机工作的效率受到影响。 5.2确保汽轮机的凝结器的工作状态 每隔几天就展开一次真空严密性的试验对汽轮机施行检测，同时要常常检修汽轮机的凝结器，凝结器是不是存有泄漏的问题是检查重点，汽轮机整体的严密性经过以上方法能得到有效地保障；常常检查射水泵工作的状态，查看射水泵的水箱水位是否能满足其正常的工作需求，通过自动控制装置实时监控水温，将水温调控在标准的范围内；对循环水水质实行严格地控制，对水质进行定期地检查，防止凝结器里有水垢出现，若检修的过程中发觉有水垢存在于凝结器中，必须及时清理，以防凝结器的热交换受到水垢影响，进而降低凝结器的工作效率；第四，检查凝结器里的水位是不是处于正常工作的范围内，因为汽轮机的安全运行和汽轮机的经济效益提升都是以这个为前提的。 5.3汽轮机的不同工作装填的控制 为了求得汽轮机工作的效率符合要求，就要对汽轮机工作的状态进行有效地控制，使它处于合理的水平。一般状况下，应当用汽轮机工作的曲线当依据现则参数。例如，应当按照启动曲线的一般规律设置汽轮机启动，2.6MPa~3.0MPa是大多数的发电厂的汽轮机主气压力的工作区间，260摄氏度~300摄氏度是主汽温度工作的区间，应该特别注意的是：主汽温度的上限是400摄氏度，如若超出这一限制就会引发安全上的隐患。但是，汽轮机运行在现实中通常需要预热一段时间后才可启动，汽轮机的耗电量和并网的时间都因为这个原因而增加，
电气专业事故预想参考答案 1、发电机温升过高 现象：发电机定子线圈、转子线圈或铁芯温度超过规定值；发电机进出口风温温差增大。 处理方法： （1）定子线圈和进风温度正常，而转子线圈温度异常升高，这是转子温度表失灵或三相电流不平衡超过允许值引起的，应检查转子温度表或减少三相负荷不平衡。 （2）转子线圈和进风温度正常，而定子线圈温度异常升高，这是定子温度表失灵或定子测温元件在运行中增大或开路引起的，应检查定子温度表或由检修处理。（3）定子温度和进口温度都增高，是由于冷却水系统发生故障，应通知汽机检查空气冷却器是否断水或水压过小、水温升高。 （4）进风温度正常，而出风温度升高，这是通风系统异常，应调整风道挡板，必要时停机处理。 （5）经上述处理温度仍无法降低时，应降低发电机无功及有功负荷，直至温度降低至许可范围之内。 2、发电机变为同步调相机运行 现象： （1）主汽门关闭并报警； （2）发电机有功功率表指示为负值； （3）发电机无功功率表指示升高； （4）定子电流表指示可能稍低； （5）定子电压表及励磁回路的仪表指示正常。 处理方法： （1）若汽机未发报警信号则不应将发电机解列，而应报告值长，请汽机运行人员挂上保安器，增加有功负荷，恢复发电机的正常运行。 （2）汽机人员如在额定转速下无法挂上危机保安器时，则应降低无功负荷，将发电机与系统解列，降低转速，待挂上危机保安器后，重新并列带负荷，恢复发电机的正常运行。
3、发电机过负荷 现象： （1）“过负荷”报警； （2）定子、转子电流超过允许值； 处理方法： （1）发电机过负荷时，可首先降低励磁电流，减少发电机的无功负荷，但应保持发电机不能进相运行； （2）若降低发电机的无功负荷不能消除过负荷，则应根据值长命令，降低发电机有功负荷； （3）在系统事故情况下，联络线低周保护应使发电机解列单机运行，若该保护拒动，当频率低于49Hz时，可手动解列，待系统正常后再并列。这时应报告值长，按发电机过负荷参数表运行，并加强对发电机出口风温、定子温度的监视，对发电机进行全面检查，应无异常。 4、发电机升不起电压 现象： 发电机转速正常，升压时发电机定子电压升不起来。 处理方法： （1）检查励磁开关是否合上、起励电源开关是否合上。 （2）检查励磁回路、转子回路接线是否正确，有无断线和接触不良之处。（3）检查启励回路有无断线和接触不良之处。 5、发电机非同期振荡 现象： 1、定子电流表的指示剧烈的变化，且范围较大； 2、发电机和母线上各电压表的指示剧烈的变化； 3、有功功率表指示剧烈的变化； 4、转子电流表、电压表在正常运行值附近变化； 5、频率表的指示忽上忽下，发电机发出有节奏鸣音，鸣音的变化和仪表的变化一致； 6、发电机若装有强行励磁装置，可能间歇动作；
汽轮机组通流部件改造情况 一、汽机通流部件改造情况 汽轮机通流部分改造主要是指采用先进成熟的气动热力设计技术、结构强度设计技术及先进制造技术，对早期采用相对落后技术设计制造的或长期运行已老化，经济性、可靠性较低的在役汽轮机的通流部分进行改造，以提高汽轮机运行的经济性、可靠性和灵活性，并延长其服役寿命。自上世纪90年代中期始，国内在役的汽轮机开始进行改造， 目前国内200MW及以下功率等级的汽轮机已有数百台实施改造，改造后汽轮机的经济性和安全性均有得到提高，取得了良好改造效果。近两年内，早期投运或采用上世纪70年代～80年代技术设计制造的300MW功率等级的汽轮机也已有几十台进行了通流部分改造，为后续的汽轮机通流部分改造积累了诸多经验。任何机组都会因具体工作环境的影响而受到不同程度的损伤。最常见的损伤原因包括固体颗粒的冲蚀、积垢、间隙增大、锤痕、异物损伤等。其次，还有结合面或密封环的泄露和点蚀。静、动部件的摩擦将会增大泄露及其相关损失。引起摩擦的原因包括大的转子振动、静止部件的热变形、轴承故障、进水、固体颗粒冲蚀等。除了因表面粗糙度增大，反动度改变，正常级内压力分布混乱造成的损失以外，结垢亦可引起较大的出力下降。因为结垢后使喷嘴面积减小，限制了通流能力。锤痕和异物损伤也会同样引起损失。其它诸如进口密封环、内缸结合面及隔板间的泄漏可引起较大的损失，因为这些泄露流量中有的蒸汽旁通了若干级或整个通流部分。上述原因导致汽轮机各级损失较大，级效率及通流效率低下，多数机组缸效率及热耗率达不到设计值。 300MW等级汽轮机特别是上世纪90年代中期前汽轮机多数不同程度的存在喷嘴室变形、高压调节级及中压第一级固体颗粒冲蚀损坏、内缸体变形严重、低压末级、次末级断裂、损伤故障、水蚀严重及其它影响机组可靠性的安全隐患。汽轮机在投运若干年后，随着老化其性能逐渐下降变差而无法避免，在机组正常估算寿命期内，其故障率的大小往往呈现“浴盆曲线”式的变化，设备经多年运行后，在部件磨损阶段故障率会趋于增长。目前国内300MW功率等级机组仍占总装机容量30.13%，多数运行经济性较差，安全性方面也存在诸多隐患，且部分机组已接近其设计寿命，采用当代先进汽轮机设计技术，对其实施改造，恢复或提高其效率，对节能增效及减
一次风机：干燥燃料，将燃料送入炉膛，一般采用离心式风机。 送风机：克服空气预热器、风道、燃烧器阻力，输送燃烧风，维持燃料充分燃烧。 引风机：将烟气排除，维持炉膛压力，形成流动烟气，完成烟气及空气的热交换。 磨煤机：将原煤磨成需要细度的煤粉，完成粗细粉分离及干燥。
空预器：空气预热器是利用锅炉尾部烟气热量来加热燃烧所需空气的一种热交换装置。提高锅炉效率，提高燃烧空气温度，减少燃料不完全燃烧热损失。空预器分为导热式和回转式。回转式是将烟气热量传导给蓄热元件，蓄热元件将热量传导给一、二次风，回转式空气预热器的漏风系数在8～10％。 炉水循环泵：建立和维持锅炉内部介质的循环，完成介质循环加热的过程。 燃烧器：将携带煤粉的一次风和助燃的二次风送入炉膛，并组织一定的气流结构，使煤粉能迅速稳定的着火，同时使煤粉和空气合理混合，达到煤粉在炉内迅速完全燃烧。煤粉燃烧器可分为直流燃烧器和旋流燃烧器两大类。 汽轮机本体 汽轮机本体是完成蒸汽热能转换为机械能的汽轮机组的基本部分，即汽轮机本身。它与回热加热系统、调节保安系统、油系统、凝汽系统以及其他辅助设备共同组成汽轮机组。汽轮机本体由固定部分（静子）和转动部分（转子）组成。固定部分包括汽缸、隔板、喷嘴、汽封、紧固件和轴承等。转动部分包括主轴、叶轮或轮鼓、叶片和联轴器等。固定部分的喷嘴、隔板与转动部分的叶轮、叶片组成蒸汽热能转换为机械能的通流部分。汽缸是约束高压蒸汽不得外泄的外壳。汽轮机本体还设有汽封系统。 汽轮机：汽轮机是一种将蒸汽的热势能转换成机械能的旋转原动机。分冲动式和反动式汽轮机。 给水泵：将除氧水箱的凝结水通过给水泵提高压力，经过高压加热器加热后，输送到锅炉省煤器入口，作为锅炉主给水。 高低压加热器：利用汽轮机抽汽，对给水、凝结水进行加热，其目的是提高整个热力系统经济性。 除氧器：除去锅炉给水中的各种气体，主要是水中的游离氧。 凝汽器：使汽轮机排汽口形成最佳真空，使工质膨胀到最低压力，尽可能多地将蒸汽热能转换为机械能，将乏汽凝结成水。 凝结泵：将凝汽器的凝结水通过各级低压加热器补充到除氧器。 油系统设备：一是为汽轮机的调节和保护系统提供工作用油，二是向汽轮机和发电机的各轴承供应大量的润滑油和冷却油。主要设备包括主油箱、主油泵、交直流油泵、冷油器、油净化装置等。 在发电厂中，同步发电机是将机械能转变成电能的唯一电气设备。因而将一次能源（水力、煤、油、风力、原子能等）转换为二次能源的发电机，现在几乎都是采用三相交流同步发电机。在发电厂中的交流同步发电机，电枢是静止的，磁极由原动机拖动旋转。其励磁方式为发电机的励磁线圈FLQ（即转子绕组）由同轴的并激直流励磁机经电刷及滑环来供电。同步发电机由定子（固定部分）和转子（转动部分）两部分组成。定子由定子铁心、定子线圈、机座、端盖、风道等组成。定子铁心和线圈是磁和电通过的部分，其他部分起着固定、支持和冷却的作用。 转子由转子本体、护环、心环、转子线圈、滑环、同轴激磁机电枢组成。 主变压器：利用电磁感应原理，可以把一种电压的交流电能转换成同频率的另一种电压等级
1汽轮机超速 1.1主要危害 严重时导致叶轮、叶片及围带松动变形脱落、轴承损坏、动静摩擦甚至断轴。 1.2现象 1）机组突然甩负荷到零，转速超过3000rpm并继续上升，可能超过危急保安器动作转速。 2）DEH电超速、OPC超速、TSI电超速、机械超速保护动作、报警发出。 3）机组发出异常声音、振动变化。 1.3原因 1）DEH系统控制失常。 2）发电机甩负荷到零，汽轮机调速系统工作不正常。 3）进行超速保护试验时转速失控。 4）汽轮机脱扣后，主汽门、调速汽门、高压缸排汽逆止门及抽汽逆止门、供热快关阀等卡涩或关不到位。 5）汽轮机主汽门、调速汽门严密性不合格。 1.4处理 1）汽机转速超过3330rpm而保护未动作应立即手动紧急停机，并确认主机高、中压主汽门，高、中压调门，各抽汽逆止门、供热快关阀应迅速关闭。 2）破坏凝汽器真空，锅炉泄压。汽机跳闸后，检查主机主汽门、调门和抽汽逆止门应关闭严密。若未关严，应设法关严若发现转速继续升高，应采取果断隔离及泄压措施。 4）当超速保安系统各环节部套设备，未发现任何明显损坏现象，且停机过程中未发现机组异常情况时，则在超速跳闸保护系统调整合格（包括危急遮断器调整），且主汽门、调门、抽汽逆止门等关闭试验合格后，方可重新启动机组。并网前必须进行危急遮断器注油试验，并网后，还须进行危急遮断器升速动作试验，试验合格后，方允许重新并网带负荷。 5）重新启动过程中应对汽轮机振动、内部声音、轴承温度、轴向位移、推力轴承温度等进行重点检查与监视，发现异常应停止启动。 6）由于汽轮机主汽门、调速汽门严密性不合格引起超速，应经处理且严密性合格后才允许启动。 1.5防范措施 1）启动前认真检查高、中压主汽门、调速汽门开关动作灵活，调节系统存在调节部套卡涩、调整失灵或其他工作不正常时，严禁启动。 2）机组启动前的试验应按规定严格执行。 3）机组主辅设备的保护装置必须正常投入，汽轮机安全监控系统各参数显示正确，否则禁止启动，运行中严禁随意退出保护。 4）主汽门、调速汽门严密性试验不合格，严禁进行超速试验。 5）严格按规程要求进行调节保安系统的定期试验并做好完整的试验记录，运行中任一汽轮机超速保护故障不能消除时应停机消除。 6）应定期进行危急保安器充油试验、各停机保护的在线试验和主汽门、调速汽门及各抽汽逆止门的活动试验。 7）在机组正常启动或停机的过程中，汽轮机旁路系统的投入应严格执行规程要求。 8）停机过程中发现主汽门或调速汽门卡涩，应将负荷减至0MW，锅炉熄火，汽轮机打闸，发电机解列。 9）加强汽、水、油品质监督，品质符合规定。 10）转速监测控制系统工作应正常。