WD—400电铲
一、WD-400电铲的技术规格及性能
1、工作和外型尺寸
表一
序号名称单位尺寸
A 停机面上挖掘半径米8.66
B 最大挖掘半径米14.30
C 最大挖掘高度米10.00
D 最大卸载半径米12.50
E 最大卸载高度米 6.30
F 最大卸载高度时的卸载半径米12.15
G 最大卸载半径时的卸载高度米 3.6
H 车棚高度米 5.40
I 车棚外型高度米7.03
J 车棚尾部半径米 5.415 K 回车平台底面至地面高度米 1.73 L 动臂根部小轴至地面的距离米 2.35
序号名称单位尺寸M 履带长度米 6.00 N 履带宽度米 5.23（5.43）O 履带板宽度米0.90（1.10）2、技术规格
表二
序号名称单位数值
1 铲斗容量立方米 4
2 挖掘土壤等级（爆破岩）级IV--II
3 动臂长度米10.5
4 斗杆长度米7.29
5 旋迴90。挖IV级土壤提高至推压轴中心循环时
间
秒24
6 铲斗提升速度米/秒0.87
7 最大提升力千牛450
8 铲杆推压速度米/秒0.45
9 铲杆最大推压力千牛230
10 迴转平台回转速度转/分钟3-3.5
11 平道行走速度公里/小时0.45
12 履带最大牵引力千牛800
13 挖掘机的最大爬坡度度12
14 对地面的平均压力帕 2.36 X 105(1.96X105)
15 机械结构重量（带配重）吨212-215
16 平衡重量吨30-33
17 输入电压伏3000或6000
18 原动机功率千瓦250
19 主机构的操纵电气
20 辅助机构的操纵电气
注：表中所列参数为4立铲斗，履带板宽度为0.9米时的参数。
3、矿用电铲的类型及性能
在现代矿山生产中，电铲担负着繁重的生产任务，露天矿山的生产工序主要分为：穿孔、爆破、铲装和运输，一般称为四大环节。铲装是四大环节中的主要环节。完成这一工作的主要机械设备就是电铲。
电铲是以电为动力的铲装机械，有的机械以内燃机或柴油机为原动力，则称为油铲。挖掘机是电铲和油铲的统称。油铲不需供电系统，所以行动灵活方便，多用于建筑施工。露天矿工作场所固定，供电条件好，因此多用电铲。
由于工作任务和环境不同，使用的电铲类型也不同，因此，制造出各种不同类型的电铲。就铲斗数目来说，有单斗式电铲和多斗式电铲之分。多斗式电铲的工作方式是连续的，挖掘和卸斗等动作可一次性连续运行，所以生产能力很高，但这种电铲对工作条件的要求很严格，只能挖掘较松软的土岩或剥离表土，它主要用于煤矿、对金属矿山显然不适用。
在单斗式电铲里，由于工作装置的支持方式不同，又有刚性和挠性之分。铲斗固定在铲杆上的，叫做刚性支持，露天矿工作面多使用这种电铲。属于挠性支持的有绳铲、抓斗铲等，这种电铲多用于车站货场等地，用来装卸松散物料。
刚性支持的单斗铲中，按着铲移动的方向不同，又有为正铲、反铲和刨铲等类别。
单斗正向电铲的生产作业是由1、挖掘；2、迴转；3、卸货；4、将空斗返回工作面；5、行走。电铲的机械结构必须能圆满的实现这些动作，为此单斗正向电铲地结构上分为工作装置、动力传动机构和控制系统部分。工作装置由铲斗、铲杆及支持它们的大架子等组成，它是各机械的执行部分；动力传动机构包括提升机构、推压机构、迴转机构及开斗机构，这些机构与工作装置互相配合，可以完成电铲作业中的各项动作。
二、电铲的铲装顺序及铲装时的注意事项
1、铲装顺序和如何提高铲装率
正确熟练的操作、良好的维护保养，对延长机器的使用寿命、提高生产率都极其重要，切勿忽视。
为提高效率，作业时应找好停车与电铲挖掘位置的角度，最好在90度至120度范围内。远近按铲杆伸出铲斗在车箱中心，铲杆在推压大轴的齿轮上前面一多半，后面2米左右为好。这样即不碰大架前缓冲木，也碰不到斗杆后保险牙。如果车停近，易碰天轮及缓冲木，也装不满，如果停远会影响速度。如第一车装满后，第二车的第一斗可先挖角度大的货源，第二斗以后挖较近的。如条件差，有根底时可先易后难，待车少时再挖较硬的、较远的，以提高铲装效率。
2、挖掘时的注意事项
在挖掘状态中，推压和提升共同作用力的构成就复杂多了，有时，由于工作面阻力过大，难以克服，往往使铲斗停止运动，这叫做“堵转”，这时挖掘机的堵转不超过三秒钟，不得连续堵转，提升力及推压力都比正常数值大的多，如果用力过猛，整个电铲都会受到极为强烈的振动，这对机械是极为有害的，因此要特别提倡稳步操作，不能生挖硬啃，避免强烈冲击。挖掘时司机应注意作好瞭望工作，观察周围行人、车辆及工作面的安全情况。
防止斗齿与工作面的孤石碰撞，造成大绳和铲具损坏。要注意设备运转情况，做到耳听异常声音，鼻闻烧焦气味，准确判断故障原因，以便及时处理。在矿岩复杂地带作业时，要尽可
能减少废石的混入和矿石的损失。
3、遇到根底时如何处理
遇到根底时，不要强行挖掘，可采用选点法、掏槽法进行挖掘，开始选好挖一点的，然后沿其周围扩挖，铲斗要稳住，不要跳动，铲体要开近些，提升推压配合要协调，使牙尖产生向上又向前的合力。当根底的两侧挖开，阻力大大减小后，再正面挖，一般的根底就可以挖开。对挖不开的死根底扫出，进行爆破处理后再挖掘。
4、装车时的注意事项
装车, 时斗齿间不准有浮石，动作要稳、准，铲斗不准碰撞汽车，铲斗不得从汽车驾驶室上方转过，装第一斗时尽量铲较碎的矿岩，离车厢底低一点，不得高于0.5米。严禁矿岩混装。
5、运转和作业
选择正确的采掘设计，保证最好的使用挖掘机，配备足够数量的运输工具，免误其能。操作中不准扒、砸、压运输车辆。挖掘不需爆破的矿岩时，必须注意好安全，以免大块砸铲和伤人事故。作业面为硬矿岩时，必须扫出打孔爆破，挖掘根底大块时，不应堵转时间过长，不得连续堵转。挖掘机作业时，地面必须保持平坦，禁止三角着地，迴转时要制动平稳，非紧急情况下，不得突然制动迴转，铲斗未离开工作面前不得迴转，如铲斗机构不灵活或斗里卡住大块时，不得用摇摆斗杆和撞击天轮等不正当方法卸料。
作业时避免碰撞斗杆前后保险牙，也不准铲斗撞履带板和动臂。
挖掘机的作业位置与工作面的边缘必须保证一定的安全距离，防止挖掘机偏帮滑下。
挖掘机迴转时，配重箱顶点与运输车辆, 或工作面的安全距离，不应小于500毫米。
不应将装满矿岩的铲斗悬在车道上方待车。
6、挖掘机的行走与扭铲
挖掘机行走时，车下必须有专人负责看管电缆，注意行走运转情况，人员不准站在履带板前方。长距离走铲必须保持道路平坦，并有专人在铲下监护、指挥，在坡道上行走时，必须提前试一下行走制动器是否灵活可靠，上坡时主动轮在后，下坡时主动轮在前，铲斗应在下坡方向放在接近地面的位置，并应做好掩车准备。
扭铲时，地板要平，如地形不太好，可向前或向后开一段，找好有利地形。原地扭铲，角度大易打齿断轴，退出一定距离后扭铲角度小，以便选择地形会好一些，扭铲时严禁由下坡向上坡方向扭铲，一次扭铲量，不准超过30度角。
在松软或易滑地点作业时，行走应事先采取防沉滑措施。
挖掘机出现故障时，必须及时排除，不得带病作业，爆破时应按有关人员指挥至指定位置，并将尾部朝向爆区，切断挖掘机上的电源开关。
三、挖掘机的调整与维护保养
1、总则
（1）作业设备的调整与维护保养
司机接班时，须检查铲斗各部销轴、钢套、垫圈、挡销是否完整良好，铲具的各焊缝是否完好。夹板在瞬间与链子成直角，开门、关门灵敏可靠。其调整借助增减链节或副斗栓的垫来实现。斗齿磨损到限必须更换，否则将对其他各部造成损坏。
（2）铲杆每班要检查，发现开焊、裂纹或其它毛病必须及时修理，后保险牙螺栓如有松动，必须及时紧固，铲杆正、侧滑板，必须及时抹油，推压齿轮箱和极限力矩离合器齿轮箱也应勤检查，及时加油、抹油。
（3）要定期调整铲杆在扶柄套的间隙，斗杆上部间隙为4—7毫米，由调整垫片来调整，斗杆侧面间隙为3—5毫米，用垫片增减来调整。要检查电机地脚螺栓是否松动，推压抱闸是否可靠。
（4）动臂：司机接班时须检查各部焊缝，如有裂纹应及时修焊，两侧弹性拉手每周至少检
查一次，如有松弛及时拧紧。下放动臂时，须在动臂下垫物支撑，让动臂停在水平位置，便于提臂时减轻负荷。动臂下的缓冲器发现损坏，要及时更换。
（5）推压机构：每周需检查电动机、制动器的地脚螺钉、轴承和扶柄套的螺丝是否可靠紧固，否则及时拧紧，同时要检查电机轴上的闸轮和齿轮是否固定可靠。
（6）每周对制动器要进行检查调整，闸宽与闸轮之间的间隙值应为1.5---2毫米。当闸瓦带磨去其厚度一半时应更换，其铆钉的沉头应埋入带内，至摩擦面的距离不应小于2.5毫米。（7）极限力矩离合器必须控制在：正常工作时离合器不打滑，超负荷时应自动打滑，否则要调整。
（8）换推压电动机时，必须调整电动机轴上的齿轮间隙。当都是新齿轮时，其齿侧间隙为0.2—0.9毫米，径向间隙为1.6—1.8毫米，齿面接触长度不小于45—50%，高度不小于齿高的25—30%。当更换一个齿轮时，侧间隙应在0.2—1.4毫米。调整好齿轮后，在电动机座旁焊上挡铁，以固定电动机。
（9）更换推压大轴扶柄套齿轮时，应注意：两齿轮的对应齿必须在同一轴线上，为此在齿轮上打好标记后再装入推压轴上。
2、提升机构的调整与维护保养
（1）司机接班时，应检查提升机各部齿轮箱的活盖是否盖好。减速箱体内的润滑油是否到规定油位，开式齿轮是否抹油，发现问题及时处理。机械工作前要试车，使提升电动机向正反两个方向旋转，应无不正常响声，否则，停车检查并排除异常，同时要检查制动器的工作。向风缸送风时，闸带应能均匀地离开抱闸轮，不送风时，闸带应紧抱闸轮，制动可靠。（2）下列各项每周应至少检查一次：
1）提升机构各部螺栓的紧固可靠性；
2）制动器风压系统的密封性；
3）各组齿轮传动状态（齿面不应有伤痕及严重磨损）
（3）下列各项，每月至少检查一次；
闸带磨损量不应超过其厚度一半，检查传动齿轮的磨损量，闸轮的工作面不应有深沟，抱闸闸瓦与闸轮之间的间隙在2—2.5毫米范围内，间隙的均匀性靠调整螺丝和调整拉杆的长短来完成。
3 标准零部件的选用及主要零部件的设计[][][]789 3.1 法兰的选用[]10 法兰标准分为压力容器法兰标准和管法兰标准，其尺寸和密封面的形式的确定是由法兰的公称直径和公称压力来确定的。 3.1.1 容器法兰的选用 由于长颈对焊凸凹密封面法兰，安装时易于对中，还能有效的防治垫片挤出压紧面，并且利于密封，适用于 6.4PN MPa ≤的压力容器。小段的管箱与管板及筒体的连接选用如图3—1所示的法兰连接。材料选用16MnR 。 图3—1 容器法兰 DN =1000㎜,D =1215㎜,235Q A F -?2D =1110㎜, 3D =1097㎜, δ=100㎜, H =175㎜, h =42㎜, 1δ=28㎜, 2δ=32㎜, R =15㎜, d =33㎜, 对接筒体的最小厚度0δ=14㎜， 螺栓选用48个M 30×250，法兰质量为m =334.2㎏ 对于浮动端的管板与封头的连接选用了带法兰的球冠型封头，因此其尺寸暂不与设计，它属于非标准件。 3.1.2 管法兰的选取 管法兰的设计采用1997年由原化学工业部颁发的《钢质管法兰、垫片、紧固件》标准来选取的。根据压力不同，选用了不同的法兰形式，具体数据见表3—1。如图3—2和图3—3所示，材料选用20号钢。
表3—1 标准 形式 公称直 径DN 钢管外径1A 法兰外径D 法兰厚度 C 螺孔直径K 颈的直 边高度 1H 4.0PN MPa = 2059597HG - 带颈对焊 300 325 515 28 450 18 0.6PN MPa = 2059397HG - 板式平焊 300 325 440 24 395 0 2059397HG - 板式平焊 400 426 540 28 495 0 图3—2管法兰 图3—3 管法兰 3.2 封头 对于封头在前面计算时我已对此作了较粗略的说明，根据/473795GB T -在小端和大端都选用了标准椭圆封头。在这里给出具数据，以供下面的设计计算作参考。见表3—2。材料选用16MnR 。
第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h
3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h
一、TOR0－400E电动铲运机、TOR0－007柴油铲运机 技术参数 （一）TOR0－400E电动铲运机 目前世界上最先进的井下铲运设备。该车最突出的特点是：工作效率高、噪音低、无污染。
技术参数 外形尺寸 总长：9736 mm 宽度，不计铲斗：2505 mm 最大宽度4.6m3：2525 mm 高度，带选购安全棚：2320 mm 重量 运行重量：24500 kg 满载重量：34100 kg 空车桥载荷 前桥：9800 kg 后桥：14700 kg 重车桥载荷 前桥：24100 kg 后桥：10000 kg 能力 行驶载重：9600 kg 大臂铲取力：204KN（20400 kg） 铲斗铲取力：193KN（19300 kg） 倾翻负载：24800 kg 标配铲斗： 3.8m3，HB500/400 铲斗运动时间 举升：8.0 s 下落： 4.5 s 翻卸： 3.0 s 双向行驶速度 一档： 3.5 km/h 二档： 6.8 km/h 三档：12.0 km/h 车身 前后车架：焊接钢结构 材质：Raex Multisteel N(St/Fe 355) 中心铰：箱式结构，上铰轴承可调 标配电动机 驱动电机：VEM KPER 315 S4，三相鼠笼式功率：110 KW
电压：660 V 频率：50 Hz 转速：1500 rpm 绝缘等级： F 保护类别：IP 65 标配变矩器，变速箱 DanaSOH15.5HR36425 一体式变矩器-变速箱 动力换档，电磁控制，双相三档标配车桥 前桥：Dana SOH19D2748LCB 配有限滑动差速器固定安装 后桥：Dana SOH19D2748LCB，摆动角±8°标配轮胎 规格与型号：18.00*25L5S 胎压，前桥：550 kPa(5.5bar) 胎压，后桥：400 kPa(4.0bar) 转向液压系统 全液压，中心铰接，动力转向，双油缸双向作动，手柄控制，互锁保护 转向角：±40° 转弯半径，标配铲斗：内侧3530 mm 外侧6635 mm 转向系统主要部件： 主阀：Monsun-Tison 伺服控制阀：Devid brown 转向油缸：2*125 mm,Tamrown 转向伺服液压泵：David Brown 压力设定 转向油路主溢流阀：18.0 MPa（180bar） 冲击溢流阀：12.0 MPa（120bar） 铲臂液压系统 双操作杆铲，臂控制（液压）。才用双泵其一用于伺服系统，另一台为铲臂主阀供油。转向泵供油在没有转向动作时也向铲臂油路供油。 铲臂系统主要部件 大臂系统：Z-型连杆机构 大臂油缸：2*160mm,Tamrock 铲斗油缸：2*160mm,Tamrock 伺服控制阀：David Brown 主阀：David Brown 转向伺服液压泵：David Brown
压缩机选型设计规范 （发布日期：2008-07-21） -- 1适用范围 本规范适用于房间空调器选用定速R22/R407C/R410A制冷剂压缩机时的设计。具体数值如与压缩机厂家提供的规格书有冲突部分，以相应的厂家提供的规格书为准。其它制冷剂压缩机可参考执行。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 7725 房间空气调节器 GB 12021.3 房间空气调节器能源效率限定值及节能评价值 QMG-J11.009 家用产品试验指引 QMG-J21.001 房间空气调节器 QMG-J80.004 零部件耐候性试验和评价方法 QMG-J81.001 包装运输试验评价方法 QMG-J81.004 振动运输试验方法 QMG-J82.001 异常噪声检测、判定方法 QMG-J82.007 房间空气调节器凝露试验判定方法 QMG-J82.014 分体式空调器非标安装评价方法 QMG-J84.001 产品可靠性评定导则 QMG-J84.002 产品可靠性试验室评定方法 QMG-J84.006 整机一般环境长期运行试验规范 QMG-J85.004 家用空调和类似用途产品安全标准 3设计要求 3.1 压缩机选用参考： 3.1.1 对于压机本体能力的挑选要根据冷媒种类、设计要求的能效比、所用系统的大小等综合来决定。 （例如要开发EER为3.4的R22冷媒35机，要选的压机本体能力约为3500W，如是R410A 机型则可按下浮5%来选取） 3.1.2 压缩机必须预留有接地螺丝孔(一般为M4)。 3.1.3 对于T1工况机型：在满足整机能效要求情况下尽量选用转子式压缩机，能效实在满足不了才 用涡旋式压缩机。对于T3工况机型：尽量选用转子式压缩机，客户指定时才用活塞式压缩机。
4m3挖掘机概述 A、第一台4m3挖掘机生产于1961年，至今仍在内蒙古平庄煤矿发挥作用； B、4m3挖掘机早期产品有：D-4和WK-4二种型号,销售量约560台； C、4m3挖掘机主导产品有：WK-4A、WK-4B、WK-4C三种型号,销售量约226台； WK-4C是4m3挖掘机的新一代改良产品，将逐渐替代WK-4A，可广泛应用于冶金、煤炭等中小型露天矿的采掘和剥离以及石油、化工、水电、建材等行业的土石方工程。 主要性能参数 标准斗容4-5m3主电机功率250kW 提升速度0.855m/s 最大挖掘半径14.3m 推压速度0.53m/s 最大挖掘高度10.1m 行走速度0.43km/h 最大卸载半径12.65m 最大提升力480kN 最大卸载高度 6.3m 最大推压力230kN 挖掘深度 3.2m 最大爬坡角度12度工作重量202t 平均比压243kPa 理论生产率572m3/h
10m3挖掘机概述 A、10m3挖掘机第一代：WK-10，第二代：WK-10A，首台WK-10生产于1977年； B、10m3挖掘机主导产品为：WK-10B,10m3挖掘机销售量约62台； C、W P-6是WK-10B的派生产品； WP-6长臂挖掘机 W P-6是以WK-10B为基础进行变型设计，主要增加了它的起重臂长度，同时标准斗容由10m3缩小为6m3，主要适用于铁路运输方式的露天矿深部开采的需要，供上装车的使用。该产品的性能参数和作业范围同国外同类产品基本相当，填补了国内空白。 主要性能参数 标准斗容6m3主电机功率750kW 起重臂长度22m 最大挖掘半径24.25m 斗杆长度13.2m 最大挖掘高度23.4m 行走速度0.69km/h 最大卸载半径21.1m 最大提升力686kN 最大卸载高度17.7m 最大推压力392kN 挖掘深度 3.6m 最大爬坡角度12度工作重量498t 平均比压255kPa 理论生产率640m3
组合仪表选型设计规范 一、概述 彩屏总线仪表是基于J1939通信协议的新一代智能总线仪表，配备驱动模块可以构成全车CAN总线系统，实现全车电气负载的智能控制与诊断功能。该仪表可直接和发动机通讯，通过CAN总线读取发动机的相关信息（如燃油消耗、水温、转速机油压力等），满足欧Ⅲ和欧Ⅳ标准；同时可取消机油压力传感器、水温传感器、转速传感器；可采集指示灯开光信号，通过LCD或者LED显示各类状态信息，如：远光、雾灯、制动、转向、开关门和变速箱等状态指示灯；可采集传感器信号，如车速、油量、气压等；不同发动机和底盘可通过上位机进行配置。该型号HNS-ZB209A主要用于传统车型。 二、功能和规格参数 1.高性能双核处理器，功能强大，实时性好，抗干扰能力强； 2.集成了彩色7寸模拟TFT显示屏，显示内容丰富，可实现视频监 控和数字终端功能； 3.具备声光报警功能，及时准确指示故障所在； 4.有2个标准CAN通讯接口，集成网关功能，一个连接车身模块系 统；另一个直接与发动机ECU模块、变速箱、ABS等通讯，直接读取J1939总线上的状态信息和传感器信息等； 5.有39路开关输入： ◆1路带120mA驱动电流的D+专用开关输入； ◆2路带50mA驱动电流只能接低有效的开关输入，一般用来做
ABS开关输入； ◆2路带10mA驱动电流只能接低有效的开关输入； ◆2路带10mA驱动电流只能接高有效的开关输入； ◆3路不带驱动电流只能接高有效的开关输入； ◆29路带弱驱动电流可接高也可以接低的开关输入，且均可做为 高低有效配置，均带有唤醒功能。 6. 2路3A高端功率输出，可做开短路检测及故障诊断。 7. 有20路状态显示指示灯；6个步进电机驱动的仪表盘； 8. 2路PWM脉冲输入电路，一路带上拉电阻，另外一路带下拉电阻； 9. 一个稳定的12V/300mA电源输出，作为车速传感器电源； 10. 2路PWM脉冲输出电路，其中一路脉冲输出电压为（0~12）V，另一路输出电压为（0~24）V; 11. 5路传感器输入，传感器的阻值为（0-500）欧姆； 12. 面板有6个按键，分别可做故障查询、参数设置、蜂鸣器取消功能，1个蜂鸣器声音报警提示； 13. 1个分辨率为800×480的7寸TFT屏，可显示全车的各类状态信息，具有报警指示功能； 14. 4路CVBS视频信号输入，可接中门监控、倒车监控和行李舱监控等。 15. 不同车型的软件可通过CAN总线在PC机上更新或者配置（传感器采集方式、车速转速比、里程参数），满足不同的需要；
1 电气火灾监控系统简介 电气火灾监控系统（Alarm and control system for electric fire prevention，简称EFP-ACS）用于在线检测AC220V/380V配电线路的剩余电流(即漏电电流)，当被监测的任一回路漏电电流超过漏电报警值时，系统立即发出声光报警信号，显示漏电电流大小，指示漏电方位。安装电气火灾监控系统能有效预防因漏电导致接地电弧短路、过流、过温所引起的电气火灾。 电气火灾监控系统由监控探测器(EFP-CLD)与监控设备(EFP-ACN)组成，如图1所示。探测器采用剩余电流互感器（ZCT）检测配电线路的漏电电流，并把相关信息经总线传送至监控设备；监控探测器也可具有检测温度或相线电流的功能。监控设备安装在值班室,实时接收探测器发送的漏电报警或故障信息，具有声光报警、数字显示、数据储存、查询、打印输出、报警信号输出及控制信号输出等功能。 剩余电流互感器（ZCT）电流互感器（CT） 温度传感器（PT）监控设备…●● ●● 漏电探测器温度探测器电流探测器总线 （n台）（n台）（n台） 图1电气火灾监控系统（EFP-ACS）组成示意图 对于有多个变电室的大型用电单位或群楼组成的大型建筑，可设置多个电气火灾监控子系统,将各子系统的报警信号传送给总值班室的计算机，构成计算机集中管理系统，如图2所示。 计算机 监控设备1 监控设备2 监控设备3
2 DT-200系列电气火灾监控探测器 监控探测器按检测功能可分为三类： ⑴ 剩余电流式监控探测器：由剩余电流互感器和探测器本体组成,用于检测配电线路的漏电电流。 ⑵ 漏电和温度监控探测器：将剩余电流式监控探测器和测温式监控探测器合为一体, 同时检测漏电和温度。 ⑶ 漏电和电流监控探测器：在剩余电流式监控探测器基础上增加电流检测功能,同时检测1路漏电和三根相线电流。 监控探测器可以单独使用,也可以和电气火灾监控设备或报警盒联网构成系统。 2.2 产品一览表 表1 型 号 监测功能 特征、外形及尺寸 DT-200/01 监测1路漏电 ·高160×宽210×厚54（㎜） ·壁挂安装 ·配置1个剩余电流互感器 DT-200/04 DT-200/04W 监测4路漏电 同时监测漏电和温度，任意组合 为4路(部位) ·高160×宽210×厚54（㎜） ·壁挂安装 ·配置4个剩余电流互感器 ·配置剩余电流互感器和温度传感器，合计4个 DT-200/04-M DT-200/04W-M 监测4路漏电 同时监测漏电和温度，任意组合为4路(部位) ·高130×宽102×厚56（㎜） ·导轨安装 ·配置4个剩余电流互感器 ·配置剩余电流互感器和温度传感器， 合计4个
设计与选型 1. Web MVC Framwork： SpringMVC3.0 Restful的风格终于回归了MVC框架的简单本质，配 合JPA2.0，开发效率十分高，对比之下Struts2概念太复杂更新又太懒了。SpringMVC3.0风格 简洁明了，学习成本较低，开发效率较高，运行速度较快。 Strus2 VS Spring MVC 3 struts2框架是类级别的拦截，每次来了请求就创建一个Action，然后调用setter getter方法把request中的数据注入 struts2实际上是通过setter getter方法与request打交道的 struts2中，一个Action对象对应一个request上下文 Spring MVC 3不同，Spring MVC 3是方法级别的拦截，拦截到方法后根据参数上的注解，把request数据注入进去 在Spring MVC 3中，一个方法对应一个request上下文 struts2是类级别的拦截， 一个类对应一个request上下文， Spring MVC 3是方法级别的拦截，一个方法对应一个request上下文，而方法同时又跟一个url 对应 所以说从架构本身上 Spring MVC 3就容易实现restful url ，而struts2的架构实现起来要费劲，因为struts2 action的一个方法可以对应一个url ，而其类属性却被所有方法共享，这也就无法用注 解或其他方式标识其所属方法了 Spring MVC 3的方法之间基本上独立的，独享request response数据，请求数据通过参数获取，处理结果通过ModelMap交回给框架，方法之间不共享变量 而struts2搞的就比较乱，虽然方法之间也是独立的，但其所有Action变量是共享的，这不会影响程 序运行，却给我们编码 读程序时带来麻烦 Spring MVC 3的验证也是一个亮点，支持JSR303 ，处理ajax的请求更是方便 只需一个注解 @ResponseBody ，然后直接返回响应文本即可 Template：JSP2.0且尽量使用JSP EL而不是taglib，Freemarker们始终有点小众, 而Thymeleaf与美工配合度非常高，可惜也是太少用户了。 Layout Decoration： Tiles的配置都太复杂了，SiteMesh2好些。 Javascript Library： jQuery 是目前最流行的 JavaScript 库，随大流用了JQuery。其实Dojo的面向对象语法更优美，但用户数和插件社区差了点。 随着互联网技术以及HTML5的发展，越来越多的应用开始注重用户体验（与用户之间的交互），这也给了JavaScript/jQuery一个急速发展的时机。 jQuery越来越受到开发者的欢迎，这是有依据的： ?互联网中近一半的网站都使用了jQuery； ?一项调查表明74%的移动web开发者使用了jQuery。 https://www.doczj.com/doc/b716092239.html,近日发表了一篇调查报告称，在过去的一年中，在排名前100万的网站中，每4
电铲的安全规程 第1条挖掘机装车时应遵守下列规定： 1、勺斗容积和物料块度应与卡车载重相适应，不准装对角线长度大于铲斗下漏口边长2/3的岩块，严禁装载大于勺斗容积的大块。 2、单面装车作业时，只有在挖掘机司机发出进车信号，卡车进入装车位置停稳，并发出装车信号后，方可装车。双面装车作业时，反面装车卡车可提前进入装车位置，正面装车应由勺斗引导卡车进入装车位置。 两台前装机可对卡车双面装车，严禁用两斗抬大块装车，装车时必须互相配合，防止刮、碰、砸。 3、挖掘机不得跨电缆装车，如挖掘机回转出现故障或停电等情况发生，应立即将铲下卡车调出，卡车不得停留在勺斗下面。 4、装载第一勺斗时，不得装大块；卸料时应尽量放低勺斗，斗门插销距车箱底板不得超过0.5m。严禁高吊砸车作业。 5、装入卡车里的物料超过车箱外部，影响安全时，必须妥善处理后，方准发出车信号。 6、装车时严禁勺斗从卡车驾驶室上方越过。严禁铲斗磕、触、碰履带。 7、装入车内的物料要均匀，不得超载，严禁单侧偏载，卡车大箱表面不准装有活动大块岩石或超长、宽、高的超出车箱外部的悬石。 第2条采掘联合作业，单面装车需清理工作面时，推土机应参加卡车排队，挖掘机司机看到推土机时，应鸣三声笛；推土机看到勺斗放下，方可进入工作面清理，清理完后应鸣笛三声，挖掘机确认推土机已退出作业半径外，方准开始作业。 双面装车时，推土机应在暂时不装车的一侧，用最快的速度清理，必须是另一侧的装完车之前，就应清理完毕退出。如清理工作量大在短时间内不能完成或清理电铲回转小半径时，必须和电铲司机取得联系，停机后再进行清理。严禁推土机骑大块清理。 第3条电铲走铲前和走铲时，应注意检查行走传动系统、润滑系统、各自动系统、各部销轴螺栓是否有异状。严禁用细绳或钢丝绳拉电缆，更不准直接挂在推土机铲刀上拉电缆。司机必须遵守操作挖掘设备的安全技术操作规程和有关注意事项。 第4条挖掘机在作业过程中有下列情况之一时，必须停止作业，退到安全地点，报告有关人员检查处理： 1、发现台阶崩落或有滑动迹象，危及挖掘机安全。
板式换热器选型设计原则及方法 单板面积的选择一般板式换热器选择首先是按流速确定角孔直径，角孔处流速一般控制在6m/s，当板片角孔确定后，板片的系列就能确定了。角孔直接一定的情况下，不同的制造商有不同板型，有的就一～种，有些较多。我知道的有一公司，在100mm角孔直接下，有多达7种板片。面积大小有3个规格，流道宽度有2个。至于单片面积的大下，我的经验是在满足工艺要求的情况下，应从价格上考虑。从单片面积的造价比，越大越便宜，但是整机价格得考虑框架的价格，所以而个应综合考虑。单片面积小，框架价格低，但是板片单价高。并且单片面积太下，处除了占地大，一般也难达到单流程的板片布置。（2）板间流速的选取基本同意楼主的观点，一般0.2m/s是下限，但是上限0.8m/s好象稍低了。不过这得看制造商的板片波纹。（3）流程的确定补充楼主观点：板式换热器流程在工业上一般都布置成单流程，这样在检修时可不用拆处接管。在卫生和食品上，多流程的应用较多。因为换热器一般都比较小。（4）流向的选取一般的板式换热器都是取纯逆流布置的。 可拆式板式换热器在换热站的应用情况 加热载体为 1.1MPa、230℃的蒸汽；供暖载体为热水,供水温度为92℃,回水温度为70℃,供水压力为0.5MPa、回水压力为0.14MPa。因原管壳式换热器设备陈旧,维修量大,并且蒸汽的消耗量有逐年递增的趋势。于是在2006年大修期间,将原管壳式换热器改造成板式换热器。1、板式换热器 板式换热器(plateheatexchangers,简称PHE)是一种新型高效换热器。其发明始于1872年,最初主要用于食品工业,后来逐渐扩大至造纸、医药、冶金、矿山、机械制造、电力、船舶、采暖及石油化工等其它工业领域。目前世界较知名的板式换热器生产厂家有瑞典的Alfa-laval(阿法拉伐)、SWEP(舒瑞普)、德国的GEA公司、英国的APV、日本的Hisaka(日版制作所)等。板式换热器由一系列具有一定波纹形状的金属片叠装而成,由于其特殊结构,使得板式换热器具有以下优点。 1.1 、总传热系数高,设备占地面积小 板式换热器的板片一般制成槽形或波纹形,介质在流道内的流动呈复杂的三维流动结构,其流动方向及流动速度均不断变化,造成很大的扰动,在低雷诺数(一般Re=50~200)下即可诱发湍流(而列管式换热器则要求雷诺数达到2000以上)。由于大的扰动减薄了液膜的厚度,可防止杂质在传热面上沉积粘附,从而减小污垢热阻,加之板片厚度仅0.6~0.8mm,热阻较小,另外在板式换热器中,冷热流体分别从板片的两侧通过,流体流道较小,不会出现象管壳式换热器那样的旁路流,故总传热系数较高。若以水/水为传热介质,板式换热器的总传热系数可达8360~25080kJ/m2•；h•；℃为管壳式换热器传热系数的3~5倍,但其设备体积仅为管壳式换热器的30%左右。 1.2 、传热效率高。板式换热器的传热效率非常高,国际上已有多家公司能提供最小对数平均温差△Tm=1℃的板式换热器产品。但冷热物流最小对数平均温差过小将导致换热器的换热面积很大,从工程应用角度而言并不经济。 1.3 、对数平均温差大。提高传热对数平均温差是强化传热效果的重要手段。流体的流动方向和方式都会影响对数平均温差。板式换热器内流体的流动总体上呈并流或逆流的方式,其传热平均温差的修正系数通常为0.95左右。而在管壳式换热器中,两种流体分别在壳程和管程内流动,总体上是错流的流动方式,即在壳程为混合流动,在管程为多股流动,所以传热平均温差的修正系数一般较小(约0.8左右)。 1.4 、组装灵活,操作弹性大。使用维修方便板式换热器由若干张板片组装而成,只需增、减板片的数量即可方便地调节换热面积的大小,因此使用非常灵活,操作弹性大,并且不象管壳式那样,需要预留出很大的空间用来拉出管束检修。而板式换热器只需要松开夹紧螺杆,即可在原空间范围内100%地接触倒换热板的表面,维修方便。 2 、板式换热器的适用条件及应用于换热站的实施方案 板式换热器虽然具有以上优点，但它并不能完全取代管壳式换热器。一方面是因为板式换热器对介质的洁净程度要求较高，它要求介质中杂质颗粒直径小于 1.5~2mm;另一方面是因为早期的板框式换热器(俗称可拆式板式换热器)只能适用于工作压力小于 1.6MPa、工作温度介于120~165℃之间的工况。 因换热站热源采用的是 1.1MPa;230℃的过热蒸汽，受密封垫片的耐温限制(普通EPDM垫片耐温150℃，耐高温的EPDM垫片耐温
基于PLC电铲控制系统 2300XP电铲主要用于采矿作业过程中，由于这一型号的电铲年代比较早，其设备元件的老化问题是模拟控制系统一直以来存在的缺陷，加之电磁干扰和粉尘污染等也会对电铲的稳定作业产生较大影响。2300XP电铲经过多年使用，原控制系统的诸多问题越来越突出，比如说元件故障率高、维护成本高、电路布线复杂以及备件难以采购等，因此我们应当积极的应用PLC控制系统来对2300XP 电铲进行技术改造，下面我们针对这一问题展开分析。 标签：PLC控制；系统改造；2300XP电铲 引言 我们结合2300XP电铲原有控制系统的功能及安全稳定性要求较高的特征，选择PLC来对过去以传统继电器为主的2300XP电铲电气控制系统进行升级与改造。而利用PLC控制系统主要是按照可靠性和先进性的要求来确定的，PLC 控制系统具有较强的稳定性，其抗干扰能力也相对更好，因为PLC运用了大规模集成电路技术，其生产制造过程也运用了严格的工艺技术，控制系统内部电路的可靠性较强。我们从PLC控制系统的机外电路而言，借助于PLC进行技术改造和过去2300XP继电器系统比起来，其设备元件的故障率将会得以极大的降低，维护和操作也更加方便。 1 原电气控制系统及存在问题 2300XP型电铲过去一直都是以继电器为核心的电气控制系统，在这一系统中其一个工作流程主要有挖掘、回转、卸载以及返回，将行走、回转、推压以及开斗等动作综合起来协调进行，各个环节通常都包括了两个或者以上的动作相互配合，而以继电器为主的控制系统一般存在下面的问题：一方面，系统中的中间继电器与时间继电器相对较多，开关接点较多，电气线路比较复杂，加之控制系统的常年运行，很多设备元件逐渐老化，很容易发生故障，对电铲的安全稳定作业产生影响；另一方面，2300XP电铲的设备元件如果需要更换，采购起来比较困难，维修维护的成本较高，对采矿的经济效益会产生一定的影响。因此我们应当积极的应用PLC对2300XP电铲进行技术改造，从而提升其安全可靠性能[1]。 2 改造方案分析 我们在对PLC控制器进行选型的过程中必须要结合2300XP电铲控制系统具体使用环境的情况，考虑到电铲控制系统对于可靠性以及安全性的要求。因此可选择SLC-300系列的PLC控制器，该系列控制器具备技术先进、稳定性高的特征，技术指标也与能够满足采矿作业要求，尤其是在进行振动、跌落等试验之后，获得的数据表明其适合应用于2300XP电铲改造。改造后的控制系统设置有PLC主站，同时也增设辅助柜远程I/O站、司机室远程I/O站、变流柜远程I/O 站、RPC柜远程I/O站以及润滑室远程I/O。这就在很大程度上让原有控制系统
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 4.1.1.1 喷淋塔的高度设计喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1）喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总 传质系数，a为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2 )/ △y m ，即气相总的浓度 变化除于平均推动力△y m =（△y 1 -△y 2 ）/ln(△y 1 /△y 2 )(NTU是表征吸收困难程度 的量，NTU越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。
根据（1）可知：h=H0×NTU= )ln() ()(*** 2 2* 11* 22*112 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =×1025.07.04W G -]4[ 82 .0W a k L ?=] 4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3) 式（2）中?为常数，其数值根据表2[4] 表3 温度与?值的关系 采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。
露天采矿机械 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 设计时间： 设计成绩：
作业题目：计算电铲的数量并选择合理的卡车车型（铲车匹配）1．已知条件：1.煤的容重1.14kg／m3，岩的容重1.95kg／m3。 2.本年产能是1550万吨，剥离4332万m3。 3.电铲的参数： 机型WK—10B WK—20B 斗容12m3 23m3 松散系数k s 1.3 1.3 满载系数k H 0.9 0.9 工作天数365天365天 日工作24h 24h 时间利用系数η 1 0.73 0.73 η 2 0.74 0.73 t 38s 44s 2．要求：1.计算各型电铲台数 2.计算合理的电铲匹配的容积并选择卡车的技术规格 选型原则与计算： 一．选型原则： 1.矿山首选挖掘机，按照产能增大、型号增大的原则。 2.计算挖掘机的数量时，不少于两台。由于采剥参数不同，要分别计 算后相加总数取整。 二．计算： 1. WK-10B (1)电铲生产能力的计算 Q c= P H tK T VK 3600（2-10）式中V—挖掘机铲斗容积，m3
K H —挖掘机铲斗满斗系数； T —挖掘机班工作时间，h ； η—班工作时间利用系数； t —挖掘机铲斗循环时间，s ； k p —矿岩在铲斗汇总的松散系数。 Q c 煤= P H tK T VK 1 3600η= 365 14.13 .13873 .0249.0123600???????吨=573.76万吨 而对于矿石(η2=0.74 ) Q c 岩= P H tK T VK 2 3600η= 365 3 .13874 .0249.0123600??????吨=510.19万m 3 (2)WK-10B 电铲台数的计算 矿山所需挖掘机台数可按下式计算： N= a Q A （2-11） 式中 A —年采剥量，m 3/a ； Q a —挖掘机台年效率，m 3/a ，Q a 值可通过计算或参考挖掘机实 际台年生产能力选取，并要考虑效率降低因素。 对于煤的挖掘： N 煤= a Q A = 76 .5731550台=2.70台 对于矿石的挖掘：N 矿石=a Q A = 19 .5104322=8.47台 电铲台数： N= N 煤+N 矿石=2.70+8.47=11.17台 对于12m 3·WK-10B ， 我们取 N=12台
链条标准与设计选型 中国链条标准 GB/T 1243-1997：短节距传动用精密滚子链和链轮 GB/T 3579-1983：自行车链条 GB/T 4140-1993：输送用平顶链和链轮 GB/T 5269-1999：传动及输送用双节距精密滚子链和链轮GB/T 5858-1997：重载传动用弯板滚子链和链轮 GB/T 6076-1985：传动用短节距精密套筒链 GB/T 8350-1987：输送链、附件和链轮 GB/T 10855-1989：传动用齿形链及链轮 GB/T 10857-1989：Ｓ型、Ｃ型钢制滚子链、附件和链轮GB/T 14212-1993：摩托车链条 GB/T 15390-1994：工程用钢制焊接弯板链和链轮 JB/T 17482-1998：输送用模缎易拆链 JB/T 3876-1999：加重系列传动用短节距精密滚子链 JB/T 5398-1991：工程用钢制套筒链、附件及链轮 JB/T 6074-1995：板式链、端接头及槽轮 JB/T 6367-1992：保护拖链形式尺寸 JB/T 7054-1993：瓶装啤酒灌装线滚子输送链 JB/T 7350-1993：小规格链条包装
JB/T 7364-1994：倍速输送链 JB/T 7427-1994：滚子链和套筒链链轮滚刀 JB/T 8545-1997：自动扶梯梯级链、附件和链轮 JB/T 8546-1997：双铰接输送链 JB/T 8820-1998：摩托车传动链条磨损性能试验规范 JB/T 8883-1999：农业机械用夹持输送链 JB/T 8920-1999：工程塑料内链节轻型输送链 JB/T 9152-1999：滑片式无级变速链 JB/T 9153-1999：双链冷拔机用直板滚子链和链轮 JB/T 9154-1999：埋刮板输送机用叉型链、附件和链轮 SY/T 5595-1997：油田链条和链轮 国际标准学会(ISO))链条标准 ISO 487-1998：S型和C型钢制滚子链、附件和链轮 Type S and C Steel Roller Chains，Attachments and Chain Wheels ISO 606-1994：短节距精密传动滚子链和链轮 Short Pitch Transmission Precision Roller Chains and Chain Wheels ISO 1275-1995：传动和输送用双节距精密滚子链和链轮 Extended Pitch Precision Roller Chains and Chain Wheels for Transmission and Conveyors ISO 1395-1977：短节距传动精密套筒链和链轮（1997年修订） Short Pitch Transmission Precision Bush Chains and Chain Wheels (and Amendment)
石油化工自动化仪表选型设计规范 SH 3005-1999 3 温度仪表 3.1单位和量程 3.1.1温度仪表的标度(刻度)单位, 应采用摄氏度(C)。 3.1.2 温度标度(刻度)应采用直读式。 3.1.3 温度仪表正常使用温度应为量程的50%一70%, 最高测量值不应超过量程的90%。多个测量元件共用一台显示表时, 正常使甩温度应为量程的20%一90%, 个别点可低到量程的10%。 3.2 就地温度仪表 3.2.1就地温度仪表应根据工艺要求的测温范围、精确度等级, 检测点的环境、工作压力等因素选用。 3.2.2一般情况下, 就地温度仪表宜选用带外保护套管双金属温度计, 温度范围为-80一5OOC。刻度盘直径宜为1OOmm; 在照明条件较差、安装位置较高或观察距离较远的场合, 可选用15Omm。需要位式控制和报警的, 可选用耐气候型或防爆型电接点双金属温度计。仪表外壳与保护管连接方式, 宜按便于观察的原则选用轴向式或径向式, 也可选用万向式。 3.2.3 在精确度要求较高、振动较小、观察方便的场合, 可选用玻璃液体温度计, 其温度范围:有机液体的为-80一1OO℃。需要位式控制及报警, 且为恒温控制时, 可选用电接点温度计。
3.2.4 被测温度在-200一50℃或-80一500℃范围内, 在无法近距离读数、有振动、低温且精确度要求不高的场合, 可选用压力式温度计。压力式温度计的毛细管应有保护措施, 长度应小于2Om。 3.2.5 就地测量、调节, 宜选用基地式温度仪表。 3.2.6关键的温度联锁、报警系统, 需接点信号输出的场合, 宜选用温度开关。 3.2.7 安装在爆炸危险场所的就地带电接点的温度仪表、温度开关, 应选用隔爆型或本安型。 3.3集中检测温度仪表 3.3.1要求以标准信号传输的场合, 应采用温度变迭器。在满足设计要求的情况下, 可选用测量和变送一体化的温度变送器。 3.3.2 检测元件及保护套管, 应根据温度测量范围、安装场所等条件选择(不同检测元件的温度测量范围见表 3.3.2), 且应符合下列规定: 1热电偶适用于一般场合; 热电阻适田于精确度要求较高、无振动场合; 热敏电阻适用于要求测量反应速度快的场合。 2 采用热电阻温度检测元件时, 宜采用PtlO0热电阻。 3 测量设备或管道的外壁温度, 应选用表面热电偶或表面热电阻。 4 测量流动的含固体颗粒介质的温度, 应选用耐磨热电偶。 5 下列情况, 可选用销装热电阻、热电偶: a测量部位比较狭小, 测温元件需要弯曲安装; b 被测物体热容量非常小;
电铲选型及数量确定 设计课题：露天矿电铲选型设计 班级：采矿工程 学生姓名： 指导教师：孟爱国 学生成绩：
1.已知条件： 煤的容重1.14t/m3,岩石容重1.95t/m3； 年产煤2123万t，剥离岩6145万m3 2.要求： 选择电铲铲斗容积、技术规格（型号）； 计算效率与所需数量； 按照合理车铲比确定卡车容积、技术规格。
1.选型原则与计算 1.1选择电铲斗容 电铲斗容与矿岩运量的关系，按每年工作330天。 (1) 当日产量1Q 小于5×104t 时 )1(1111-+=Q P B V 式中 1B —基量系数，取3-4； 1P —增量系数，取2-2.5。 (2) 当日产量2Q 大于5×104t 时： )5(2222-+=Q P B V 式中 2B —基量系数，取6-9； 2P —增量系数，取1-1.5。 已知日产煤 444 105104.6330102123?>?=?； 日剥岩 444105103.36330 95 .1106145?>?=?? 由（2）得 4.7=m V 3.37=y V 式中 2B 取6、2P 取1 综合考虑选用电铲斗容为20m 3 选用WK-20挖掘机，性能参数如下表： WK-20型挖掘机技术特征 名称 特征参数 名称 特征参数 标准斗容 20m 3 主电机功率 2x560kW/690VAC
斗容范围 16m 3-34m 3 最大挖掘半径 21.02m 推压速度 0.54m/s 最大卸载半径 17.50m 行走速度 1.08km/h 循环时间 38s 最大提升力 1540kN 挖掘深度 1.64m 最大推压力 745kN 工作重量 731t 最大爬坡角度 13度 理论生产率 2400m 3/h 1.2计算 1.2.1生产能力计算 选用WK-20挖掘机 3600H c p Vk T Q tk η = 式中 V —挖掘机铲斗容积，m 3； H k —挖掘机铲斗满斗系数，取0.9； T —挖掘机班工作时间，h =8h ； η—班工作时间利用系数,0.8； t —挖机铲斗循环时间,38s ； p k —岩石在铲斗中的松散系数，取1.3 选用WK-20挖掘机， 台班生产能力：314.83953 .1388 .089.0203600m Q y =?????= 台年生产力： 34m 108313330?=??=y ya Q Q 1.2.2 设备数量计算 矿山所需挖掘机的台数可按下式计算： = a A N Q 式中 A —年采剥量， m 3/a ； a Q —挖掘机的台年能力
动力总成选型匹配设计规范 编制： 校对： 审核： 奔腾动力科技有限公司 2009年3月26日
目录 前言 2 1．适用范围 3 2．引用标准 3 3．选型匹配设计主要工作内容及流程 4 4．产品策划 5 5．资源调查 5 6．分析与筛选 6 7．设计参数输入 6 8．预布置与匹配分析计算 6 9．法规对策分析 18
前言 本标准是为了规范我公司汽车动力总成（MT）匹配设计而编制。标准中对设计程序、参数的输入、参照标准、匹配计算等方面进行了描述和规定，此标准可作为今后汽车动力总成（MT）匹配设计参考的规范性指导文件。
1．适用范围 本方法适用于基于现有动力总成资源，选择满足整车设计要求的动力总成（MT）的一般方法与原则。 2．引用标准 GB 16170 汽车定置噪声限制 GB 1495 汽车加速行驶车外噪声限值及测量方法 GB/T12536-1990 汽车滑行试验方法 GB/T12543-1990 汽车加速性能试验方法 GB/T12544-1990 汽车最高车速试验方法 GB/T12539-1990 汽车爬陡坡试验方法 GB/T12545.1- 2001 乘用车燃油消耗量试验方法 GB/T18352.3- 2005 轻型汽车污染物排放限值测量方法
3．选型匹配设计主要工作内容及流程
4．产品策划 产品策划的目的是依据整车设计要求，确定动力总成选型的范围、条件及基本技术指标。 根据整车设计任务书要求，确定以下输入条件： 整车输入条件—车辆类型（轿车、SUV等）； 市场定位—经济型、中级或高级； 动力总成布置型式—横置前驱、纵置后驱、纵置四驱； 整车尺寸参数—外形尺寸、轮距、轴距、整备质量、离地间隙、机舱纵梁及前围板初步硬点；前悬和后悬；轮胎规格；风阻系数； 整车重量参数—整备质量、载客量、总质量、轴荷分配 整车目标性能—动力性（最高车速、加速时间、汽车的比功率和比转矩指标、最大爬坡度）、经济性指标、排放水平； 产品策划的内容是根据整车设计要求，确定资源调查的具体指标范围：型式（类型）、排量范围、对配套变速器的要求。 5．资源调查 根据设计任务书及产品策划要求进行资源调查，调查市场上发动机及变速器资源及相关信息，包括： （1）发动机、变速器技术参数 外形尺寸—长宽高及相对变速器输出轴尺寸 技术指标—功率、扭矩、速比、排放水平 技术状态—开发阶段、定型产品、匹配车型、批量生产 （2）品牌及产品来源—国产化、自主研发、合作开发 （3）服务—配套车型、附件提供状态、配套体系完整性 （4）风险性分析—配套意向、批量供货能力 资源调查方法为信息收集与厂家专访。