目录
1.自由后坐诸元的计算
1.1膛内时期自由后坐诸元计算
1.2后效期自由后坐诸元计算
1.2.1火药气体作用系数
1.2.2后效期开始时炮膛合力
1.2.3 时间常数和后效期作用时间
1.2.4炮口制退器冲量特征量
1.2.5有炮口制退器自由后坐诸元计算
2.后坐制动图和后坐制动诸元
2.1制定后坐制动图
2.2.求解制退后坐诸元
3.复进机设计
4.制退机设计
4.1制退机的工作长度
4.2活塞工作面积
4.3制退杆外径及制退筒内径
4.4制退杆内腔直径
5.5节制环直径
4.6制退筒外径
4.7流液孔面积
5.节制杆外形调整
1.自由后坐诸元的计算
1.1膛内时期自由后坐诸元计算
0.5d h d m W v m m w w
+=++
0.5d h d m L l m m w w
+=++
膛内运动时期自由后坐诸元 序号 t/ms v/(m/s) l/m W/(m/s) L/m
1 0 0 0 0.000 0.000
2 2.091 77.1 0.055 0.948 0.001
3 2.651 125.8
4 0.111 1.548 0.001 4 3.342 204.08 0.221 2.510 0.003
5 3.8 265.59 0.332 3.267 0.004
6 3.996 291.7
7 0.387 3.589 0.005 7 4.346 337.85 0.49
8 4.156 0.006 8 5.191 442.0
9 0.831 5.438 0.010 9 6.403 463.37 0.925 5.699 0.011 10 6.816 575.75 1.661 7.082 0.020 11 8.17 641.41 2.492 7.889 0.031 12 9.023 670.74 3.045 8.250 0.037 13 9.712 690 3.51 8.487 0.043
1.2后效期自由后坐诸元计算 1.
2.1火药气体作用系数β
弹丸脱离炮口瞬间，当t g =9.712ms ，时由内弹道数据可知： p g =56Mpa ，W g =8.4512m/s , L g =0.043m 。
根据火药气体作用系数经验公式：
v
B
=
β
榴弹炮对应B=1300；
由于后效期对弹丸初速影响较小，认为v 0=v g =690m/s ； 则：
β=1.884
1.2.2后效期开始时炮膛合力F g
后效期开始时炮膛合力F
g
采用近似公式计算：
p
F
g
g
A ≈
则： F g
=6.679×105
N
1.2.3 参数b 和τ
时间常数b 计算公式：
()F
v g
b 0
5.0ωβ-≈
后效期作用时间τ计算公式：
1764
.0lg
303.2p
g
b =τ
则：
b =5.24×10-3
s ；
τ=0.03019s ；
1.2.4炮口制退器冲量特征量
χ
可根据下式计算冲量特征量
()
()
(
)ω
βωβωχη5.05.01-+--+=
m m T
则：
χ=-0.040
1.2.5有炮口制退器自由后坐诸元计算
???
?
?
?
-+
=-
e m
F W b t h
g g t b W g -
1χ
()
()
???
????
?
???? ??---+
-+=-
e t m
F t W L b t g h
g g g g t b t b t L g -1χ
根据上面两式求解后效期自由后坐诸元，取时间步b /2，则每一个目标点对应
时间和自由后
坐速
度有：
自由后坐运动诸元
序号t/ms W/(m/s) L/m 序号t/ms W/(m/s) L/m
1 0 0.0000 0.0000 14 12.33
2 8.4579 0.0652
2 2.091 0.948
3 0.0007 15 15.952 8.4400 0.0873
3 2.651 1.5478 0.001
4 16 17.572 8.429
5 0.1094
4 3.342 2.5102 0.0027 17 20.192 8.4230 0.1315
5 3.8 3.2668 0.0041 18 22.812 8.4190 0.1536
6 3.996 3.5888 0.0048 19 25.432 8.416
7 0.1756
7 4.346 4.1556 0.0061 20 28.052 8.4152 0.1977
8 5.191 5.4377 0.0102 21 30.672 8.4144 0.2197
9 6.403 5.6995 0.0114 22 33.292 8.4138 0.2418
10 6.816 7.0817 0.0204 23 35.912 8.4135 0.2638
11 8.17 7.8893 0.0307 24 38.532 8.4133 0.2858
12 9.023 8.2501 0.0375 25 39.802 8.4132 0.2965
13 9.712 8.4870 0.0432
2.后坐制动图和后座坐制动诸元 2.1制定后坐制动图
后坐阻力变化规律按固定炮第二类后坐制动图制定。
?sin 00
g F m F F F
h T f R +++=
密封装置摩擦力 F 和摇架导轨摩擦力 T F 在正面计算时作常量处理，有
g
g u F g f
m F m m F
h
f h
j
h
T
α?===0cos
式中，f 是摇架导轨的摩擦系数，其取值为0.18，u 是密封装置的等效摩擦系数，取值为0.4，对于固定炮?=0，；由于
6070max
o
o
>=?
，α=1.4.。
F T =3352N,F =7448N,F f0=26068N
固定火炮第二类后坐制动图的后坐阻力变化规律为：
)
()
0(0
t t F F
t t
F F F F t t t g Rg R
g g
R Rg
R R
λ≤≤=≤≤-+
=
2
00.50.5(0.5)h KT KT R g
Rg KT KT g m W W F t F l L W t l t -=
-++
其中：
W kT =8.15m/s, t g =9.712ms,
lλ=900ms, L kT=0.344m,
τ=30.09ms，F R0=36868N
则，F Rg=72964N
后坐阻力变化规律为：F R=36868+3717t（0﹤t﹤t g）
F R=72964（t g﹤t﹤tλ）
F
F
gλ固定炮第二类后坐制动图
2.2.求解制退后坐诸元
把按照后坐制动图确定的后坐阻力F R规律带入转化方程，解出后坐制动诸元：
序号t/ms v/(m/s) x/m 序号t/ms v/(m/s) x/m
1 0 0.0000 0.0000 16 17.57
2 7.8469 0.1048
2 2.091 0.9035 0.0006 17 20.192 7.7398 0.1252
3 2.651 1.4895 0.0013 18 22.812 7.6352 0.1454
4 3.342 2.4344 0.0026 19 25.432 7.5323 0.1652
5 3.8 3.1789 0.0039 20 28.052 7.4302 0.1849
6 3.996 3.4956 0.0046 21 30.672 7.3288 0.2042
7 4.346 4.0527 0.0059 22 33.292 7.2276 0.2233
8 5.191 5.3106 0.0099 23 35.912 7.1266 0.2421
9 6.403 5.5351 0.0109 24 38.532 7.0258 0.2605
10 6.816 6.9040 0.0199 25 39.802 6.9770 0.2695
11 8.17 7.6655 0.0298 26 80 5.4334 0.5156
12 9.023 7.9954 0.0364 27 120 3.8974 0.7023
13 9.712 8.2063 0.0420 28 160 2.3614 0.8274
14 12.332 8.0766 0.0631 29 200 0.8254 0.8912
15 15.952 7.9197 0.0836 30 221.496 0.0000 0.9000
3.复进机设计
复进机初力F f0=26068N ，由于是气瓶注气，取复进机初压 P f0 =6Mpa ，活塞工作面积：
00
f f
f F A
P
=
=0.004345m 2
取压缩比Cm=2.1，多变系数n=1.3，则气体初容积：
101f n
m
l A V c
λ-=
-=0.00692 m 3
复进机初容积相当长度：0s f
V L A
==1.75
复进机力： 1.3
26068 1.591.59n
f
f s s L F F x x L ==??
?? ? ?
--??
??
复进机末力： 1.3
26068666521.751.750.9n
f
f s N s L F F x L λ===??
?? ? ?
--??
??
4.制退机设计 4.1制退机的工作长度
e L l l b 2max ++=λ
取mm l 900max =λ，
mm l
b
73=，mm e 502=，则mm L 1023=。
4.2活塞工作面积
P
F A h max
1max
φ
≈
其中：
)sin (max
?φ
j
h T fg Rg h g F m F F F F -+--=
=72964-33139-7448-3352=29025 N
按自由后坐能量计算液量：
w m g h E 2
2
1= =62947J
取估算系数α
=15000kJ/m 3
制退机中的液量
αE v y ==0.0042 m 3 由l A v y
max 01.1λ≈，得到A 0=0.004239 m 2 制退机工作腔最大压力：A F P h 0max
max 1φ==6.85Mp a ﹤35 Mp a ，能够满足密封要求。
4.3制退杆外径及制退筒内径
制退杆外径 )1(22
-=r A d T π， 取γ=2，有d T =43 mm ；
制退筒内径 )1(220-=γπγA D T =86mm ；
4.4制退杆内腔直径
制退机为筒后坐，制退杆内腔直径d 1： []σφπF F F d d z
T I h +-=+)(max 214
F pt max ﹥F h max φ，)(max
F F I h +φ出现在F pt max 最大处， 此时t max =3.8ms ，
制退机液压阻力?φsin g F m F F F F h T f R h +---==10423N ； 制退杆惯性力为0；
制退杆密封装置摩擦力g n m F h z ==3724N ；
材料为40Cr ，材料许用应力[]3σ
σs ==200Mpa ；
制退杆内腔直径d 1=41.35mm ，取整后d 1=42mm 。
4.5节制环直径
d p = d 1-5=37mm
4.6制退筒外径
[][]p p D D T T max
1max
1'
3432-+≈σσ
材料是35 Cr ，材料许用应力[]3
σσs ==180Mpa ； 制退机工作腔最大压力：A F P h 0max max 1φ=
=6.85Mp a ； D T '=89.7，取整后D T '=90mm ，壁厚D D T T -='δ=4mm ，不满足要求，调整D T '
=91mm 4.7流液孔面积
设支流最小截面面积1A 出现的位置为节制杆最大截面处，其中 41,
max ,-=d d x =38mm ；
反渗透设备的行业标准 反渗透水处理装置 1.适用范围 本标准规定了反渗透水处理装置的定义，规格与型号，要求，试验方法，检验规则，标志，包装，运输和贮存。 本标准适用于处理工业废水和城市污水净化再利用的反渗 透水处理装置，也适用于一般天然水的净化，除盐的反渗透水处理装置。 2.规范性引用档 下列档中的条款通过标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用档，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准。然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些档的最新版本。凡是不注日期的引用檔其最新版本适用于本标准。 GB/T 191 包装储运图标标志 GB 8978 污水综合排放标准 GB 9969.1 工业产品使用说明书总则 GB/T 13384 机电产品包装通用技术条件
DL/T 5588 水质污染指数测定方法 JB/T 2932 水处理设备技术条件 JB/T 5995 机电产品使用说明书编写规定 3.术语和定义 下列术语和定义适用于本标准 3.1 反渗透膜反渗透膜是一种用特殊材料和加工方法 制成的，具有半透性能的薄膜。它能够在外加压力作用下，使水溶液中的水分子和某些组分选择性透过，从而达到淡化，净化或浓缩分离的目的。 3.2 脱盐率表明设备除盐能力的数值。 3.3 水回收率表明设备对进水利用能力的数值。 3.4 产水量指水温为25℃的进水在规定的运行压力下，单位时间内经反渗透水处理装置处理后所得含盐量较低的水的 体积，单位为m3/h。 3.5 膜通量指单位面积反渗透膜在单位时间内透过的 水量，单位为L/m2 h. 3.6 级在反渗透水处理装置中，反渗透膜组件按淡水的流程串联的阶数，表示对水利用反渗透膜进行重复脱盐的次数。
1 绘制弹体零件图和半备弹丸图 据任务书所提供的弹体结构简图和尺寸，运用AutoCAD绘制杀爆弹弹体零件图和半备弹丸图（附图1），标出相关尺寸，以便于识图和计算。 (1)根据弹体结构简图，进行页面的布局设置； (2)利用图层管理器创建图层，设定线型、线宽和颜色，如粗实线、细实线、中心线、剖面线、尺寸线等，并设定好不同的颜色以及不同的线型和线宽； (3)利用标注样式管理器，创建尺寸标注样式。根据需要，创建标准标注、带尺寸公差标注、圆柱标注等。 2.在绘制过程中应注意几点： (1) 应设置几处不同的图层，各图层设置的颜色和线型应不同，绘图时在同一类型的图形放在同一图层中，便于修改。 (2) 由于是用A4图纸打印,小于弹体实际尺寸,因此应加大字体和线宽，否则有可能显示不出来，或看不清图纸，给分析带来不便。 (3) 在标注过程中应该注意其字高的一致。（文字高度为7）
2 弹体发射强度计算与分析 2.1 膛内发射过程分析 弹丸在膛内运动时，受各种载荷的作用。由于这些载荷的作用，弹丸各零件都会发生不同程度的变形，当变形超过一定允许程度，就可能影响弹丸沿炮膛的正确运动，严重时会使弹丸在膛内受阻，或弹丸零件发生破裂，或炸药被引爆发生膛炸事故。 弹丸在膛内运动中，除了必须保证安全性外，还必须保证运动正确性，即有良好的运动姿态，这对弹丸的射击精度有重要意义。 2.2 弹体载荷分析与计算 发射时所受的载荷 (1)火药气体压力 (2)惯性力 (3)装填物压力 (4)弹带压力（弹带挤入膛线时引起的力） (5)不均衡力（弹丸运动过程中由不均衡因素引起的力） (6)导转侧力 (7)摩擦力 这些载荷，有的对发射强度起直接影响，有的主要影响膛内运动的正确性。其中火药气体压力为基本载荷。在火药气体压力作用下，弹丸在膛内产生运动，获得一定的加速度，并由此引起其他载荷。 2.2.1火药气体压力 火药气体压力是指炮弹发射中，发射药被点燃后，形成大量的气体。在炮膛内形成的气体压力称为“膛压”。 2.2.2惯性力 弹丸在膛内做加速运动时，整个弹丸各零件上均作用有轴向惯性力、径向惯性力与切向惯性力。
火炮内弹道设计
1 绪论 内弹道（internal ballistics）是弹道的一部分，内弹道研究弹丸从点火到离开发射器身管的行为。内弹道学研究对各种身管武器都有重要意义。击发方法：任何类型的身管武器第一步需要击发火药。最早的枪支、大炮由一个一端密封的金属管组成。 1.1 内弹道学研究对象 内弹道学是研究发射过程中枪炮膛内及火箭发动机内的火药燃烧、物质流动、能量转换、弹体运动和其它有关现象及其规律的弹道学分支学科。燃烧的发射药产生具有很高压力的气体，使弹丸加速穿过炮膛，直到以预定初速离开炮口。初速是具有一定质量和形状的弹丸最终要达到的整个射程的基础。在设计火炮时必须进行计算以保证最正常、最有效地产生所需要的初速。发射装药产生的能量用于完成好几种工作。大部分能量用于赋予弹丸速度。能量还消耗在做下述功上：使弹丸旋转，克服弹丸与膛壁之间的摩擦力，使发射药和发射药气体在膛内运动以及使火炮后坐部分后坐。有些能量还以热能的形式损失在身管、炮尾、弹丸和药筒（如果使用药筒的话）上。 发射过程都是从点火开始，通过机械击发、电热或其他方式将点火药点燃，所产生的高温气体及灼热粒子再点燃火药装药，迅即扩展到整个装药表面，并同时沿着药粒厚度向内层燃烧。燃烧进行在一个封闭的空间中，这个空间前由弹丸的弹带封闭，后有火炮所采用的紧塞装置封闭，紧塞装置用于防止火药气体从后面逸出。在发射药气体的压力达到能使弹丸运动的程度之前，发射药的燃烧速度与膛压增加的速度是成正比例的。所谓“弹丸启动压力”就是指使弹丸开始向前运动的压力。当弹丸沿身管向前运动时，供发射药气体占用的空间增大，因此膛压的增加速度减小。当空间增加所导致的压力的增加相等时，膛压达到最大值。自此以后膛压开始下降，同时弹丸却在继续加速，甚至在发射药全部燃尽后弹丸仍在继续加速，只是加速度逐渐减小，弹丸一出炮口即变为减速。下图说明膛内压力、弹丸膛内行程和弹丸速度间的关系。 内弹道学的研究对象，主要是有关点火药和火药的热化学性质，点火和火药燃烧的机理及规律；有关枪炮膛内火药燃气与固体药粒的混合流动现象，有
附件：5 生活饮用水反渗透处理装置卫生安全与功能评价规范 （征求意见稿） 1范围 本规范规定了生活饮用水反渗透处理装置的定义，与水接触材料的卫生要求，卫生安全性与功能性试验，净化处理效率和出水水质要求；本规范还规定了反渗透处理装置流量、去除率以及额定产水总量的测定方法。 本规范适用于以市政自来水或符合水源水水质卫生要求的水源水为原水的小型和大型反渗透饮水处理装置。其它纯水处理器参照本规范执行。 2引用资料 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是不注明日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB 5749 生活饮用水卫生标准 GB/T 5750 生活饮用水标准检验方法 生活饮用水输配水设备及防护材料卫生安全评价规范 生活饮用水化学处理剂卫生安全评价规范 GB 17323瓶装饮用纯净水 GB 17324瓶装饮用纯净水卫生标准 美国NSF/ANSI 58 反渗透饮水处理装置 3定义 3.1反渗透处理装置：以市政自来水或符合水源水水质卫生要求的水源水为原水，采用反渗透技术净水，旨在去除水中有害物质，获得作为饮水的纯水处理装置。 3.2纯水处理器: 以市政自来水或符合生活饮用水水源水水质卫生要求的水源水为原水，采用反渗透、纳滤、电渗析、蒸馏等技术净水，旨在去除水中有害物质，获得作为饮水的纯水处理装置。 4 反渗透处理装置的卫生安全评价 4.1 卫生要求 4.1.1 生活饮用水水质处理器所用材料、在水处理过程中所用的水质化学处理剂必须无毒无害，不得污染水质。 4.1.2 用于组装生活饮用水水质处理器的材料和直接与饮水接触的成型部件及过滤材料必须符合《生活饮用水输配水设备及防护材料卫生安全评价规范》的要求；在水处理过程中添加的水质化学处理剂必须符合《生活饮用水化学处理剂卫生安全评价规范》的要求。 4.1.3 生活饮用水水质处理器卫生安全性评价应按4.2的规定的方法进行整机浸泡试验，浸泡后水与原浸泡水比较，增加量必须符合表1的规定。
军事理论试卷参考题 一、填空题 1、我国倡导的新安全观的核心是互信、______、平等、______。 2、根据我国兵役法，公民履行兵役义务主要有服现役、服预备役和_________三种形式。 3、《孙子兵法》“五事七计”中的“五事”是指道、天、地、_______________、法。 4、军事高技术是建立在现代科学技术成就基础上，处于当代科学技术前沿，对______________起巨大推动作用，以________为核心的那部分高技术的总称。 5、我军的三大民主包括：政治民主、_______________和军事民主。 6、毛泽东军事思想的主要内容包括无产阶级的战争观和方法论、人民军队、_______________、人民战争的战略战术、国防建设等部分。 7、孙子在《孙子兵法》中指出“不知彼不知己，_______________”。 8、信息化战争的作战速度快，是指_______、部队机动快和打击速度快。 9、1935年1月我党召开的_______________确立了毛泽东在红军和中共中央的领导地位。 10、战争胜负的决定因素是_______________而不是武器。 11、江泽民同志提出加强军队建设的“五句话”总要求是：_______________、军事过硬、作风优良、纪律严明、保障有力。 12、毛泽东军事思想的主要内容包括无产阶级的战争观和方法论、_______________、人民战争、人民战争的战略战术、国防建设等部分。 13、《孙子兵法》“五事七计”中的“五事”是指_______________天、地、将、法。 14、地缘关系，是指以地理位置、______________和距离等地缘要素为基础所产生的国家之间的地缘政治、地缘经济、______________等关系。 15、信息化战争作战要素一体化主要体现在_______、作战行动一体化、作战指挥一体化、综合保障一体化。 16、在国防信息人才培养的渠道上，一是要依托地方加强信息化人才的双向培养；二是_______。 17、战略相对的稳定性是指战略的指导对象、______________、基本内容是相对稳定的。 18、国际战略格局的特点是：国际战略力量的______________、国际战略力量关系的______________、国际战略格局变化的过渡性、单极与多极斗争的激烈性。 19、目前，一般将国际格局分为______________、两极格局和______________三种。 20、信息化战争的基本特征是武器装备信息化、战场空间多维化、作战要素一体化_______、作战样式多样化、战场行动快速化。 21、中央军事委员会主席由________选举。 22、军事思想是关于_______________、军队和国防的基本问题的理性认识。 23、我国倡导的新安全观的核心是互信、______、平等、______。 24、毛泽东指出：“战争是从有私有财产和有阶级以来就开始了的，用以解决阶级和阶级、民族和民族、国家和国家、_______________，在一定发展阶段上的矛盾的一种最高斗争形式。” 25、______________以国际机制为纽带，国际机制是国际秩序的核心。 26、战略环境与战略是______________和主观指导的关系。 27、我国于_______成立了国防动员委员会。 28、弹道导弹根据射程可以分为近程、中程、远程以及洲际导弹，近程导弹的射程小于________千米，洲际导弹的射程大于________千米。 29、寻的制导的工作方式有主动式、被动式和____________三种。
2/h反渗透水处理工程制水系统 设 计 方 案
目录 一、方案设计依据 二、选择制水处理方案说明 三、成品水制备工艺流程、主要工艺设备简介及设备规范 四、制水设备供货清单 五、水处理站房公用工程条件
六、工程进度时间安排及工程质量保证条件 七、其它说明 一、方案设计依据 1.原水水质报告：城市自来水 2.出水要求： （1）纯水出水能力：Q=2m3/h （2）纯水出水水质：电导率：＜5μs/cm； 3.工作时间：不间断
4.对设备要求： （1）不间断 （2）一级反渗透 5.设计原则 1）优化工艺设计，确保系统运行经济、合理、安全、可靠。 2）单体设备选型留有合理的设计余量，设备结构先进、合理，操作维护方便。 3）设备布局合理美观。 4）系统灵活性高，单元设备可并联及单独使用。 5）关键元器件采用进口件，确保使用性能稳定。 6.设计、制造及验收标准 1）设备制造和材料应符合下列标准和规定的最新标准的要求 a、《钢制压力容器》（GB150－1998） b、《水处理设备制造技术条件》（JB2923－99） c、《橡胶衬里化工设备》（HGJ32-90） d、国产设备的制造工艺和材料应符合国家劳动部文件，劳锅字［1990］8号《压力容器安全技术监察规程》 e、《橡胶衬里设备技术条件》（CD130A16） f、《电厂水处理设备技术质量分等标准》（SDZ037） g、设备包装运输按JB2536-80《压力容器油漆、包装、运输》执行。 h、《离心泵技术条件》GB/ T 16907---1997等同于ISO 9905: 1994 i、《泵标准性能》（ISO2858） j、《机械密封和软填料的空腔尺寸》（ISO3069） k、《底座尺寸和安装尺寸》（ISO3661） l、《泵体进出口法兰尺寸》（ISO2084） 2）对外接口法兰应符合下列要求 a、《火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计手册》（87GD） b、接口法兰标准应与阀门的法兰标准配套 3）衬里钢管和管件应符合下列标准的最新版本的规定要求 a、《衬胶钢管和管件》（HG21501）
生活饮用水水质处理器卫生安全与功能评价规范 ——反渗透处理装置（2001） Sanitary Standard for Hygienic Safety and Function Evaluation on Treatment Devices of Drinking Water —— Reverse Osmosis Device 1.范围 本规范规定了生活饮用水反渗透处理装置的定义，与水接触材料的卫生要求，卫生安全 性与功能性试验，净化处理效率和出水水质要求。 本规范适用于以市政自来水或其他集中式供水为水源的家庭和集团反渗透饮水处理装 置。其它各类生产纯水饮用水水质处理器参照本规范执行。 2.引用资料 生活饮用水水质卫生规范（2001） 生活饮用水检验方法规范（2001） 瓶装饮用纯净水（GB 17323-1998) 瓶装饮用纯净水卫生标准（GB 17324-1998） 反渗透饮水处理装置（ANSI/NSF 58 1996）美国国家标准/全国卫生基金委员会国际标准 3.定义 3.1反渗透处理装置：以市政自来水或其他集中式供水为原水，采用反渗透技术净水，旨在去除 水中有害物质，获得作为饮水的纯水处理装置。 4．反渗透处理装置与水接触材料卫生要求 4.1 反渗透处理装置所用材料必须按照本规范要求进行检验和鉴定，符合要求的产品方可 使用。 4.2用于组装反渗透处理装置的材料和直接与饮水接触的成型部件及过滤材料，按照卫生 部《水质处理器中与水接触的材料卫生安全证明文件的规定》提供卫生安全证明文件，否则 必须进行浸泡试验。 4.2.1反渗透处理装置所用材料浸泡试验步骤、浸泡水配制方法和检验结果的评价方法参 照《生活饮用水输配水设备及防护材料卫生安全评价规范》（2001）进行。 5反渗透处理装置的卫生安全试验
课程名称： 火炮设计理论 学分： 4.5 教学大纲编号：01023202 试卷编号：010******* 考试方式：闭卷 满分分值： 100 考试时间： 120 分钟 二、试推导图所示简单筒后坐驻退机液压阻力计算式，并说明所用符号的意义。图中V 为筒后坐速度。（共15分） 解：1）连续方程： wa VA =，即V a A w =； （5分） 2）能量方程：()2 22222212221222V a A K w K w w w V p ?? ? ??==+=+=+ξξρ， 即22 22222122V a KA V a a KA p ρρ≈-= （5分） 3）液压阻力：2 2 3102V a A K A p ρ≈=Φ （5分） 三、试写出图所示简单机构在非理想约束条件下的运动微分方程，并说明所用符号和各项的意义。图中F 、F 2和α为给定力和作用方向。（共15分） （解：1）运动微分方程（5分） ()22222222111 1222 2 1121 0sin cos F K f F x dx dK m K dx dK J K x m K J K m ηααηηηη+-=???? ??++???? ??++??? 2）方程中各项的意义（5分） 22 2 2 11 2 10m K J K m ηη+ + 为0号构件的相当质量， 一、回答下列问题：(每题5分，共60分) 炮身的主要作用是什么？（承受火药气体压力和引导弹丸运动。）主要包括哪几个部件？（身管、炮尾、炮闩。） 2．线膛炮的身管内膛包括哪几部分？（炮口部、膛线部和药室部。）考虑身管各部在使用中的特殊性，应如何取其安全系数？（炮口部的安全系数应大于膛线部的安全系数，膛线部的安全系数应大于药室部的安全系数。） 3. 采用自紧身管提高身管强度的原理是什么？(自紧身管在制造时对其内膛施以高压，使内壁部分或全部产生塑性变形；内压消除以后，由于管壁各层塑性变形不一致，在各层之间形成相互作用，使内层产生压 应力而外层产生拉应力；由于内壁产生与发射时方向相反的预应力，因此使发射时身管壁内应力趋于均匀一致，从而提高身管强度。) 4．反后坐装置一般由哪几部分组成？（驻退机、复进机、复进节制器。）按结构组成形式反后坐装置可分 为哪几种？（独立式、联合式。）驻退机有哪几种典型结构？（节制杆式、沟槽式、混合式、活门式等。）复进机有哪几种典型结构？（弹簧式、气压式、火药气体式等。） 5．火药气体作用系数β的物理意义是什么？（后效期结束时，火药气体的平均速度与弹丸初速之比。）实际使用中，主要采用什么方法，如何得到火药气体作用系数β？（自由后坐实验测量方法，0 max 0v mv W m ?β-=。） 6．发射时火炮驻退后坐运动分为哪几个时期？（弹丸膛内运动时期、后效期、惯性运动时期。）最大后坐速度m ax V 出现在哪一时期？（后效期。）如何判断m ax V 出现时机？（炮膛合力等于后坐阻力时。） 7．什么是构件的替换质量？（用集中于若干点的质点代替原有构件时，替换点的质量称为构件的替换质 量。）进行构件质量替换时，应注意什么？（替换点的运动特性尽可能接近原有构件时运动特性。） 8．什么是机构的逆传动？（在构件传动过程中，各零件的运动方向不变，而能量传递方向发生变化，由工作构件带动基础构件运动的阶段称为机构的逆传动。） 9．供输弹过程中，弹丸必须严格定位的三大位置指的是什么？（进弹口、输弹出发位置、药室。）三大阶段指的又是什么？（拨弹、压弹、输弹。） 10．在火炮总体方案设计时，先决定哪些主要质量（全炮质量、后坐部分质量、炮身质量、炮架质量等。）和哪些基本尺寸？（火线高、全炮质心位置、耳轴中心位置、后坐长、耳轴中心到炮尾后端面的距离、车撤距、极限尺寸等。） 11．火炮系统分析中，什么是效费比？（以基本装备为基准，经过规范化的，火炮系统的相对战斗效能与相对寿命周期费用之比。）什么是效费比分析？（对能满足既定要求的每一火炮系统方案的战斗效能和寿命周期费用进行定量分析，给出评价准则，估计方案的相对价值。） 12．火炮机动能力主要指哪两个性能？（火力机动性和运动性）它们又是如何定义的？（火力机动性是火炮快速、准确地捕捉和跟踪目标的能力。运动性是火炮快速运动，进入阵地和转换阵地的能力。） 第 1 页 共 2 页
1. 内弹道设计 1.1 已知条件 （1）口径 152mm （2）炮膛断面积 s=1.905dm 2 （3）弹丸质量（kg ）51kg （4）药室扩大系数 1.05 （5）全装药 Pm （膛底铜柱压力,kg/cm 2 ） 3400 （6）对应最小号装药Pm （膛底铜柱压力,kg/cm 2 ）950 （7）采用双芳－3火药，火药力f ＝950000kg.dm/kg ，压力全冲量 I k ＝2408kg.s/dm 2 1.2 设计要求 进行152mm 榴弹炮内弹道设计，要求初速达到V 965/g m s =,全装药压力小于给定压力。设计炮膛构造诸元，火药参数，并进行正面计算。 1.3 设计过程简述 （1）取定装填密度和相对装药量； 本组选择数据范围为：0.6~0.9?=，0.25~0.6m ω = （2）取次要功计算系数 1 1.02?=，将指标铜柱压力转化平均最高压力； 11( 1)=1.12(1)33d d P P P m m ωω ??=++电测铜柱 （3）根据选定的? ,m p 计算出有弹道设计表中查出相应的 g Λ； （4）计算ω及0 W ； （5）求解g l 和g W ； 2 000 g g s g l W W l S d S l W η= =Λ= = （6）根据选定的 1.05k χ=，求解炮膛结构诸元； 求药室长度 k w l l χ0 0= 0W q q ω ωω= = ??
炮膛全长 0 w g nt l l L += 炮身全长 c w g sh l l l L ++=0 c l 为炮闩长=（1.5~2）d （7）根据已知的? ,m p 查弹道设计表求出B ，由下式计算出压力全冲量k I = ，进而可求出火药的厚度 （8）选取火药型号，进行适当修约规整后，进行正面计算，检验设计准确与否。 2.方案评价标准 内弹道设计，有诸多评价标准，利用评价标准，我们可以判断方案的优劣。 2.1火药能量利用效率标准 火炮的能源都是利用火药燃烧后释放出的热能，因此，火药能量能不能得到充分利用，就应当作为评价武器性能的一个很重要的标准。即有效功效率。 221122= 1 g g g mv mv f k ωγηωω = -或 2.2炮膛容积利用效率 充满系数或炮膛工作容积的利用效率 2 2 g g g m mv V p ? η= 2.3火药相对燃烧结束位置 k k g l l η= 为火药相对燃烧结束位置。由于火药点火的不均匀性以及厚度的不一致，计算出来的火药燃烧结束位置由于是以几何燃烧定律的假设为基础的，所以并不代表所有颗粒的燃烧结束位置，仅是一个理论值，实际上各颗粒的燃烧结束位置分散在该理论值的附近一定区域内。若 k l 接近炮口时，必能有一些火药没有能够燃烧完成就飞出炮口，在这种情况下， 不仅火药的能量不能得到充分利用，而且会造成初速的较大分散。一般火炮的 k η应小于0.7 2.4炮口压力 g p 压力越大，对炮手的伤害越大，应对其有一定限制。
. 一、项目概述： 本工艺方案是根据用户要求，以系统运行可靠、经济合理为原则，采用相关设计标准和规范，结合我公司多年工程经验，以地下水做为原水水源而编制的。 本系统采用“预处理+单级反渗透”水处理工艺，该方案设计合理、运行稳定、产水的品质满足要求，并已在多项类似工程中得到应用及检验。 设备具有安装方便、使用方便、操作方便、维护方便；运行稳定、节能、环保、自动化程度高，经济实用等特点。 二、设计依据： 1、反渗透系统设计软件； 2、原水水质：原水水质达到生活饮用水的水质标准； 3、用户要求：产水量≥ 5m3/h(25℃) 出水水质达到直饮水的水质标准。 4、控制设备、测量仪表和电气设备的设计、制造符合有关规定和标准。 三、工艺流程： 四、工艺描述 4.1、预处理：对原水进行前期处理，改善供水水质，使之达到要求，减少、延缓膜的污染、延长其寿命，它处理的对象主要是进水中的微生物、细菌、胶体、有机物、重金属离子、固体颗粒及游离氯等。以满足反渗透装置进水的要求，保证反渗透装置能长期稳定运行。 它由砂滤器、炭滤器、软水器和保安过滤器组成。 砂滤器：滤除水中的泥沙、杂质、悬浮物、降低原水的SDI(污染指数密度)值。 炭滤器：具有双重作用，一是吸附；二是过滤。滤除自来水中的化学有机物、重金属、色度、异味、余氯等，改善口感。 软水器：通过钠型阳离子交换树脂交换处理，去除原水的钙、镁等结垢离子，去除原水的硬度。
保安过滤器，5微米PPF滤芯，拦截大于5微米的物体，延长膜的寿命。 4.2反渗透装置：膜的分离孔径在10-6cm-10-7cm，能除去水中有机物（如三卤甲烷中间体、胶体、悬浮物、微生物、细菌、藻类、霉类等）、热源、病毒等物质，流体经前三级预处理后的水经反渗透RO膜主机深层分离处理后，使有益于人体健康的水通过，不利于人体健康的水排除，脱盐率98%，生产出纯净水进入纯水箱；（根据具体情况，膜过滤分一级或二级反渗透处理，本套水处理系统为一级反渗透。一个良好系统设计可保证整个系统在3年内不用更换膜元件（使用寿命与水源水质有关）；在线电导率显示仪，随时动态显示净水生产的水质状态。高压泵，提供膜透过水的工作压力。保持产水率。本套水处理系统为一级反渗透。 4.3、控制功能描述：本系统根据高压、低压、液位、复位、开关等输入信号的变化改变进水阀、高压泵、冲洗阀等执行元件相对应的输出信号，达到自动控制一个标准的RO系统，实现压力保护、液位控制、开机/满水/自动冲洗等功能。 五、设备技术规范： 1、原水箱：用水贮存原水，对后续用水量起到缓解的作用（此项建议用户自备）。 2、原水增压泵：为预处理系统的正常运行提供流量及压力。 技术参数：型号：CHL8-50 数量：1台 流量：10m3/h 扬程：30m 功率：2.2KW 材质：304不锈钢 3、砂滤器： 内装精选酸洗石英砂。当水从上流经滤层时，水中部分的固体悬浮物质进入上层滤料形成小孔眼，受到机械阻留作用被滤料的表面层所截流。同时，这些被截留的悬浮物之间又发生重叠和架桥作用，就好象在滤层的表面形成一层薄膜，继续过滤水中的悬浮物质，这种过滤作用不仅滤层表面有，而当水进入中间滤层也有这种截留作用，此外，由于滤料彼此之间紧密地排列，水中的悬浮物颗粒流经滤料中那些弯弯曲曲的孔道时，就有更多的机会及时间与滤料表面相互碰撞和接触，于是，水中的悬浮物在
反渗透设备是将原水经过精细过滤器、颗粒活性碳过滤器、压缩活性碳过滤器等，使较高浓度的水变为低浓度水，洁净度几乎达到100%，所以人们称这种产水机器为反渗透纯水设备。 目前这种净水设备的应用非常广泛，下面跟大家介绍一下反渗透设备的工艺流程。 1.原水罐 储存原水，用于沉淀水中的大泥沙颗粒及其它可沉淀物质，同时缓冲原水管中水压不稳定对水处理系统造成的冲击，如水压过低或过高引起的压力传感的反应。 2.原水泵 恒定系统供水压力，稳定供水量。 3.多介质过滤器 采用多次过滤层的过滤器，主要目的是去除原水中含有的泥沙、铁锈、胶体物
质、悬浮物等颗粒在20um以上的物质，可选用手动阀门控制或者全自动控制器进行反冲洗、正冲洗等一系列操作。保证设备的产水质量，延长设备的使用寿命。 4.活性炭过滤器 系统采用果壳活性炭过滤器，活性炭不但可吸附电解质离子，还可进行离子交换吸附。经活性炭吸附还可使高锰酸钾耗氧量（COD）由15mg/L(O2）降至2～7mg/L(O2），此外，由于吸附作用使表面被吸附复制的浓度增加，因而还起到催化作用、去除水中的色素、异味、大量生化有机物、降低水的余氯值及农药污染物和除去水中的三卤化物（THM）以及其它的污染物。同时，设备具有自我维护系统，运行费用很低。 5.离子软化系统/加药系统 R/O装置为了溶解固体形物的浓缩排放和淡水的利用，为防止浓水端特别是RO装置最后一根膜组件浓水侧出CaCO3, MgCO3, MgSO4, CaSO4, BaSO4, SrSO4, SiSO4的浓度积大于其平衡溶解度常数而结晶析出，损坏膜原件的应有特性，在进入反渗透膜组件之前，应使用离子软化装置或投放适量的阻垢剂阻止碳酸盐，SiO2，硫酸盐的晶体析出. 6.精密过滤器 采用精密过滤器对进水中残留的悬浮物、非曲直粒物及胶体等物质去除，使RO系统等后续设备运行更安全、更可靠。滤芯为5um熔喷滤芯，目的是把上级过滤单元漏掉的大于5um的杂质除去。防止其进入反渗透装置损坏膜的表面，从而损坏膜的脱盐性能。
（教师组卷、存档用) 档案编号：课程教学大纲编号：01023202 课程名称：火炮设计理论学分： 4 试卷编号：010******* 考试方式：闭卷考试时间：120分钟满分分值：100 组卷年月：2004.12.8 组卷教师：张相炎审定教师：郑建国二、试对牵引火炮在后坐时全炮的受力进行分析，并对全炮所受的主动 力进行简化。（15分） 三、自动机构结构简图如图所示。试求 1）机构的传速比表达式； 2）传动效率的表达式。(15分) 四、设有一内外径分别为 1 r和2r，无限长厚壁圆筒，其材料屈服极限为s σ，试用第二强度理论推导其弹性强度极限。（10%） （提示： 2 1 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 1 1 2 3 2 2 3 2 r r r r r r p r r r r r r p E r- - - - - - = ε 2 1 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 1 1 2 3 2 2 3 2 r r r r r r p r r r r r r p E t- + - - + = ε） 一、回答下列问题：(60分) 1．供输弹过程中，弹丸必须严格定位的三大位置指的是什么？三大阶段指的又是什么？ 2．什么是浮动原理？ 3．两构件斜撞击时，恢复系数b是如何定义的？实际计算两构件撞击时，恢复系数b如何选取？ 4．炮身的主要作用是什么？主要包括哪几个部件？ 5．采用两段坡膛的目的是什么？其锥度各为多少？膛线的起点在哪一段？ 6．什么是身管设计压力曲线？什么是身管理论强度曲线？ 7．反后坐装置的作用是什么？ 8．火药气体作用系数β的物理意义是什么？实际使用中，主要采用什么方法，如何得到火药气体作用系数β？ 9．后坐稳定极限角 j φ的物理意义是什么？ 10．什么是不平衡力矩？ 11．何谓火炮辅助推进装置？ 12．对火炮运动体有哪些主要要求？ 1
《内弹道学》课程设计报告题目：《152mm榴弹炮内弹道设计》学号：0808320126姓名：梁庆 同组同学：陈周迪刘佳黄双帅 指导老师：张小兵杨均匀 时间：2011.9.15
1. 内弹道设计 1.1 已知条件 （1）口径 152mm （2）炮膛断面积 s=1.905dm 2 （3）弹丸质量（kg ）51kg （4）药室扩大系数 1.05 （5）全装药 Pm （膛底铜柱压力,kg/cm 2 ） 3400 （6）对应最小号装药Pm （膛底铜柱压力,kg/cm 2 ）950 （7）采用双芳－3火药，火药力f ＝950000kg.dm/kg ，压力全冲量 I k ＝2408kg.s/dm 2 1.2 设计要求 进行152mm 榴弹炮内弹道设计，要求初速达到V 965/g m s =,全装药压力小于给定压力。设计炮膛构造诸元，火药参数，并进行正面计算。 1.3 设计过程简述 （1）取定装填密度和相对装药量； 本组选择数据范围为：0.6~0.9?=，0.25~0.6m ω = （2）取次要功计算系数 1 1.02?=，将指标铜柱压力转化平均最高压力； 11( 1)=1.12(1)33d d P P P m m ωω ??=++电测铜柱 （3）根据选定的?,m p 计算出有弹道设计表中查出相应的g Λ； （4）计算ω及0W ； （5）求解g l 和g W ； 2 000 g g s g l W W l S d S l W η= =Λ= = （6）根据选定的 1.05k χ=，求解炮膛结构诸元； 求药室长度 k w l l χ0 0= 0W q q ωωω= = ??
声明: 本文提及的技术方案均属于海德能公司的专利范围。除非来自海德能公司的书面保证，海德能公司对于本文提供的信息及本文提供的产品和系统性能没有义务提供担保。 第六章反渗透系统设计 6．1海德能RO设计导则 在使用海德能公司膜元件设计反渗透系统时，一般应遵循以下所建议的通用导则，如需要在超过本导则的情况下使用，请与海德能公司协商以便提供特殊的建议。 表-1 系统设计参数 表-2 浓水中难溶盐的饱和极限 表-3 饱和指数极限值
6.2反渗透系统设计概述 反渗透系统基本组成部分 1）原水供水单元：原水可能是自来水、地下水、水库水或其它水源，但一般反渗透系统都有一个储水槽。在系统设计时要考虑避免二次污染，防止沙土、灰尘等机械杂质污染和发酵、水藻等生物污染的发生。 2）预处理系统：针对原水得水质指标和水源特点，设置合理的预处理系统，保证经过预处理的水质能够达到反渗透系统对于COD、SDI、余氯和LSI等的要求。对于一定的原水，不同的预处理工艺和污染因子去除效果会影响到反渗透膜元件类型、数量和系统参数的选择。在目前越来越多的反渗透系统被用于地表水和回用污水的情况下，为了保证系统性能和和效率，推荐优先选用膜法预处理（超滤/微滤）。请参考本书卷首较为详细的“美国海德能公司反渗透纳滤设计导则”。 3）高压泵系统：高压泵系统的压力（扬程）和流量的选择主要依据运行海德能设计软件IMSdesign的模拟计算结果。为了保证系统的安全可靠，在实际选型时，可以在计算结果推荐选型的基础上提高10%扬程和流量规格。反渗透高压泵要求使用性能高度稳定的耐腐蚀泵。泵系统一般由给水泵和高压泵组成，给水泵加在保安过滤器之前，用于高压泵供水和低压冲洗。在高压泵出口一般要安装手动调压阀和慢开电动阀。手动调压阀用于调节泵的出力，电动阀可以防止高压泵启动时发生水锤现象。 4）RO膜单元：RO膜单元由压力容器、膜元件、管道和浓水阀门等组成，是反渗透系统的核心。本章内容主要针对RO膜单元的设计，包括参数选择、流程配置、膜元件选型、膜元件数量和排列的选择以及设计方案的评价和优化等。5）仪表和控制系统：为了装置能够安全可靠地运行、便于过程监控，一般要配备温度表、pH计、压力表、流量计、电导率表、氧化还原电位计等仪表。反渗透系统的运行和监控由PLC、仪表、计算机系统和工艺模拟流程模拟屏执行，同时设有手动操作按钮和控制室操作按钮，系统具有联锁保护功能及报警指示功能。请参考本书第七章及第十三章相关内容。 6）产水储存单元：产水储槽（罐）主要考虑防止二次污染，容积和配置取决于后续工艺要求及用水量调节需要，在产水储存单元的设计中要考虑防止发生背压。 7）清洗单元：用于膜的化学清洗和消毒灭菌处理，具体设计参考第八章“污染与清洗”。 反渗透系统设计一般步骤 1）落实设计依据：原水水质和原水类型，产水的具体水质指标。在拿到原水水质资料时一定要确认水源的类型，可能的水质波动范围，取水方式及受到二次污染的可能性。在地表水处理和海水淡化工程中，取水方式也是设计整个系统设计中最为关键的。在污水回用处理工程中，需要反复落实排放水的水质资料，在必要时要同时改造污水处理系统以保证反渗透工艺的可行性。 2）确定预处理工艺及其效果，主要是对于经过预处理之后水质指标的确认。我们所讲的反渗透给水或系统进水就是指经过预处理之后的水质。 3）膜元件选型 根据原水的含盐量，进水水质的情况和产水水质的要求，选择适当的膜元件。膜元件的选型请参考卷首的设计导则及膜元件选型指导地形图。 4）确定膜通量和系统回收率 根据进水水质和处理水指要求的等级不同，决定RO膜元件的种类和单位面积的产水通量(gfd或L/m2h)和回收率。产水通量可以参照海德能设计导则。回收率的设定要考虑原水中含有的难溶解性盐的析出极限值(饱和指数)、给水水质的种类和产水水质。通常，单位面积产水量J和回收率R设计的过高，发生膜污染的可能性大大增加，造成产水量下降，清洗膜系统的频率会增多，维护系统正常运行的费用增加。所以，在进行设计系统时，在条件可能的条件下，希望宽余的设计产水通量和回收率。 5）排列和级数 当确定了设计产水通量J(gfd)和产水量Qp(gpd)值，所需理论膜元件数量Ne安以下方程计算。 (7-1) Q p产水量(gpd) J 单位面积产水通量(gfd) S 膜元件面积(ft2) f 污染指数 Ne 理论膜元件数 通常RO系统排列方式以2:1的近似比例排列的方式较多。
1. 反渗透水处理系统的构成 2. 反渗透预处理 ——它是让您高枕无忧的关键 ?成动运行的必要条件 ?具体的预处理设计需要根据现场情况和膜元件类型确定 ?必须仔细考虑各种要求 ?原水的特点非常重要 ?为确保系统可靠运行，有时需要作小型实验 ?最后您将心想事成！ 2.1 反渗透预处理合适与否的简单判断准则 2.2 反渗透预处理设计考虑因素 ?膜元件种类 ( 醋酸纤维素膜或芳香聚酰胺复合膜 ) ?进水水质 ( 水源及其变化 ) ?进水流量 ( 小型或大型装置 ) ?反渗透的回收率 ( 高回收率意味着需要更好的预处理 )
?后处理设备和要求 2.3 反渗透元件的进水条件 注：氯的耐受力计算建立在无铁存在的基础上 2.4 预处理中考虑的反渗透结垢成分 反渗透进水中含有的难溶盐及相关成分达到下表中所列的浓度时，均应在预处理中采取相应措施，以防止反渗透膜结垢。 注意：上表中指标的设计基础为 75% 的系统水回收率，在某些情况下，最小值范围会有变化。 2.5 反渗透污染物 2.5.1 悬浮固体 ?普遍存在于地表水和废水中 ?尺寸＞ 1 微米 ( 胶体可能会小于 1 微米 ) ?在未搅拌溶液中能悬浮状态沉积下来 ( 胶体会保持悬浮状态 ) 预处理后必须将下列指标降低至
浊度＜ 1 NTU 15 分钟 SDI 值＜ 5 2.5.2 胶体污染物 ?普遍存在于地表水或废水中 ?污染物主要存在于反渗透系统的前端 ?尺寸＜ 1 微米 ?在未搅拌溶液中微粒会保持悬浮状态 ?可以是有机或无机成份组成的单体或复合化合物 ?无机成份可能是硅酸、铁、铝、硫 ?有机成份可能是单宁酸、木质素、腐殖物 预处理后必须将下列的指标降低至： 浊度＜ 1 NTU 15 分钟 SDI 值＜ 5 2.5.3 有机污染物 ?污染物主要存在于反渗透系统的前端 ?普遍存在于地表水或废水中 ?被吸收附着在膜表面 ?天然腐殖有机物来源于植物腐烂物且常带电荷 ?缺乏明确的 TOC ( 总有机碳 ) 含量规定 ?进水中 TOC 含量为 2 ppm 时应引起注意 ?具有电中性表面的 LFC1 膜及 CAB 膜可能更适用 2.5.4 生物污染 ?普遍存在于地表水或废水中 ?开始时易在反渗透前端形成污染物，随后扩展及整个反渗透系统?通常污染物为细菌、生物膜、藻类、真菌 ?警戒含量为每毫升 10000 cfu ( 菌落生成单位 ) ?必须控制生物活性 ?CAB 膜由于其对余氯的耐受性较好，因而可能更适用 2.6 针对特定污染物的反渗透预处理设计要点 2.6.1 针对给溶盐的反渗透预处理设计 ?离子交换软化 ?弱酸阳离子软化 ?石灰软化
火炮的物理原理 一、简介 火炮是口径在20毫米以上，用火药的爆发力发射弹丸的重火器的通称。火炮用于歼灭敌有生力量和压制敌方火器，破坏敌防御工事，完成陆地、海洋和空中的其它打击任务。 13至14世纪时，中国的火药和火器制造技术传入信仰伊斯兰教的国家和欧洲，欧洲的火炮开始发展。19世纪开始，随工业和科学技术的发展，火炮迅速发展起来，出现了发射长形弹的线膛炮，并安装有弹性炮架。 火炮发展至今，已经是儿孙满堂，不仅家族支系众多，而且家族成员的外貌也差别甚大，出现了有善于对付各种目标的专门火炮： 按安装发射的平台不同可分为地面炮、舰炮和航炮； 按运动方式可分为固定火炮、机械牵引炮和自行火炮； 按作战用途又可分为地面压制火炮、海岸炮、高射炮、坦克炮、特种炮等； 按口径大小可分为：大口径炮（高炮在100毫米、地炮在152毫米、舰炮130毫米以 上）；中口径炮（高炮在61～100毫米、地炮在76～152毫米、舰 炮在76～130毫米左右）；小口径炮（高炮在20～60毫米、地炮在 20～75毫米、舰炮在20～57毫米之间）。 按炮膛结构可分为线膛炮和滑膛炮； 按弹道特性可分为加农炮（弹道低伸）、榴弹炮（弹道较弯曲）和迫击炮（弹道最弯曲）按装填方式可分为前装式火炮和后装式火炮。 二、基本构造 现代火炮的基本组成部分有：炮身、炮尾、炮闩和炮架等。其作用原理是将发射药在膛内燃烧的能量转换为弹丸的炮口动能以抛射弹丸，同时产生声、光、热等效应。火炮的主要战术技术性能是初速、射程、精度、射速和机动性等。火炮的主要任务是用于对地面、空中和水上目标射击，毁伤和压制敌有生力量及技术兵器，以及完成其它任务。 火炮的结构身管火炮的外观及其组成部件视炮种及其用途而异。尽管有这些差别，然而身管火炮都是按照几乎相同的方法制造的。身管火炮有两个或两组主要部件，就是炮身部分和炮架部分。炮架部分用于支承炮身和保持火炮射击时的稳定性。炮架部分包括瞄准装置，在某些情况下它还可作为运送炮身部分的手段。炮身部分为发射药燃烧产生的压力提供容器；它使发射药燃烧产生的能量安全地按预定方式传送到弹丸上；它还具有赋予弹丸方向和稳定
反后坐装置：在炮身与炮架之间安装的，用来耗散和储存火炮射击时的后座能量并使炮身复位的结构部件。作用：1减小火炮架体在射击时的受力（①减小炮架质量，提高火炮机动性，②稳定性提高，有利于提高射击精度，③火炮质量不变的情况下，可使火炮口径增大或跑口动能增加，提高火炮威力）2把射击时的全炮后坐运动变为可控的炮身后坐运动（①火炮重复射击时的操作简化，有利于提高射速，②炮身后坐运动为自动装填提供动力，③控制炮身的后坐运动可获得要求的后坐参数或结构参数） 后坐微分方程m h d2x/dt2=F pt-F R其中F R=FΦh+F f+F+F T-m h g sinφ 火药燃气作用过程分为：1启动期(特点:1膛压低2后坐运动距离短3后坐速度低），2弹丸在堂内运动时期（炮膛合力计算：F pt=F t-F zm-F dx)，3火药气体后效时期（炮膛合力计算F pt=F g*e?（-t/b),有炮口制退器F pt=χF g e?(-t/b) ) 火炮的稳定性：是指火炮射击时不跳离地面的特性。 火炮的静止性：是指火炮在射击时沿水平方向不移动的特性， 后坐静止条件F Rmax≤[F T] (驻锄所能提供的最大水平反力） 后坐稳定条件F NA=(m z g L xφ-F pt L e-F R h)/L D≥0 后坐稳定力矩：m z g L xφ；翻转力矩：FptLe+FRh 后坐稳定极限角φj：射角φ减小到一定程度时，火炮处于稳定与不稳定之间的临界状态，此时的状态称为后坐稳定极限状态，此时的射角为φj 提高火炮射击稳定性途径：1减小动力偶距F pt L e,2减小后坐阻力F R (增大后座长度lλ, 增大后坐部分质量m h，采用双重后坐系统，采用炮口制退器，采用前冲后坐系统，采用膨胀波火炮发射技术）3减小力臂h 从动量表达式看:反后做装置是一个缓冲器，它将一个幅值很大，作用时间短变化剧烈的 炮膛合力F pt转化为一个幅值较小，作用时间长变化较平缓的后坐阻力F R，传递到炮架上从动能表达式看：反后坐装置是一个能量变换器，将幅值很大，变化剧烈的炮膛合力Fpt 在短距离上做的功转化为一个幅值较小，变化较平缓的后坐阻力FR在较长距离上做的功火药气体作用系数β的物理意义：火药气体平均速度与弹丸初速之比。Β=Vpj/V0, 炮口制退器的特征量：1、炮口制退器效率ηT：它是能量特征量，定义为：炮口制退器使后坐部分自由后坐动能减少量与原动能的百分比。2炮口制退器冲量特征量X：它是有炮口制退器时后效期炮膛合力的全冲量TtT 与无炮口制退器时后效期炮膛合力全冲量It的比值。制退机设计过程①根据给定的设计条件和内弹道数据，按火药气体不同作用时期计算F pt-t 曲线或表格函数②根据火炮总体设计要求拟定或选取后坐阻力制动图，确定FR-t,FR-x的规律③在初始条件t=0,x=0,v=0下求解后坐运动方程m h d2x/dt2=F pt-F R,得到v-t,x-t,v-x曲线④进行复进机设计，给出复进机力Ff的变化规律，并计算F+F T-m h gsinφ,从而得到 Fφh=F R-F f-(F+F T-m h g sinφ)⑤确定制退机的结构形式和主要结构参数⑥进行制退机流 液孔设计由制退机力的公式Fφh=f(a x)v2求制退机流液孔面积的变化规律a x-x⑦进行制退机的其他结构参数计算⑧根据火炮的工作要求和实验数据，进行不同设计条件下的反后坐问题计算，确定制退机的结构方案和结构参数 节制杆外形初调整的必要性①对火炮实际设计条件的适应性差。若以高温，强装药和φ= Φmax的条件射击，后坐长将比正常情况增10％左右，如仍用理论外形的节制杆，必将出现后坐接近终了时v＞0，而a x=0的情形导致制退机内的压力P1将急剧升高，这种现象称为液力闭锁，另外，由于零件轴向加工误差的存在节制杆和节制环的相对位置在装配后可能出现一定的位置偏差，因此对节制杆进行调整是必要的②理论外形加工工艺性差。 一般情况，复进时反后坐装置液压阻力Fφf由三部分组成：1制退机提供的液压阻力2复进节制器提供的液压阻力3复进节制活瓣提供的液压阻力Fφfv 复进静阻力F jf=F+F T+m h g sinφ复进机力F f减去静阻力F jf称为复进剩余力F sh