皖电东送淮南—上海输变电工程杆塔荷载及铁塔计算原则
中国电力工程顾问集团公司
二〇〇八年九月
目录
1设计依据 (1)
1.1 技术标准及规程规范 (1)
1.2 设计气象条件 (1)
1.3 导地线参数 (2)
1.4 绝缘子及金具等相关参数 (2)
1.5 地线保护角 (3)
2荷载取值原则 (4)
2.1 重现期及结构重要性系数 (4)
2.2 荷载 (4)
3杆塔荷载条件 (8)
3.1 水平档距 (8)
3.2 垂直档距 (8)
3.3 代表档距 (8)
3.4 最大使用档距 (9)
3.5 Kv值 (9)
4荷载工况 (9)
4.1正常运行 (9)
4.2 断线工况 (10)
4.3 不均匀冰工况 (10)
4.4 安装工况 (10)
4.5 终端杆塔 (11)
4.6 验算情况 (11)
4.7 抗串倒塔荷载 (11)
4.8 OPGW开断塔 (11)
4.9 气象区分界塔 (11)
5其它 (12)
1.设计依据
1.1 技术标准及规程规范
适用于电力送电线路工程项目的法令、法规、标准、规程、规范、规定等的最新有效版本。主要标准如下：
（1）《架空送电线路基础设计技术规定》(DL/T 5219-2005)；
（2）《送电线路铁塔制图和构造规定》(DLGJ136-1997)；
（3）参照执行《110-750kV架空输电线路设计技术规范》(报批稿)、《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》(DL/T5154-2002)、《重覆冰架空输电线路设计技术规程》(报批稿)及其他有关规程、规范、技术规定和参考资料；
（4）《1000kV交流架空输电线路设计暂行技术规定》（Q / GDW 178-2008）；
（5）本工程相关专题研究报告；
（6）中国电力工程顾问集团公司出台的特高压相关规定。
1.2 设计气象条件
设计气象条件表
1.3 导地线参数
地线支架垂直和水平荷载按照LBGJ-240-20AC增大5%开。1.4 绝缘子及金具等相关参数
（1）绝缘子长度
本次铁塔规划，盘式或合成绝缘子净长按照10.53m执行，绝缘子串长度参考华东院提供绝缘子串组装图相应串型确定。
（2）绝缘子重量
铁塔间隙圆绝缘子重量按照合成绝缘子计，铁塔负荷计算按盘式绝缘子计，具体长度和总量参考金具图纸。
（3）绝缘子风荷载
绝缘子受风面积0.04m2/片，合成串按照串长/146mm标准绝缘子折片。覆冰情况下（含不均匀冰）须考虑风荷载增大系数。具体取值按下表确定：
荷载计算时间隔棒个数按照垂直档距每50m一个，单重20kg。
导地线防振锤个数根据档距，按照下表安装，导线防振锤单重8kg,地线防振锤单重5kg。
防振锤安装个数表
（4）耐张塔设计条件
1）鼓型耐张塔跳线挂点距按8m设计。
2）耐张塔外角侧均按照有跳线串设计，内侧是否需要安装跳线串请各院间隙校核决定。
3）耐张塔跳线负荷按照金具图参考执行。
4）各层横担耐张塔跳线偏角均按：5°，10°，15°，35°设计，适当配重，按此角度配置硬跳线参数并校核电气间隙。
1.5 地线保护角
（1）铁塔地线采用负保护角，平地塔形地线对最外相导线保护角<-4°，山区塔形地线对最外相导线保护角取-6°。（对分裂导线中心）（2）相邻导线（含导地线）水平位移1m。（对分裂导线中心）（3）导地线垂直距离受地线电晕控制，目前暂按导地线垂直距离14m考虑。
（4）外过无风工况下，档距中央导地线距离按S≥0.012L+1进行配合。
（5）导线线间距离和导地线层高按科研部门的研究结论为准，根据科研部门意见，耐张塔应考虑带转角后线间距离的要求。
2.荷载取值原则
2.1 重现期及结构重要性系数
（1）本工程荷载重现期按100年一遇取值；
（2）本工程一般线路段结构重要性系数γ0按1.1取值（安装工况按1.0取值）。
2.2 荷载
（1）基准风速起算高度为10m，地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数μz和风荷载体型系数μs按《建筑结构荷载规范》(GB50009－2001)的规定取值；
（2）基准设计风速取值不小于27m/s，全线分为27m/s、30m/s、32m/s三个风区：
1）电气计算
①下相导线平均高风速分别取值为32.19m/s、35.770m/s和
38.15m/s。
②操作过电压风速取相应最大风速的0.5倍，分别取16m/s、18m/s和19m/s，不再进行高度修正。
③带电作业取10m/s，不再进行高度修正。
④雷电风速27m/s取10m/s，30m/s风区、32m/s风区取15m/s。
⑤导线平均高度：
对于呼高H的塔,下相导线平均高按下式计算：
H平均高=H-（2/3*f）cos（θ）-L
其中
H－塔高
θ－导线风偏角度，取下相导线计算高度高大风风速计算
f－导线弧垂按f=H-L-d
L=绝缘子串长（悬垂串取13m，耐张串取0m）
d=导线对地安全距离及欲度（取25m）
上、中相及地线平均高按该值增加层间距（导地线距离）取值。
⑥风压增大系数α
对于呼高H的塔，计算各相导线平均高H平均高后，
α=（H平均高/导线计算高度）0.32
对于如跨越塔等特殊塔形，可不按此执行。
2）荷载计算
①风压增大系数：
同电气间隙规划原则，对于如跨越塔等特殊塔形，可不按此执行。
②对于铁塔的各种呼高，应提供不同呼高的风压折算系数。对大于平均计算高的铁塔，按照风压折算系数减小档距（水平档距）使用，各种铁塔应提供折减比例。
（3）导地线覆冰增大系数10mm冰区取1.2、15mm冰区取1.3、20mm冰区取1.5；
（4）不同区段共用的铁塔，对所有使用条件均应进行计算。
（5）导地线风荷载调整系数和风压不均匀系数按下表取值:
导地线风荷载调整系数和风压不均匀系数取值表
注：表中风速为离地10m高基准风速。跳线计算风压不均匀系数取1.2；
（6）纵向不平衡张力和断线张力除按覆冰率计算外，取值应不低于下表中的取值；
轻、中冰区不平衡张力取值表
轻、中冰区断线张力取值表
注:杆塔规划中按平腿设计的杆塔断线张力按平丘取值，其余按山区取值。
（7）杆塔风荷载调整系数βz，按《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）计算，但不应小于《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T 5154－2002）规定，可参照下表取值：
注：①中间值按插入法计算；
②基础的βz取对杆塔效应的50%，即βz基础=(βz杆塔－1)/2+1。
（8）安装检修提升导线按1.5倍起吊考虑，地线仍按双倍起吊考虑，附加荷载按下表取值；耐张塔安装对导、地线的临时拉线的平衡张力分别取40kN和5kN；动力系数按1.1取值；
杆塔施工附加荷载
本条原则，由于各院设计习惯不同，请结构和电气两专业协调考虑。
（9）计算各类杆塔的可变荷载组合系数按下表取值
可变荷载组合系数取值表
（10）结构构件的体型系数，角钢取1.3，钢管构件取的1.3×0.6=0.78，考虑到钢管构件的粗糙度，实际计算时取0.85。
（11）地震荷载
由于全线大部分地方均处在7度地震设防区或低于7度地震设防区，可按《110～750kV架空输电线路设计规范》(报批稿)关于抗震验算的要求执行。
（12）断线垂直荷载
1）直线及直线转角塔按覆设计冰工况下100 的垂直荷重取值；
2）山区耐张转角塔的断线相断线侧取70%、另侧取30%；平地耐张转角塔的断线相断线侧取60%、另侧取40%；未断线相按100%取值；
（13）其余荷载取值及荷载组合参照《110～750架空输电线路设计规范》（报批稿）、《重覆冰架空输电线路设计技术规程》（报批稿）有关规定；
3.杆塔荷载条件
3.1 水平档距
（1）根据各设计院规划铁塔使用条件进行设计，耐张塔水平荷载按照山地3:7，平地4:6的比例分配到横担前后侧；同时要满足5:5比例分配后构件强度的要求；
（2）不同风速区直线塔相互插花使用时，可根据风压系数对线条荷载和塔身荷载的影响大小，适当调整杆塔的使用条件（可根据具体情况放大或折减使用），但同时应注意校核电气间隙。
（3）所有杆塔按标准呼称高设计计算，对高于标准呼称高的杆塔折减档距使用；在计算时不应出现（或尽量减少）大于标准呼称高的工况控制塔头构件的情况。
3.2 垂直档距
（1）根据各设计院规划铁塔使用条件进行设计，耐张塔两侧按照3:7分配；山区耐张杆塔应考虑一侧垂直档距为正，另外一侧为负（-350m）的情况；采用双串的直线杆塔按4:6比例分配。
（2）不同风速区直线塔相互插花使用时，垂直档距可保持不变。
（3）终端塔应考虑垂直负荷全部加在线路侧的情况。
3.3 代表档距
（1）直线塔负荷用代表档距按400m。
（2）耐张塔负荷用代表档距按300/600m，并结合水平档距和垂直档距组成“大水平荷载；大垂直荷载；大张力\小水平荷载；小垂直荷载；小张力”等组合。
3.4 最大使用档距
各塔型最大使用档距受导地线线间距离控制。
3.5 Kv值
根据规划使用情况执行，同时对于直线转角塔，应验算正反向风情况下，不同转角度数对Kv(包括不同挂点最大Kv和最小Kv)的影响。
直线转角塔按照不同转角度数结合最大Kv和最小Kv值规划间隙圆，布置双挂架合理减小塔头尺寸。
电气间隙计算过程中，应将各工况垂直档距进行换算。
4.荷载工况
各类杆塔均应计算正常运行情况、事故情况、安装情况以及不均匀覆冰情况下的荷载组合，必要时尚应验算地震、过载冰、过载风等稀有工况。
4.1正常运行
（1）基本风速、无冰、未断线（包括最小垂直荷载和最大水平
荷载组合）。
（2）最大覆冰、相应风速及气温、未断线。
（3）最低气温、无冰、无风、未断线。
4.2 断线工况
断线工况下（-5℃、有冰、无风荷载）不平衡张力应按照静态荷载计算。
（1）悬垂型杆塔（不含大跨越直线塔）的断线（含分裂导线的纵向不平衡张力）情况，应计算下列荷载组合：
1）在同一档内任意两相导线存在纵向不平衡张力，地线不断线。
2）在同一档内任意一根地线和任意一相导线同时有不平衡张力；
（2）耐张型杆塔的断线情况，应计算下列荷载组合：
1）在同一档内任意两相导线（终端杆塔还应考虑作用一相或两相导线的不利情况）存在不平衡张力，地线未断、有冰、无风。
2）一根地线断线，同时任意一相导线有不平衡张力；
（3）垂直冰荷载取100％设计覆冰荷载；
（4）断线工况应考虑无冰情况下最小垂直荷载情况；
4.3 不均匀冰工况
不均匀冰工况（按未断线、-5℃、有不均匀冰、10m/s风），考虑所有导地线同时有同向不平衡张力，使杆塔承受最大的弯矩。
15mm冰区还要考虑导地线同时有不同向不平衡张力，使杆塔承受最大的扭矩。
4.4 安装工况
各类杆塔的安装情况，应按10m/s风速、无冰、相应气温的气象条件下考虑。
导线安装张力考虑：施工误差系数1.025，同时考虑导线初伸长影响系数1.12，地线1.05，即电气负荷表中安装工况考虑的张力增大系数为：
导线 1.025×1.12 = 1.15
地线 1.025×1.05 = 1.08
同时考虑施工误差引起的另一侧张力减小引起的张力差和过牵引系数。
过牵引时，导线动力系数取1.1、地线动力系数取1.05。
4.5 终端杆塔
终端杆塔应计及变电站（或升压站）一侧导线及地线已架设或未架设的情况。
4.6 验算情况
各类杆塔的验算覆冰荷载情况，按照验算冰、-5℃、有风、未断线计算，并计入塔位高差、档距等引起的导地线不平衡张力。
4.7 抗串倒塔荷载
防串倒的加强型悬垂型杆塔，除按照常规悬垂型杆塔工况计算外，还应按照所有导地线同侧有断线张力（或不平衡张力）计算。
4.8 OPGW开断塔
下列铁塔考虑OPGW开段:
SZ273P、SZ302P、SZ322P、SZ303考虑OPGW开段。
4.9 气象区分界塔
（1）风区分界塔：采用高气象区耐张塔，使用条件留欲度，由铁塔设计单位验算。
（2）冰区分界塔：采用高气象区耐张塔，使用条件留欲度，由铁塔设计单位验算。
5.其它
（1）所有铁塔均不采用公用腿；
（2）山区铁塔按全方位长短腿设计，长短腿基本级差按1.5m，最大级差按30度地形坡度来控制，最长腿长不大于15m，最短腿长不小于3m，采用非公用腿型式。
（3）本工程的所有铁塔主材和塔身斜材均采用钢管构件，其它构件必要时可采用角钢。
（4）钢管和角钢构件均采用Q235B、Q345B两种钢材，螺栓采用6.8级及8.8级。
（5）铁塔设计采用以概率理论为基础的极限状态设计法；结构计算应按照三维桁架结构模型进行内力分析，构件计算除满足结构强度要求外，还应满足钢管结构构造要求。
（6）钢管构件微风振动按允许长细比控制，水平材为140，其它
斜材为160。
枯藤老树昏鸦，小桥流水人家，古道西风瘦马。夕阳西下，断肠人在天涯。
土方开挖工程量计算公式 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高 正方体：体积＝棱长×棱长×棱长． 锥体: 底面面积×高÷3 台体: V=[ S上+√(S上S下)+S下]h÷3 球缺体积公式＝πh²(3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR³/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l （l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕／3*h 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高。 ------ 几何体的表面积计算公式 圆柱体: 表面积:2πRr+2πRh 体积:πRRh (R为圆柱体上下底圆半径,h为圆柱体高) 圆锥体: 表面积:πRR+πR[(hh+RR)的平方根] 体积: πRRh/3 (r为圆锥体低圆半径,h为其高, 平面图形 名称符号周长C和面积S 正方形a—边长C＝4a S＝a2 长方形a和b－边长C＝2(a+b) S＝ab 三角形a,b,c－三边长h－a边上的高s－周长的一半A,B,C－内角其中 s＝(a+b+c)/2 S＝ah/2＝ab/2?sinC ＝[s(s-a)(s-b)(s-c)]1/2＝a2sinBsinC/(2sinA) 四边形d,D －对角线长α－对角线夹角S＝dD/2?sinα平行四边形a,b－边长h－a边的高α－两边夹角S＝ah＝absinα菱形a－边长α－夹角D－长对角线长d－短对角线长S＝Dd/2＝a2sin α梯形a和b－上、下底长h－高m－中位线长S＝(a+b)h/2＝mh 圆r－半径d－直径C ＝πd＝2πr S＝πr2＝πd2/4 扇形r—扇形半径a—圆心角度数C＝2r＋2πr×(a/360) S ＝πr2×(a/360) 弓形l－弧长S＝r2/2?(πα/180-sinα) b－弦长＝r2arccos[(r-h)/r] - (r-h)(2rh-h2)1/2 h－矢高＝παr2/360 - b/2?[r2-(b/2)2]1/2 r－半径＝r(l-b)/2 + bh/2 α－圆心角的度数≈2bh/3 圆环R－外圆半径S＝π(R2-r2) r－内圆半径＝π(D2-d2)/4 D－外圆直径 d－内圆直径椭圆D－长轴S＝πDd/4 d－短轴 土建工程师应掌握的数据2010-03-27 11:05 12墙一个平方需要64块标准砖 18墙一个平方需要96块标准砖 24墙一个平方需要128块标准砖 37墙一个平方需为192块标准砖 49墙一个平方需为256块标准砖 计算公式：
杆塔荷载及强度校验（常用）. 杆塔荷载及强度校验 一、荷载种类及计算条件 1?荷载分类 根据荷载在杆塔上的作用方向，可划分为以下几种： (1)水平荷载。杆塔及导线、避雷线的横向风压荷载，转角杆塔导线及避雷线的角度荷载。 (2)纵向荷载。杆塔及导线、避雷线的纵向风压荷载，事故断线时的顺线路方向张力。 还有导线、避雷线的顺线路方向不平稳张力，安装时的紧线张力等。 (3)垂直荷载。导线、避雷线、金具、绝缘子、覆冰荷载和杆塔自重， 安装检修人员及工具重力，使用拉线时由拉线产生的垂直分力。 2.荷载的计算条件 杆塔的荷载与气象条件有关，也与线路运行情况、杆塔型式等因素有关。确定杆塔的荷载应考虑杆塔在施工、运行中可能遇到的外界条件。 对此，《架空送电线路设计技术规程》做了规定。此外，中华人民共和国国家
标准《工业与民用35KV及以下架空电力线路设计规范》对35KV 及以下架空电力线路杆塔荷载计算条件也做了规定。过去的书刊上把这种 规定叫做杆塔设计条件。它既是设计杆塔时计算杆塔荷载的依据，也是线路设计中校验杆塔强度的依据。现将有关规定综述如下： 35KV及以上高压架空线路的各类杆塔均应计算线路的运行情况、断线(纵向不平衡张力)情况及安装情况的荷载。但对35KV及以下采用针式绝缘子线路和10KV及以下的瓷横担线路，可不进行断线情况的杆塔荷载计算。 （1）正常运行情况。各类杆塔的运行情况，应采用下列荷载计算条件：①最大风速、无冰、未断线；②覆冰、相应风速、未断线；③最低气温、无风、无冰、未断线（适用于终端杆塔和转角杆塔）。 （2）断线（不平衡张力）情况。分以下几种）情况考虑： 1）直线型杆塔（包括悬垂转角杆塔）的断线（不平衡张力）情况 单回路或多回路直线型杆塔（包括悬垂转角杆塔）的断线（不平衡张力）情况，应采用下列荷载计算条件：①断一根导线（或一相不平衡张力）、避 雷线未断、无风、无冰。②一根避雷线有不平衡张力、导线未断、无风、无冰。 其中，单导线的断线张力和避雷线的不平衡张力计算应采用数值参见有关文献。 2）耐张转角型杆塔断线情况 耐张转角型杆塔断线情况应采用下列荷载计算条件（适用于单回路或 多回路杆塔）：①在同一档内断两相导线（终端杆塔应考虑剩两相导线）、避雷线未断、无风、无冰。②断一根避雷线、导线未断、无风、无冰。在断线情况下，导线断线张力取导线最大张力的70%，避雷线断线张力取避雷
土石方工程量计算公式 土石方工程 一、人工平整场地: S=S底+2*L外+16 二、挖沟槽: 1. 垫层底部放坡: V=L*(a+2c+kH)*H 2. 垫层表面放坡 V=L*{(a+2c+KH1)H1+(a+2c)H2} 三、挖基坑(放坡) 方形: V=( a+2c+KH)* ( b+2c+KH)*H+1/3*K2H3 圆形: V=∏/3*h*(R2+Rr+r2) 放坡系数 类别放坡起点人工挖土机械挖土 坑内作业坑上作业 一、二类别 1： 1： 1： 三类土 1： 1： 1： 四类土 1： 1: 1： 一、基坑土方工程量计算 （一）基坑土方量计算 基坑土方量的计算，可近似地按拟柱体体积公式计算（图1—8）。 图1—8基坑土方量计算图1—9基坑土方量计算 V=H*(A'+4A+A'')/6 H ——基坑深度（m）。
A1、A2——基坑上下两底面积（m2）。 A0 ——基坑中截面面积（m2）。 二、计算平整场地土方工程量 ①四棱柱法 A、方格四个角点全部为挖或填方时（图1—16），其挖方或填方体积为： 式中：h1、h2、h3、h4、——方格四个角点挖或填的施工高度，以绝对值带入（m）； a ——方格边长(m)。 图1—16 角点全填或全挖；图1—17角点二填或二挖；图1—18角点一填三挖 B、方格四个角点中，部分是挖方，部分是填方时（图1—17），其挖方或填方体积分别为： C、方格三个角点为挖方，另一个角点为填方时（图1—18）， 其填方体积为： 其挖方体积为： ②三棱柱法 计算时先把方格网顺地形等高线将各个方格划分成三角形（图1—19） 图1—19 按地形方格划分成三角形 每个三角形的三个角点的填挖施工高度，用h1、h2、h3表示。 A、当三角形三个角 点全部为挖或填时（图1—20a）， 其挖填方体积为： 式中：a——方格边长（m）； h1、h2、h3——三角形各角点的施工
220kV巴墩线雷击风险评估及改造措施 摘要：本文通过分析新疆220kV巴墩线雷击跳闸故障，应用ATP-EMPT对巴墩线 进行反击耐雷水平仿真，用电气改进几何法对巴墩线进行绕击耐雷水平计算。结 合上述计算结果进一步计算出全线每基杆塔的反击跳闸率和绕击跳闸率，并对每 基杆塔进行防雷等级评估，根据评估结果对相应评估较弱的杆塔进行改造，提出 相应的改造措施。 关键词：雷电活动变化跳闸防雷评估耐雷水平防雷措施 0 引言 近年来，新疆电网发展迅速，“十三五”期间，雷击造成电网线路跳闸在近几 年有所增加。需要采取有效的防雷措施来避免雷电对电网稳定和安全运行产生的 威胁。针对相应的雷电活动发生规律制定有效地防范措施十分必要，输电线路雷 电防护是一项长期而复杂的工作。220千伏巴墩I、Ⅱ线地形地貌复杂杆塔遭受雷 击风险很高，所以有必要对该线路进行防雷性能评估。根据防雷性能评估结果结 合影响线路耐雷水平的因素，制定出有效的防雷措施。 1 故障简介 220千伏巴墩I、Ⅱ线2013年7月27日投运。2015年4月17日新疆巴州供 电公司所运行的220千伏巴墩I、II线发生的雷击跳闸故障。巡视人员发现巴墩I、II线78号塔大号侧方向左下相（巴墩II线A相）上下均压环、右上相（巴墩I线 A相）下均压环有明显烧伤痕迹及大号侧避雷线（右）悬垂线夹螺帽有明显灼烧 痕迹。判断此处为巴墩I、II线故障点。 综合以上，发现雷电定位系统记录与现场实际故障点塔号以及时间、测距信 息吻合。结合巴墩线这次雷击跳闸故障，有必要对全线进行雷击跳闸风险评估， 并针对评估结果对线路进行防雷改造。 2 线路雷击跳闸率计算 2.1线路反击跳闸率计算 78#塔的塔型为ZE4-SZC3，。地线弧垂按5.5m考虑，导线弧垂按7.5m考虑 雷电流波形参数取值为0.8/50μs[1]。 通过ATP-EMTP对选取的SZC3型杆塔模型进行耐雷水平仿真，依次得到不同 杆塔高度时，使绝缘子发生闪络的最小闪络电流。 78#杆塔反击一相闪络耐雷水平约为56kA。而实际测得的雷电流达-71.5kA， 远大于计算值，可以确定这是一次反击故障。 2.2线路绕击跳闸率计算 我国《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》中规定，线路的绕击输电线 路发生的概率与地形、保护角和杆塔的高度有直接关系。雷电绕击导线的概率计 算公式： 平原地区线路： ——（1） 山区线路： ——（2） 上式中：为线路受雷电绕击率；为线路的保护角（度）；h为杆塔高度（m）； 图2-1 酒杯塔电气几何模型
第一章 电力系统绝缘配合 1、解释电气设备的绝缘配合和绝缘水平的定义 答：电气设备的绝缘配合是指综合考虑系统中可能出现的各种作用过电压、保护装置特性及设备的绝缘特性，最终确定电气设备的绝缘水平。 电气设备的绝缘水平是指电气设备能承受的各种试验电压值，如短时工频试验电压，长时工频试验电压，雷电冲击试验电压及各种操作冲击电压 2、电力系统绝缘配合的原则是什么？ 答：电力系统绝缘配合的原则是根据电气设备在系统应该承受的各种电压，并考虑过电压的限压措施和设备的绝缘性能后，确定电气设备的绝缘水平。 3、输电线路绝缘子串中绝缘子片数是如何确定的？ 答：根据机械负荷确定绝缘子的型式后绝缘子片数的确定应满足：在工作电压下不发生雾闪；在操作电压下不发生湿闪；具有一定的雷电冲击耐受强度，保证一定的耐雷水平。 具体做法：按工作电压下所需的泄露距离初步确定绝缘子串的片数，然后按照操作过电压和耐雷水平进行验算和调整。 4、变电站内电气设备的绝缘水平是否应该与输电线路的绝缘水平相配合？为什么？ 答：输电线路绝缘与变电站中电气设备之间不存在绝缘水平相配合问题。通常，线路绝缘水平远高于变电站内电气设备的绝缘水平，以保证线路的安全运行。从输电线路传入变电站的过电压由变电站母线上的避雷器限制，而电气设备的绝缘水平是以避雷器的保护水平为基础确定的。 第二章 内部过电压 1、有哪几种形式的工频过电压？ 答：主要有空载长线路的电感-电容效应引起的工频过电压，单相接地致使健全相电压升高引起的工频过电压以及发电机突然甩负荷引起的工频过电压等。 2、电源的等值电抗对空长线路的电容效应有什么影响？ 答：电源的等值电抗X S 可以加剧电容效应，相当于把线路拉长。电源容量愈小，电源的等值电抗X S 愈大，空载线路末端电压升高也愈大。 3、线路末端加装并联电抗器对空长线路的电容效应有什么影响？ 答：在超高压电网中，常用并联电抗器限制工频过电压，并联电抗器接于线路末端，使末端电压下降。这是因为并联电抗器的电感补偿了线路对地电容，减小流经线路的电容电流，从而削弱了电容效应的缘故。 4、试写出估算操作过电压幅值的计算公式。 答：（1）空载变压器分闸过电压：U m I =； （2）空载线路合闸过电压：2()3m m m m U E E E =-=； （3）空载线路分闸过电压：1(1)(21)n m m U n E +=-+； （4）电弧接地过电压： 5、产生切空载变压器过电压的根本原因是什么？ 答：空载变压器相当于等效一个励磁电感，切空载变压器相当于切电感，所以在切消弧线圈、电动机、并联电抗器等电感元件时也会产生同类过电压。 6、影响合空载线路过电压的因素有哪些？ 答：影响合空载线路过电压的因素有合闸相位角θ、线路上残余电压的极性和大小、母线的出线数及断路器合闸时三相的同期性等都会影响合闸过电压的大小。 7、为什么断路器带并联电抗器电阻能限制合空载线路过电压？ 答：在超高压电网中，常用电抗器限制工频电压升高。在并联电抗器接于线路末端，使末端电压下降。这是因为并联电抗器的电感补偿了对地电容，减小流经线路的电容电流，从而削弱了电容效应的缘故。
输电线路杆塔基础课程设计说明书 一、设计题目：刚性基础设计 （一）任务书 （二）目录 （三）设计说明书主体 设计计算书是设计计算的整理和总结，是图纸设计的理论依据，也是审核设计的技术文件之一，因此编写设计说明书是设计工作的非常重要的一部分。 1、设计资料整理 (1)土壤参数 （2）基础的材料 （3）柱的尺寸 （4）基础附加分项系数 2、杆塔荷载的计算 （1）各种比载的计算 （2）荷载计算 1）正常大风情况 2）覆冰相应风 3）断边导线情况 要求作出三种情况的塔头荷载图 3、基础作用力计算 计算三种情况荷载作用下基础的作用力，选择大者作为基础设计的条件。 4、基础设计计算 （1）确定基础尺寸 1）基础埋深h0确定 2）基础结构尺寸确定 A、假定阶梯高度H1和刚性角 B、求外伸长度b' C、求底边宽度B D、画出尺寸图 （2）稳定计算 1）上拔稳定计算 2）下压稳定计算 （3）基础强度计算 5、画基础施工图和铁塔单线图 用A3纸（按制图标准画图）见参考图 6、计算可参考例11－3
《输电杆塔及基础设计》课程设计任务书 一、设计的目的。 《输电杆塔及基础设计》课是输电线路专业重要的专业课之一，《输电杆塔及基础设计》课程设计是本门课程教学环节中的重要组成部分。通过课程设计，使学生能系统学习和掌握本门课程中所学的内容，并且能将其它有关先修课程（如材料力学、结构力学、砼结构，线路设计基础、电气技术）等的理论知识在实际的设计工作中得以综合地运用；通过课程设计，能使学生熟悉并掌握如何应用有关资料、手册、规范等，从设计中获得一个工程技术人员设计方面的基本技能；课程设计也是培养和提高学生独立思考、分析问题和解决问题的能力。 二、设计题目钢筋混凝土刚性基础设计 三、设计参数 直线型杆塔：Z1－12铁塔（单线图见资料，铁塔总重56816N，铁塔侧面塔头顶宽度为400mm） 电压等级：110kV 绝缘子： 7片×－4.5 地质条件：粘土，塑性指标I L＝0.25，空隙比e＝0.7 基础柱的尺寸：600mm×600mm 1．荷载计算（正常情况Ⅰ、Ⅱ，断边导线三种情况） 2．计算基础作用力（三种情况） 3．基础结构尺寸设计 4．计算内容 （1）上拔稳定计算 （2）下压稳定计算 （3）基础强度计算 五、设计要求 1．计算说明书一份（1万字左右） 2．图纸2张 （1）铁塔单线图 （2）基础加工图
基坑土方工程量计算公式 ——小蚂蚁算量工厂基坑土方工程量计算公式，小蚂蚁算量工厂根据自己的经验，详细总结了土方工程、基坑土方工程量计算公式，其中基坑土方工程量计算公式非常详细，还有平整场地计算规则。 一、基坑土方工程量计算 基坑土方量的计算，可近似地按拟柱体体积公式计算。 基坑土方计算公式 挖基坑 V=(a+2c+kh)*(b+2c+kh)*h+1/3k2h3 a=长底边 b=短底边 c=工作面 h=挖土深度 k=放坡系数 基坑土方量计算公式 公式：V=1/3h(S上+√(S下*S上)+S下) S上=140 S下=60 V=1/3*3*（140+60+√140*60）=291.65m2 基坑下底长10m，下底宽6m 基坑上底长14m ，上底宽10m 开挖深度3m ，开挖坡率1：0.5 求基坑开挖土方量、 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高
正方体：体积＝棱长×棱长×棱长． 锥体: 底面面积×高÷3 台体: V=[ S上+√(S上S下)+S下]h÷3 球缺体积公式＝πh2(3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR3/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l （l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕／3*h 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高。 几何体的表面积计算公式 圆柱体: 表面积:2πRr+2πRh 体积:πRRh (R为圆柱体上下底圆半径,h 为圆柱体高) 圆锥体: 表面积:πRR+πR[(hh+RR)的平方根] 体积: πRRh/3 (r为圆锥体低圆半径,h为其高, 平面图形 名称符号周长C和面积S 正方形 a-边长 C＝4a S＝a2 长方形 a和b－边长 C＝2(a+b) S ＝ab 三角形 a,b,c－三边长h－a边上的高s－周长的一半A,B,C－内角其中 s＝(a+b+c)/2 S＝ah/2＝ab/2osinC ＝[s(s-a)(s-b)(s-c)]1/2＝a2sinBsinC/(2sinA) 四边形 d,D－对角线长α－对角线夹角 S＝dD/2osinα平行四边形 a,b－边长h－a边的高α－两边夹角 S＝
杆塔耐雷水平计算方法公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
杆塔耐雷水平计算方法 一、反击耐雷水平按式（1）计算 ()6 .216.210% 501av av gv t t a SU h K h h L k h h R k U I ??? ? ??-+???? ??-+-= ββ 式（1） 式（1）中： av h ——导线的平均高度，m a av f h h ?-=3 2 1 式（2） 式（2）中：1h ——导线挂线点高度 a f ——导线弧垂 gv h ——地线的平均高度，m g gv f h h ?-=3 2 2 式（3） 式（3）中：2h ——地线挂线点高度 g f ——地线弧垂 a h ——导线横担对地高度，m t h ——杆塔高度，m K ——导线与地线间的几何耦合系数 几种典型线路的几何耦合系数0K 见表1 表1 典型线路的几何耦合系数0K
t L ——杆塔电感，H μ 't t L h =t L 式（4） 式（4）中 t h ——杆塔高度，m 't L ——单位杆塔电感，m /H μ，取值见表2 表2 典型杆塔的波阻抗和电感 β——杆塔分流系数，取值见表3 表3 杆塔分流系数
k ——电晕下的耦合系数，01K k k =，其中1k 为雷击塔顶时的电 晕校正系数，取值如表4 表4 电晕校正系数 SU R ——杆塔接地电阻，实测后应考虑～倍的季节系数 %50U ——50％放电冲击电压 二、绕击耐雷水平 Z % 502U I = 式（5） 式（5）Z ——波阻抗，一般取100Ω。
采用线路型避雷器提高35kV输电线路的耐雷水平 随着我国社会水平的提高，人们对于用电稳定性的需求也在逐渐的增强。但是在供电线路的实际运行过程中，经常会由于各种因素对电力线路造成影响，从而对居民企业的用电稳定性带来隐患，其中，雷雨天气中的雷电对于线路的影响是非常大的，也是很多用电事故发生的主要原因。在本文中，将就采用线路型避雷器提高35kV输电线路的耐雷水平进行一定的分析与探讨。 标签：线路型避雷器输电线路耐雷水平 1 概述 根据相关统计，在近年来所发生的电力事故中，由于雷电对线路造成的事故占据很大的比例，尤其是在一些雷电出现频繁、地形复杂、土壤电阻率高的地点则更为如此，更容易发生输电线路遭受雷击的情况出现。输电线路被雷击中之后，会对直接导致变电站中的电气设备发生损坏、开关出现跳闸、以至于出现供电中断甚至系统崩溃等灾难性事故。在我国输电网络中，35kV线路是其中的重要基础，负担着向广大居民进行供电工作的重要任务，尤其在一些大型企业的供电网络中，其输电的主干线路也是以35kV为主。这就使我们对于35kV电路保护起到足够的重视。 同时，由于在我国中35kV的输电线路有着绝缘能力低的特点，加上很多电杆塔结构之中没有对避雷线进行设计，这就使得输电线路中雷电防护能力较为薄弱，再加上部分线路已经运行多年，其接地装置发生了严重的锈蚀现象，这种情况就导致了对线路耐雷能力造成了进一步的减小。根据相关经验表明，对于部分特殊地区的输电线路而言，仅仅依靠采取降低杆塔接地电阻、加强线路绝缘、架设避雷线等防雷措施已经不能够对当前线路的防雷要求进行满足，所以就应当在部分35kV线路中容易被雷击中的段路中架设避雷器，并且通过仿真软件ATP-EMTP对于避雷器对输电线路防雷能力的效果进行研究与分析。 2 雷电作用下35kV输电线路电磁暂态仿真计算模型 ATP-EMTP是一项专门用于对输电线路电磁暂态进行仿真分析的工具，在进行仿真计算时，输电线路中对于参数的选取以及对模型的建立都会对最终的计算结果产生很大的影响，而作为线路避雷器来说，其又非常依赖仿真计算结果，所以，在雷电作用对输电线路电气模型的建立是非常关键的问题。而在目前，Bergeron线路模型则是一种非常好的输电线路模型，其通过对多相线路之间的导线间耦合效应、位置关系以及地面状况进行了细致的考虑，从而使仿真得出的计算结果能够更加同实际情况相符合。 3 架设线路避雷器后35kV输电线路耐雷水平的计算分析 3.1 雷击杆塔塔顶时35kV输电线路耐雷水平的计算分析（见图1）
名词解释 ，杆塔的定义：钢筋混凝土杆与铁塔的总称。 ，水平档距：杆两侧档距之和的算术平均值。, ，垂直档距：杆塔两侧档导线最低点、之间的水平距离。 ，比载：导线单位长度、单位截面积上的荷载, ，杆塔的呼称高是指杆塔下横担下缘到设计地面的垂直距离，用表示。 ，爬电距离：不同电位的两个导电部件之间沿绝缘材料表面的最短距离。 ，电气间隙：不同电位的两个导电部件间最短的空间直线距离 ，导线弧垂是指在平坦地面上，相邻两基电杆上导线悬挂高度相同时，导线最低点与两悬挂点间连线的垂直距离。 ，安全距离，是导线对地面、建筑物、树木、果树、经济作物、及城市绿化灌木之间的最小垂直距离 ，风偏角。导线和绝缘子串在风荷载作用下，使绝缘子串风偏一定角度，称为风偏角，, ，长细比是指杆件的计算长度与杆件截面的回转半径之比， ，根开：相邻两塔腿中心轴线之间的水平距离 ，在荷载作用下，钢结构的外力和内力必须保持平衡。但平衡状态有稳定和不稳定之分，当为不稳定平衡时，轻微扰动将使结构或其组成构件产生很大的变形而最后丧失承载能力，这种现象就称为结构失去稳定性。, 简答题 杆塔的作用：在输电线路中起着支持导线、避雷线系统，使导线、避雷线与地面（水面）间及导线、避雷线间保持电气安全距离的作用。 杆塔的分类 一、按材料不同分类 分为钢筋混凝土电杆和铁塔两种。 二、按受力不同分类 ．直线型杆塔（又称中间杆塔） 仅承受垂直荷载以及水平风荷载（即横向水平荷载），而不承受顺线路方向的张力的杆塔称直线型杆塔。 特点（）仅承受垂直荷载以及水平风荷载 （）采用悬垂绝缘子串
（）事故断线时产生不平衡张力，允许在不平衡张力作用下杆塔发生倾斜。 2．耐张型杆塔（又称承力杆塔） 除具有与直线型杆塔同样荷载承载能力外，还能承受更大的顺线路方向的拉力（支持事故断线时产生纵向不平衡张力，或者承受因施工、检修时用以锚固导线和避雷线引起的荷载的杆塔）称耐 张型杆塔。 特点：（）除具有直线型杆塔承受荷载能力外，还要承受纵向水平荷载。 （）采用耐张绝缘子串 ）在发生事故断线时，导线悬挂点不产生位移 三、按用途不同分类 ．换位杆塔 用于改换同一回线路导线位置的杆塔 导线换位的原因：导线的各种排列方式（包括等边三角形），均不能保证三相导线的线间距离或导线对地距离相等，因此，三相导线的电感、电容及三相阻抗均不相等，这会造成三相电流的不平衡，这种不平衡，对发电机、电动机和电力系统的运行以及输电线路附近的弱电线路均会带来一系列的不良影响。为了避免这些影响，各相线应在空间轮流地改换位置，以平衡三相阻抗。 、跨越杆塔 用于线路跨越江河、山谷、铁路、公路、通讯线及其它电力线路跨越杆塔有直线型和耐张型两种。一般跨越杆塔的高度较高。 、转角杆塔 用于线路改变方向处的杆塔。在特殊情况下，直线型杆塔和耐张型杆塔可设计成兼度以下的小转角。当转角超过度以上时必须按转角杆塔设计。 、终端杆塔 用于发电厂及变电所的第一座杆塔。终端杆塔用来承受杆塔一侧的导线拉力。终端杆塔必须是耐张型杆塔。 四、按线路回路分类 按线路回路多少可分为： 单回路杆塔 双回路杆塔和多回路杆塔。 双回路和多回路杆塔能节省杆塔数目，减少线路事故。 作用于杆塔上的荷载按其作用方向分为垂直荷载、横向荷载、纵向荷载。
通信铁塔及基础施工组织设计 1工程概况及编制依据 1.1工程概况： 1 本塔塔基设计采用钻孔灌注桩，塔高为45 m，桩长15.00m( 入土深度)，持力层为 ⑥层，含砂浆黏土qsk= 75 kp ，(fak= 190KPa)。 2. 桩基混凝土用C30，混凝土采用商砼，钢筋采用：HPB300，HRB335，HRB400。 3. 灌注桩成孔时要注意清除沉渣桩底沉渣度应≦300mm. 桩施工采用泥浆护壁，泥浆比重；孔底500mm 内应小于1.25，以上部分为1.1~1.15。 4.桩主筋的混凝土保护层为50，加强筋，环筋与主筋均需点焊.主筋接长用捍接，焊缝长双面焊5d,单面焊为1Od，严格控制焊接质量。 5. 桩头纵向钢筋伸入承台须与承台内纵向主筋焊接，满足焊接要求。 6. 基础混凝土施工时，必续按要求预埋地脚螺栓和紧围模板。承台开挖后回填土裂分层夯实，分层厚度不大于300mm 。 1.2工期计划 计划开工日期为2016年月日， 计划竣工日期为2016年月日 1.3编制依据： 1．结构工程施工及验收规范(GB50205-95) 2．中华人民共和国通信行业标准：微波铁塔技术条件(YD/T757-95)
3．中华人民共和国广播电影电视部部标准：广播电视钢塔桅制造技术条件(GY65-89) 4．地基与基础工程施工及验收规范(GBJ202-83) 5．钢筋混凝土施工及验收规范(GBJ204-83) 2施工组织 2.1施工前的准备 2.1.1施工组织准备 组织机构及人员职责
项目部主要施工管理及技术人员名单： 人员职责 ●工程项目总负责人：对本工程项目施工全面负责，确保整个施工过程处于受控状态。按照施工组织设计正确组织生产，抓好施工过程各环节的管理。并及时受理顾客投拆意见。 ●施工现场负责人：贯彻执行公司质量方针、目标，严格按照操作规范及合同标准要求进行施工。对施工现场质量、进度、安全进行监控，发现问题及时上报项目总负责人。 ●质量检查员：顾客提供产品质量，施工过程和工程质量的检查，贯彻质量和工程验收标准并监督实施，负责受理用户申告及时反馈与处理。 ●材料员：负责对施工用的原材料、设备、防护的收发和统计。 ●施工现场安全员：负责施工用电，施工现场作业的安全管理，及时发现并消除安全隐患。
杆塔耐雷水平计算方法 一、反击耐雷水平按式（1）计算 ()6 .216.210% 501av av gv t t a SU h K h h L k h h R k U I ??? ? ??-+???? ??-+-= ββ 式（1） 式（1）中： av h ——导线的平均高度，m a av f h h ?-=3 2 1 式（2） 式（2）中：1h ——导线挂线点高度 a f ——导线弧垂 gv h ——地线的平均高度，m g gv f h h ?-=3 2 2 式（3） 式（3）中：2h ——地线挂线点高度 g f ——地线弧垂 a h ——导线横担对地高度，m t h ——杆塔高度，m K ——导线与地线间的几何耦合系数 几种典型线路的几何耦合系数0K 见表1 表1 典型线路的几何耦合系数0K
t L ——杆塔电感，H μ 't t L h =t L 式（4） 式（4）中 t h ——杆塔高度，m 't L ——单位杆塔电感，m /H μ，取值见表2 表2 典型杆塔的波阻抗和电感 β——杆塔分流系数，取值见表3 表3 杆塔分流系数
k ——电晕下的耦合系数，01K k k =，其中1k 为雷击塔顶时的电 晕校正系数，取值如表4 表4 电晕校正系数 SU R ——杆塔接地电阻，实测后应考虑1.4～1.8倍的季节系数 %50U ——50％放电冲击电压 二、绕击耐雷水平 Z % 502U I = 式（5） 式（5）Z ——波阻抗，一般取100Ω。
例：忻侯Ⅰ线108＃塔型如下图，杆塔接地电阻为10Ω，导线 弧垂6.6米，地线弧垂4.5米 （1）避雷线平均高度： ()m h b 325.43 2 5.36=?-= （2）导线平均高度：(这里计算与上述表达式不一致) ()m h d 1.246.63 2 5.433=?--= （3）双避雷线对外侧导线的几何耦合系数： 184.01022 .2164ln 1000 5.4322ln 36.129.736.121.56ln 7.19.77.11.56ln 2 2 2 2222 2 220=++?+++++= K （4）电晕下的耦合系数： k ＝k 1k 0＝1.28×0.2＝0.256
高压输电线路水平档距和垂直档距计算 一、水平档距和水平荷载 在线路设计中，对导线进行力学计算的目的主要有两个：一是确定导线应力大小，以保证导线受力不超过允许值；二是确定杆塔受到导线及避雷线的作用力，以验算其强度是否满足要求。杆塔的荷载主要包括导线和避雷线的作用结果，以及还有风速、覆冰和绝缘子串的作用。就作用方向讲，这些荷载又分为垂直荷载、横向水平荷载和纵向水平荷载三种。 为了搞清每基杆塔会承受多长导线及避雷线上的荷载，则引出了水平档距和垂直档距的概念。 悬挂于杆塔上的一档导线，由于风压作用而引起的水平荷载将由两侧杆塔承担。风压水平荷载是沿线长均布的荷载，在平抛物线近似计算中，我们假定一档导线长等于档距，若设每米长导线上的风压荷载为P，则AB档导线上风压荷载,如图2-10所示： 则为，由AB两杆塔平均承担；AC档导线上的风压荷载为，由AC两杆塔平均承担。 图2-10水平档距和垂直档距
如上图所示：此时对A杆塔来说，所要承担的总风压荷载为 因此我们可知，某杆塔的水平档距就是该杆两侧档距之和的算术平均值。它表示有多长导线的水平荷载作用在某杆塔上。水平档距是用来计算导线传递给杆塔的水平荷载的。 严格说来,悬挂点不等高时杆塔的水平档距计算式为
只是悬挂点接近等高时，一般用式其中单位长度导线上的风压荷载p，根据比载的定义可按下述方法确定，当计算气象条件为有风无冰时，比载取g4，则p=g4S； 当计算气象条件为有风有冰时，比载取g5，则p=g5S，因此导线传递给杆塔的水平荷载为： 无冰时（2－48） 有冰时（2－49） 式中S—导线截面积，mm2。 二、垂直档距和垂直荷载 如图2-10所示，O1、O2分别为档和档内导线的最低点，档内导线的垂直荷载（自重、冰重荷载）由B、A两杆塔承担，且以O1点划分，即BO1段导线上的垂直荷载由B杆承担，O1A段导线上的垂直荷载由A杆承担。同理，AO2段导线上的垂直荷载由A杆承担， O2C段导线上的垂直荷载由C杆承担。
杆塔+基础设计
高压送电线路设计 1、初步设计：初步设计书（附图），设备材料清册，施工组织设计，概算书 2、施工设计 初步设计书及附图 1、总论：设计依据，设计规模及范围，建设单位及期限，主要经济及耗材指标 2、电力系统 3、线路路径 4、气象条件 5、机电部分 6、杆塔和基础 设备材料清册 1、工程概况 2、编制依据 3、建设期限和施工单位 4、设备材料清册 施工组织设计 1、技术组织措施 2、沿线交通条件及工地运输 3、施工综合进度 概算书 1、编制说明 2、编制概算书 3、编制大跨越概算书
杆塔型式： 杆塔型式的选择主要取决于电压等级、线路回数、地形、地质情况及使用条件。 1、钢筋混凝土电杆 35~110kV单回路直线杆：?150~190、15m~18m 220~330kV单回路直线杆：带叉梁双杆或者带拉线八字杆?190~230、27m 35~110kV双回路直线杆：A字型双杆，荷载较大时可设置外拉线 35~110kV单回路承力杆：承受荷载大，需设置拉线，A字型、门型 220kV单回路承力杆：一般采用双杆?400，交叉拉线或八字型拉线 2、铁塔 高压送电线路最常用，热轧等肢角钢制造、螺栓组装。 拉线塔：塔头、主柱、拉线。 鸟骨架、上字型、猫头型：导线三角形排列 门型、V型：导线水平排列 内拉线门型塔：纵向能自立 自立式铁塔： 鸟骨架、上字型、干字型、猫头型：导线三角形排列 门型、酒杯型：导线水平排列 自立式双回路铁塔：六角型（鼓型）、倒伞型、正伞型、蝴蝶型（用于大跨越塔） 自立式承力塔：酒杯型、干字型（简单经济、常用） 3、大跨越塔：
高度高、荷载大、结构复杂、耗钢量和投资较高。大多采用组合构件铁塔（使用比较广泛）、钢管塔（空气动力特性较好、耗钢量少、维护有优势，常用于特大跨越处）、独立式钢筋混凝土塔、拉线塔（经济性显著）。 杆塔设计荷载 1、杆塔上的荷载： 永久荷载（杆塔自重、电线、绝缘子、金具重力）、可变荷载（风荷载、冰荷载等）、特殊荷载（电线断线引起的荷载、地震荷载）。 2、风荷载计算:风速取值，风压高度变化系数（分段计算，宜十米），杆塔 和基础的风压调整系数，电线风荷载计算，绝缘子串风压计算，杆塔风荷载计算，斜向风时风荷载计算。 3、电线垂直荷载与杆塔自重荷载计算 4、电线不平衡张力及其角度合力计算 5、直线杆塔安装荷载计算 6、耐张转角塔的安装荷载计算 7、荷载组合：考虑正常运行、施工操作、事故断线、特殊荷载四种情况。自立式铁塔杆系形式：单腹杆系，双腹杆系，再分式腹杆系，K形腹杆系，倒K形腹杆系。 横隔形式：将平面桁架组成及和不变体系。 钢结构构件截面选择：材料容许应力，构建容许长细比，拉线截面，螺栓、板截面。 连接材料：螺栓连接一般采用4.8级、5.8级、6.8级普通粗制螺栓； 手工电弧焊接16Mn钢构件时宜采用T500-T505焊条，A3钢构件宜采用T420-T425焊条，Mn16与A3焊接宜采用T420-T425焊条。 螺栓满足切、压、拉条件；焊缝容许应力低于金属容许应力，可采用斜焊缝。
1.2 土方工程量计算 在土方工程施工前，必须计算土方的工程量。但是各种土方工程的外形有时很复杂，而且不规则。一般情况下，将其划分成为一定的几何形状，采用具有一定精度而又和实际情况近似的方法进行计算。 1.2.1 基坑和基槽土方工程量计算 1.基坑 基坑土方量可按立体几何中的拟柱体体积公式计算（图1-2）。即： )4(6 201A A A H V ++= （1-9） 式中 H —基坑深度（m ）； 1A 、2A —基坑上、下的底面积（m 2） 0A —基坑中截面的面积（m 2） 图1-2 基坑土方量计算 2.基槽 基槽和路堤管沟的土方量可以沿长度方向分段后，再用同样方法计算（图1-3）。即： )4(6 201A A A L V i i ++= （1-10） 式中 i V —第i 段的土方量（m 3）； i L —第i 段的长度（m ）。 将各段土方量相加即得总土方量总V ： ∑=i V V 总 图 1-3 基槽土方量计算 1.2.2 场地平整土方量计算 场地平整是将现场平整成施工所要求的设计平面。场地平整前，首先要确定场地设计标高，计算挖、填土方工程量，确定土方平衡调配方案，并根据工程规模，施工期限，土的性质及现有机械设备条件，选择土方机械，拟订施工方案。
1.场地设计标高的确定 确定场地设计标高时应考虑以下因素： ①满足建筑规划和生产工艺及运输的要求； ②尽量利用地形，减少挖填方数量； ③场地内的挖、填土方量力求平衡，使土方运输费用最少； ④有一定的排水坡度，满足排水要求。 场地的设计标高一般应在设计文件中规定，如果设计文件对场地设计标高无明确规定和特殊要求，可参照下述步骤和方法确定: （1）初步计算场地设计标高 初步计算场地设计标高的原则是场地内挖、填方平衡，即场地内挖方总量等于填方总量。如图1-4所示，将场地地形图划分为边长 a=10～20m 的若干个方格。每个方格的角点标高，在地形平坦时，可根据地形图上相邻两条等高线的高程，用插入法求得；当地形起伏较大（用插入法有较大误差）或无地形图时，则可在现场用木桩打好方格网，然后用测量的方法求得。 按照挖、填平衡原则，场地设计标高可按下式计算: （a ） （b ） 图1-4 场地设计标高计算简图 （a ）地形图上划分方格；（b ）设计标高示意图 1-等高线；2-自然地面；3-设计标高平面；4-自然地面与设计标高平面的交线（零线） )4 (22 2112112 20H H H H a Na H +++=∑ （1-11） 根据式（1-11）可以推得： N H H H H H 4)(22211211 ∑+++= （1-12a ） 由图1-4可见，11H 是一个方格的角点标高；12H 、21H 是相邻两个方格公共角点标高；22H 则是相邻的四个方格的公共角点标高。如果将所有方格的四个角点标高相加，则类似11H 这样的角点标高只加一次，类似12H 的角点标高加两次，类似22H 的角点标高要加四次。因此，
1. 直线型杆塔：①仅承受垂直荷载及横向水平风荷载，不承受顺线 路方向张力的杆塔②采用悬垂绝缘子串③在承受不平衡张力时，允许杆塔发生倾斜或杆塔上某个构件允许破坏。 2. 耐张型杆塔①不仅承受垂直荷载及横向水平荷载，而且承受很大 的纵向水平荷载②采用耐张绝缘子串③发生断线事故时，不允许发生杆塔倾斜 3. 耐张段：两个耐张杆塔之间的档距构成一个耐张段。设置耐张段 的原因：因为耐张杆塔能限制事故断线影响范围。 4. 荷载的分类：（1）永久荷载：包括杆塔自重荷载、导线、地线、 绝缘子、金具的重力及其他固定设备的重力，土压力和预应力等。 （2）可变荷载：包括风荷载、导线、地线和绝缘子上的覆冰荷载，导线地线张力、人工和工具等附加荷载，事故荷载、安装荷载和验算荷载等。（3）特殊荷载：地震引起的地震荷载，以及在山区或特殊地形地段，由于不均匀结冰所引起的不平衡张力等荷载。 5. 荷载标准值：用于变形和裂缝计算。荷载设计值：用于强度计 算。永久荷载分项系数γG=1.2 可变荷载分项系数γQ=1.4 6. 角度荷载：对于转角杆塔及有小转角的直线塔，导线张力在横担 方向的矢量和。 7. S=γG·C G·G K+ψΣγQi·C Qi·Q ik C G、C Qi 永久和可变荷载的荷载效应系数。G K、Q ik永久、可变荷载标准值。 8. 呼称高度H=λ+f max+h x+Δ h 9. f tk 抗拉强度标准值。f t抗拉强度设计值。f c抗压强度设计值。f ck抗
压强度标准值。f cm 混凝土弯曲抗压设计值。f cmk混凝土弯曲抗压标准值。f y受拉区钢筋强度设计值。f yk 受拉区钢筋强度标准值。3φ16Ⅰ 级钢筋。3Φ16Ⅱ级钢筋。φ16@120直径为16mm 的Ⅰ级钢筋按间距为120mm 布置。 10. 环形截面强度计算引用α值其定义是：受压区面积和构件环形面积的比率是为了限制超筋的验算。α=ψ/z=f y·A s/（f cm·A+2f y·A s） 11. 抗扭计算中有两个界限0.7ft 和0.25ft分别起什么作用？答：τ≤ 0.7ft时按构造配箍筋（螺旋钢筋），τ>0.7ft 时按计算配置螺旋钢筋和纵筋。τ≤ 0.25fc 按受弯构件设计的截面尺寸满足要求，τ>0.25fc 按受弯构件设计的截面尺寸不满足要求。 12. 如何判断环形截面大偏心、小偏心？答：（1）大偏心受压：出现拉环当2φ≤180 （φ≤90 或N/f cm·A≤0.5 时为大偏心（2） 小偏心受压：出现压环，一般不会出现裂缝当φ>90 N/f cm·A>0.5 时为小偏心。 13. 预应力钢筋混凝土电杆的主要优点：①在使用荷载下不出现裂缝或大大地延迟裂缝的出现，减少了在使用荷载下钢筋拉应力搞的构件的裂缝宽度；因此对裂缝要求较高的构件特别适用。②可以合理利用高强度钢筋和高强度等级的混凝土，从而节省材料和减轻自重。 ③由于提高了抗裂度，从而提高了构件的刚度和耐久性。 14. 拉线单杆直线电杆为何要按压弯构件计算？最大弯矩核能发生在什么部位？答：由于单杆直线电杆在加拉线后，改变了拉线点以 下杆柱的受力情况（即将杆身所受弯距转化为压力）最大弯矩可能发生
大开挖土方工程量计算方法(1) 大开挖土方工程量计算的方法（1） 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法 （1）、清单规则： ①、计算挖土方底面积： 方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。）方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积*挖土深度。 （2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。 V=1/6×H×(S上+4×S中+S下)计算土方体积（其中，S上为上底面积，S中为中截面面积，S下为下底面面积）。如下图 S下＝底层的建筑面积+外墙外皮到挖土底边线的面积（包括工作面、排水沟、放坡等）。 用同样的方法计算S中和S下 3、挖土方计算的难点 ⑴、计算挖土方上中下底面积时候需要计算“各自边线到外墙外边线图”部分的中心线，中心线计算起来比较麻烦（同平整场地）。 ⑵、中截面面积不好计算。 ⑶、重叠地方不好处理（同平整场地）。 ⑷、如果出现某些边放坡系数不一致，难以处理。 4、大开挖与基槽开挖、基坑开挖的关系 槽底宽度在3m以内且长度是宽度三倍以外者或槽底面积在20m2以内者为地槽，其余为挖土方。 感谢您的阅读！
电气工程及其自动化（输电线路方向）《输电杆塔设计》课程设计 设计说明书 题目：110KV普通硂电杆及基础设计 班级：20081481 学生姓名： 学号：2008148126 指导教师：王老师 三峡大学电气与新能源学院 2011年7月 目录 一、整理设计用相关数据 (1) （1）气象条件表 (1) （2）杆塔荷载组合情况表 (1) （3）导线LGJ-150/25相关参数表 (1) （4）地线GJ-35相关参数表 (1) （5）绝缘子数据表 (2) （6）线路金具的选配表 (2) （7）电杆结构及材料 (3) （8）地质条件 (3) 二、导地线相关参数计算 (4) （1）导线比载的计算 (4) （2）地线比载的计算 (5)
（3）导线最大弧垂的计算 (7) 三、电杆外形尺寸的确定 (9) （1）电杆的总高度 (9) （2）横担的长度 (11) 四、荷载计算 (12) 五、电杆杆柱的强度验算及配筋计算 (15) （1）正常情况的弯矩计算 (15) （2）断线情况时的弯矩计算 (16) （3）安装导线时的强度验算 (17) （4）杆柱弯扭验算 (18) （5）正常情况的裂缝宽度验算 (18) （6）电杆组立时的强度验算 (19) 六、电杆基础强度校验 (21) 七、拉线及附件设计 (22) 八、参考文献 (22) 九、附图
110KV普通自立式硂电杆设计 一、整理设计用相关数据： （1）气象条件表 见后面第四步“荷载计算”最后面。 （3）导线LGJ-150/25相关参数表 LGJ-150/25的相关参数： GJ-35的相关参数：
根据电力金具手册（第二版）查得导线相关数据：