熔体流动速率
熔体流动速率仪的测定方法 熔体流动速率仪，又称熔融指数仪，其定义为：在规定条件下，一定时间内挤出的热塑性物料的量，也即熔体每10min通过标准口模毛细管的质量，用MFR表示，单位为g/10min。熔体流动速率可表征热塑性塑料在熔融状态下的粘流特性，对保证热塑性塑料及其制品的质量，对调整生产工艺，都有重要的指导意义。 近年来，熔体流动速率从“质量”的概念上，又引伸到“体积”的概念上，即增加了熔体体积流动速率。其定义为：熔体每10min 通过标准口模毛细管的体积，用MVR表示，单位为cm3/10min[1]。从体积的角度出发，对表征热塑性塑料在熔融状态下的粘流特性，对调整生产工艺，又提供了一个科学的指导参数。对于原先的熔体流动速率，则明确地称其为熔体质量流动速率，仍记为MFR。熔体质量流动速率与熔体体积流动速率已在最近的ISO标准中明确提出，我国的标准也将作相应修订，而在进出口业务中，熔体体积流动速率的测定也将很快得到应用。 一、熔体质量流动速率（MFR）的测定方法： 熔体质量流动速率的测定，按方法分为切割（手工或自动定时）测定与自动（半自动）测定。 1、切割测定： 根据定义，当熔体在负荷的作用下通过口模毛细管挤出，由操作人员使用切割刀具将流经口模出口的一段熔料割取，并记录该段熔料自口模流出的时间，经称重并换算至流出时间为10min时
的质量，即为熔体质量流动速率值MFR。配置有自动定时切割装置的设备，可根据需要设置切割间隔时间。任何型号的熔体流动速率测定仪都可进行手工切割测定。 二、自动（半自动）测定： 自动（半自动）测定不需对流出熔料进行切割。它的原理是：在测定仪上预先设定熔料的流出体积，再由测定仪上的计时器自动记录流出该体积的熔料所需的时间。这样，只要知道熔料的密度（注意：是该材料在特定试验温度下的熔体密度），即可按（1）式计算出熔体质量流动速率： 式中：L───测定仪预先设定的活塞移动有效距离，cm； ρ──熔体密度，g/cm3； t───活塞移动有效距离所需的时间，s。 聚乙烯、聚丙烯的熔体参数[2]如表1所示。 表1 聚乙烯、聚丙烯的熔体参数 材料 试验温 度℃ 活塞移动 有效距离/mm 熔体密度 g°cm-3 系数F 聚乙烯190 25.46.35 3.175 0.763 6 82620710 3.5 聚丙烯230 25.46.35 3.175 0.738 6 79920010 对于自动测定仪而言，经电脑计算后可直接通过打印机将最终结果（MFR、MVR）及日期、批号、测试条件（温度、负荷等）一
2.2 流体在管内的流动阻力 本节重点：牛顿粘性定律、层流与湍流的比较。 难点： 边界层与层流内层。 2.2.1 牛顿粘性定律与流体的粘度 1. 流体的粘性 流体的典型特征是具有流动性，但不同流体的流动性能不同，这主要是因为流体内部质点间作相对运动时存在不同的内摩擦力。这种表明流体流动时产生内摩擦力的特性称为粘性。粘性是流动性的反面，流体的粘性越大，其流动性越小。流体的粘性是流体产生流动阻力的根源。 2. 牛顿粘性定律与流体的粘度 如图2-3所示，设有上、下两块面积很大且相距很近的平行平板，板间充满某种静止液体。若将下板固定，而对上板施加一个恒定的外力，上板就以恒定速度u 沿x 方向运动。若u 较小，则两板间的液体就会分成无数平行的薄层而运动，粘附在上板底面下的一薄层流体以速度u 随上板运动，其下各层液体的速度依次降低，紧贴在下板表面的一层液体，因粘附在静止的下板上, 其速度为零，两平板间流速呈线性变化。对任意相邻两层流体来说，上层速度较大，下层速度较小，前者对后者起带动作用，而后者对前者起拖曳作用，流体层之间的这种相互作用，产生内摩擦，而流体的粘性正是这种内摩擦的表现。 平行平板间的流体，流速分布为直线，而流体在圆管内流动时，速度分布呈抛物线形，如图2-4所示。 实验证明，对于一定的流体，内摩擦力F 与两流体层的速度差. u d 成正比，与两层之间的垂直距离dy 成反比，与两层间的接触面积A 成正比，即 图2-4 实际流体在管内的速度分布 图2-3 平板间液体速度变化
dy u d A F . μ= （2-16） 式中：F ——内摩擦力，N ； dy u d . ——法向速度梯度，即在与流体流动方向相垂直的y 方向流体速度的变化率，1/s ； μ——比例系数，称为流体的粘度或动力粘度，Pa ·s 。 一般，单位面积上的内摩擦力称为剪应力，以τ表示，单位为Pa ，则式（1-26）变为 dy u d . μ τ= （2-17） 式（2-16）、（2-17）称为牛顿粘性定律，表明流体层间的内摩擦力或剪应力与法向速度梯度成正比。 剪应力与速度梯度的关系符合牛顿粘性定律的流体，称为牛顿型流体，包括所有气体和大多数液体；不符合牛顿粘性定律的流体称为非牛顿型流体，如高分子溶液、胶体溶液及悬浮液等。本章讨论的均为牛顿型流体。 粘度的物理意义 流体流动时在与流动方向垂直的方向上产生单位速度梯度所需的剪应力。粘度是反映流体粘性大小的物理量。 粘度也是流体的物性之一，其值由实验测定。液体的粘度，随温度的升高而降低，压力对其影响可忽略不计。气体的粘度，随温度的升高而增大，一般情况下也可忽略压力的影响，但在极高或极低的压力条件下需考虑其影响。 粘度的单位 在国际单位制下，其单位为 [][] s Pa m s m Pa .?== ?? ? ???= dy u d τμ 在一些工程手册中，粘度的单位常常用物理单位制下的cP （厘泊）表示，它们的换算关系为 1cP ＝10-3 Pa ·s 2.2.2 流动型态 1． 流体的流动型态
简述国内铜冶金的前沿技术 摘要：铜是与人类关系非常密切的有色金属，被广泛地应用于电气、轻工、机械制造、建筑工业、国防工业等领域，在我国有色金属材料的消费中仅次于铝。成为国计民生和国防工业乃至高新技术领域中不可缺少的基础材料和战略物资。随着铜冶炼技术的不断发展，本文就当代我国铜精矿火法冶金发展的前沿技术归结如下。 关键词：铜冶金方法清洁冶金生物技术 1.铜冶金方法概述 铜冶金方法是指由铜精矿获取金属铜（精炼铜或电解铜）所采取的工艺技术途径和手段。世界上由铜精矿生产电解铜的冶炼方法分为两大类：火法冶金和湿法冶金。目前世界上精炼铜产量的85%以上是用火法冶金从硫化铜精矿和再生铜中回收的，湿法冶金生产的精炼铜只占15%左右。 1.1火法冶金 火法冶金是指在高温下应用冶金炉把铜精矿中的大量脉石分离开,脱除各种杂质元素，提取纯金属铜的最古老、最常用的方法。火法炼铜通过熔融冶炼和电解精火炼生产出阴极铜，也即电解铜，一般适于高品位的硫化铜精矿。目前全世界的火法炼铜工艺都分为两段，第一段是造锍熔炼，由铜精矿炼成含铜40～75%的铜锍（或称冰铜），第二段是将铜锍炼成含铜98％以上的粗铜。火法炼铜所采用的步骤有焙烧、熔炼、吹炼、火法精炼和电解精炼。焙烧：分半氧化焙烧和全氧化焙烧（死焙烧），目的是脱除精矿中部分或全部的硫，同时除去部分砷和锑等易挥发的杂质。随着铜冶金技术的进步，现代铜冶炼厂已经能够直接进行生精矿的冶炼，当代绝大多数铜冶炼厂已经取消了焙烧步骤。熔炼：主要是造锍熔炼，目的是使铜精矿或焙烧矿中的部分铁和其他金属杂质氧化，并与脉石和熔剂等造渣除去，产出含铜较高的冰铜。吹炼：目的是进一步脱除冰铜中的硫、铁等杂质，回收精矿中的硫，获取粗铜。精炼：分火法精炼和电解精炼，火法精炼是利用某些杂质对氧的亲和力大于铜，而其氧化物又不溶于铜液等性质，通过氧化造渣
1煤粉特性及自燃爆炸的条件 煤粉发生自燃和爆炸是由于煤的特性在加工成煤粉后所具有的特性以及煤粉所处的环境条件所决定的。 1.1煤粉的流动性 它的尺寸一般为0~50微米，其中20~50微米的颗粒占多数。干的煤粉能吸附大量的空气，它的流动性很好，就像流体一样很轻易在管道内输送。由于干的煤粉流动性很好，它可以流过很小的空隙。因此，制粉系统的严密性要好。 1.2煤粉的自燃与爆炸 积存的煤粉与空气中的氧长期接触氧化时，会发热使温度升高，而温度的升高又会加剧煤粉的进一步氧化，若散热不良时会使氧化过程不断加剧，最后使温度达到煤的燃点而引起煤粉的自燃。在制粉系统中，煤粉是由输送煤粉的气体和煤粉混合成的云雾状的混合物，它一旦碰到火花就会使火源扩大而产生较大的压力（2~3倍大气压），从而造成煤粉的爆炸。 影响煤粉爆炸的因素很多，如挥发分含量，煤粉细度，气粉混合物的浓度，温度湿度和输送煤粉的气体中氧的成分比例等。 一般说来挥发分含量VR<10％(无烟煤)，是没有爆炸危险的。而VR>25％的煤粉（如烟煤等），很轻易自燃，爆炸的可能性也很大。 煤粉越细越轻易自燃和爆炸，粗煤粉爆炸的可能性较小。例如烟煤粒度大于 0.1毫米几乎不会爆炸。因此，挥发分大的煤不能磨得过细。 煤粉浓度是影响煤粉爆炸的重要因素。实践证实，最危险得浓度在 1.2~ 2.0kg/m3,大于或小于该浓度时爆炸的可能性都会减小。在实际运行中一般是很难避免危险浓度的。制粉设备中沉积煤粉的自燃性往往是引爆的火源。气
粉混合物温度越高，危险性就越大。煤粉爆炸的实质是一个强烈的燃烧过程，是在 0.01~ 0.15s的瞬间大量煤粉忽然燃烧产生大量高温烟气因急速膨胀而形成的压力波以及高速向外传播而产生的很大的冲击力和声音。 潮湿煤粉的爆炸性较小，对于褐煤和烟煤，当煤粉水分稍大于固有水分时一般没有爆炸危险。 2制粉系统爆炸原因分析 引爆点主要在轻易长期积煤或积粉的位置，制粉系统处于封闭状态，引爆的火源主要是磨煤机入口积煤，细粉分离器水平段入口管积粉，粗粉分离器积粉自燃，根据制粉系统的运行工况和爆炸情况分析，主要原因如下。 2.1煤粉细度，风粉浓度及燃煤成分 煤粉爆炸的前期往往是自燃。一定浓度的风粉气流吹向自燃点时。不仅加剧了自燃，而且会引起燃烧，而接触到明火的风粉气流随时都会产生爆炸。造成流动煤粉爆炸的主要原因是风粉气流中的含氧量，煤粉细度，风粉混合物的浓度和温度。 煤粉越细，爆炸的危险性就越大。粗煤粉爆炸的可能性就小些，当煤粉粒度大于 0.1mm时几乎不会爆炸。当煤粉浓度大于3~4kg/m3 （空气）或小于 0.32－ 0.47kg/m3 时不轻易引起爆炸。因为煤粉浓度太高，氧浓度太小；而煤粉浓度太低，缺少可燃物。只有煤粉浓度为
目前,中国已引进世界上最先进的炼铜新工艺有:闪速炉熔炼、艾萨熔炼、奥斯麦特熔炼、诺兰达熔炼等。国内自主创新的有白银法熔炼、金川合成炉熔炼、东营方圆的氧气底吹熔炼。后3种都是中国人自己研制的,都具有自主知识产权。这7种也算世界上较先进的炼铜法。通过多年的实践,国外的先进技术尚存不足之处,分述如下: 1、双闪速炉熔炼法: 投资大,专利费昂贵,熔剂和原料先进行磨细再进行深度干燥,需额外消耗能源这不尽合理。熔炉产出的铜硫需要水碎再干燥再细磨,工序繁杂。每道工序均难以保证100%回收率,会产生部分机械损失;热态高温铜锍水碎物理热几乎全部损失,水碎后再干燥,再加上炉内大量水套由冷却水带走热量,热能利用也不尽合理。铜锍水碎需要大量的水冲,增加动力消耗。破碎、干燥要增加人力和动力的消耗。这些都是多年来该工艺没有得到大量推广的重要原因。 2、艾萨法和澳斯麦特法均属于顶吹冶炼系列: 顶吹都要建立高层厂房,噪音大、高氧浓度低烟气量大、顶吹的氧枪12米长,3天至一周要更换一次,不锈钢消耗量大、投资大、操作不方便。都用电炉做贫化炉,渣含铜一般大于%不合国情。 3、三菱法的不足 4个炉子(熔炼炉、贫化电炉、吹炼炉、阳极炉)自流配置,第一道工序的熔炼炉需要配置在较高的楼层位置,建筑成本相对较高,炉渣采用电炉贫化,弃渣含铜量达%~%,远远高于我国多数大型铜矿开采的矿石平均品位,资源没有得到充分的利用。 4、诺兰达和特尼恩特连续吹炼法,尚在工业试验阶段。 诺兰达是侧吹、要人工打风眼、劳动强度很大、风眼漏风率达10%~15%。有很大噪音、操作条件不好、冶炼环境不理想。如果掌握不好容易引起泡沫渣喷炉事故。 综上所述,让我们来寻求新的冶炼工艺,在不断的探索中发现新途径。 氧气底吹炉炼铅、炼铜最早是湖南水口山和中国有色工程设计研究总院共同研发在水口
实验1 热塑性塑料熔体流动速率的测定 一、实验目的 1．了解热塑性塑料熔体流动速率的实质及其测定意义； 2．熟悉并使用熔体流动速率测试仪； 3．测定聚烯烃树脂的熔体流动速率。 二、实验原理 高聚物的流动性是成型加工时必须考虑的一个很重要的因素，不同的用途、不同的加工方法对高聚物的流动性有不同的要求，对选择加工温度、压力和加工时间等加工工艺参数都有实际指导意义，而且又是高分子材料的应用和开发的重要依据。 衡量高聚物的流动性的指标主要有熔体流动速率、表观粘度、流动长度、可塑度、门尼粘度等多种方式。大多数的热塑性树脂都可以用它的熔体流动速率来表示其粘流态时的流动性能。而热敏性聚氯乙烯树脂通常是测定其二氯乙烷溶液的绝对粘度来表示其流动性能。热固性树脂多数是含有反应活性官能团的低聚物，常用落球粘度或滴落温度来衡量其流动性；热固性塑料的流动性，通常是用拉西格流程法测量流动长度来表示其流动性的。橡胶的加工流动性常用威廉可塑度和门尼粘度等表示。 熔体流动速率（MFR），又称熔融指数（MI），是指热塑性树脂在一定的温度、压力条件下的熔体每10min通过规定毛细管时的质量，其单位是g／10min。熔体流动速率能方便地用来区别不同热塑性塑料在熔融状态时的流动性，在成型加工时，对材料的选用和成型工艺条件的确定有实用价值。对于一定结构的高聚物也可以用MFR来衡量其相对分子质量的高低，MFR愈小，其相对分子质量愈大，成型工艺性能就差，反之MFR愈大，表明其相对分子质量愈低，成型时的流动性能就愈好，即加工性能好，但成型后所得的制品主要的物理机械性能和耐老化等性能是随MFR的增大而降低的。以聚乙烯为例，其相对分子质量、熔体流动速率与熔融粘度之间的关系见表1－1。
本文由ｓｈｉｌｉｎｇ４０５２１贡献 ｄｏｃ文档可能在ＷＡＰ端浏览体验不佳。建议您优先选择ＴＸＴ，或下载源文件到本机查看。 热塑性塑料熔体流动速率测定 （一）实验目的 掌握用熔体流动速率仪 （ 熔体指数测定仪 ） 测定热塑性塑料熔体流动速率的方法，以预测塑料加工 工艺性能，并建立起熔体流动速率与聚合物相对分子质量大小的关系。了解仪器的结构、工作原理和使用 方法。 （二）实验原理 塑料熔体在规定的温度和负荷 （ 压力 ） 作用下， １０ｍｉｎ 通过标准口模的质量 （ｇ） 称为该塑料的熔 体流动速率 （ＭＦＲ） ，测得结果表示为： ｇ ／ １０ｍｉｎ 。 该项检测常用于衡量塑料在熔融状态下的流动性相熔体粘度的大小，以预测热加工时流动的难易、充 模速度的快慢等工艺问题。同时，由于熔体流动速率与聚合物相对分子质量高低有密切关系，对于相同分 子结构的聚合物，熔体流动速率越大，平均相对分子质量越小，因此，熔体流动速率还可以作为制品选材 或用材的参考依据。 （三）试祥与仪器 １ ．试样 试样的形状为颗粒状、粉状、小块状、薄片状或其他形状。 吸湿性塑料的试样，实验前必须按产品标准规定的条件进行严格干燥，否则从仪器毛细管挤压出的料 条必定出现气泡等缺陷。 ２ ．仪器 熔体流动速率仪可因生产厂家的不同、型号不同而控制和操作方式有所不同，但基本原理是相同的。 本实验对仪器的要求是能提供恒温恒压力的挤出速率、并且温度和负荷可调。 （１） 仪器结构 熔体流动速率仪的基本结构见图 （２） 仪器组成 ①熔体压出系统 料筒：用抗腐蚀不锈钢制造，硬度大于 ３００Ｈｖ ，长度 １６０ｍｍ ，内径 φ （９ ． ５５０ ± ０ ． ０２５）ｍｍ 轴 线弯曲度不大于 ０ ． ０２ ／ １００ ，圆筒内壁 （ 光洁度不低于▽８） 的粗糙度 Ｒａ（０ ． ３２ 一 ０ ． ６３） μ ｍ 。 压料活塞： 由抗腐蚀不锈钢制成， 硬度略低于料筒材料。 总长 （２１０ ± ０ ． １）ｍｍ ， 直径为 ｍｍ ， 压料杆头部长 ６ ． ５ｍｍ ，其直径比料筒内径均匀地小 （０ ． ０７５ ± ０ ． ０１５）ｍｍ ，粗糙度 Ｒａ（０ ． ３２ 一 ０ ． ６３） μ ｍ（ 表面光洁度不小于 ▽８） ，质量为 （１０６ ± ０ ． ２）ｇ ，活塞下部 （ 活塞头 ） 边缘 倒角的半径为 ０ ． ４ｍｍ ，上部边缘除去锐边。在活塞上部相距 ３０ｍｍ 处刻有两道环形标记，作为割取试 样的指示，当活塞插入料筒，下环形标记与料筒口相平齐时，活塞头底面至标准口模上端的距离为 ５０ｍｍ 。 标准口模：由碳化钨制成，外径与料筒成间隔配合。内径有 （２ ． ０９５ ± ０ ． ００５）ｍｍ 和 （１ ． ８ 土 ０ ． ０１０）ｍｍ 两种，高度皆为 （８ ． ０００ ± ０ ． ０２５）ｍｍ ，内壁粗糙度 Ｒａ（０ ． ３２ — ０ ． ６３） μ ｍ（ 光 洁度大于 ▽８） 。 负荷：负荷为砝码、托盘和活塞之和，按标准试验方法，负荷有 ３２５ｇ 、 １２１６０ｇ 和 ５０００ｇ 三档，负 荷精度土 ０ ． ５ ％。 ②加热控温系统 熔体流动速率仪结构示意图 炉体：黄铜制造，电阻丝加热。 控温系统：由控温定值电桥调制放大器、可控硅及其触发电路组成，保证温度波动在土 ０ ． ５ ℃ 以 内。温度数值由高精度专用温度计指示，若外插水银温度计 （ 或其他温度计 ） ，精度 ０ ． １ ℃ ，须经 计量部门定期校正。炉温须在距标准口模上端 １０ ． ０ｍｍ 处测量。 ②附属器件 切取样条的工具：熔料切刀由有有一定弹性的不锈钢片制成，刀口锋利。 天平：感量 ０ ． ００１ｇ 。 装料漏斗：由不锈钢片制成，斗身与下流道管要做成一体，不能焊锡，以免在加料时由于料筒内热量 上传而使焊锡熔化。 秒表：精确至 ０ ． １ｓ 。 清洗件：通料杆、棉纱布、口模专用清理工具。纱布必须耐高温，不能用化纤纱布。 （四）实验条件 标准实验条件见表 １ 。 表１ 标准试验条件 （ＧＢ５６８２ 一 ８３） 有关塑料试验条件按表 １ 序号选用： 聚乙烯 １ ， ２ ， ３ 聚甲醛 ３ 聚苯乙烯 ５ ， ７ ， １１ ， ＡＢＳ ７ ， ９ 聚丙烯 １２ ， ｌ ４ 聚碳酸酯 １６ 聚酰胺 １０ ， １５ 丙烯酸酯 ８ ， １１ ， １３ 纤维素酯 ２ ， ３ （五）实验步骤 １． 将仪器调至水平，清洁仪器、工作台和工具。 ２． 开启电源，一般指示灯亮，表示仪器已接通电源 ３． 校正温度。熔体流动速率试验，炉体温度设定和控制是通过旋动定值控制旋钮来实现的。当加热电 流表有指示电流时，说明电炉正在加热。一般控温旋钮以每周 ５０ ℃ 设计，不在 ５０ 整数倍处的用校正格 数微调。 开始加热时，可采用“快速加
“吹氧造锍多金属捕集技术”创造中国冶金奇迹人民日报记者部主任张平力，记者王明峰 中国冶金史上的一场技术革命正在黄河三角洲滨海城市东营悄然掀起。由山东方圆有色金属集团公司与中国有色工程设计研究总院共同研制开发的“吹氧造锍多金属捕集技术”点燃了这场革命。 新技术的发明 我国不仅是产铜大国，而且是炼铜大国。传统炼铜工艺在世界上曾一度领先，现代工艺却没有一席之地。先秦时期就已出现鼓风炉法炼铜，西汉时用铁从硫酸铜（胆铜）溶液中置换铜。现在我国使用的炼铜技术几乎都来自国外：11种技术中，引进的6种，未经引进而消化吸收开发的有3种。自己研发的两种炼铜技术中，只有“氧气底吹法”可与国际先进工艺媲美。之前，国外先进的吹氧炼铜工艺有顶吹和侧吹两种。中国有色工程设计研究总院（原北京有色冶金设计研究总院）原副院长兼总工程师、全国工程设计大师蒋继穆经过多年潜心研究，改换顶吹、侧吹送氧位置，将氧气用氧枪从熔炼炉底部送入炉内，并攻克了很多工艺和工程难题，发明了氧气底吹炼铜法。令同行惊奇的是，这一改变竟为有色冶金技术带来了革命性变化，不仅打破了国内铜冶炼技术由国外长期垄断的局面，还为铜铅和金银等稀有贵金属的综合回收提取开辟了一条新路子。 从顶吹、侧吹到底吹，只是吹氧位置的不同，难道别人就想不到吗？ “用氧气底吹法炼铜最早是美国和德国的教授于上世纪70年代末80年代初提出来的，并且做过试验。”蒋继穆坦言，可是他们在做扩大试验时，大
量的工程问题解决不了，后来，只好宣布这个“玩意”不行。 “我们最早用氧气底吹技术试验炼铅。做完5000吨铅冶炼试验后，就想用这个工艺和装置试验炼铜。”霜染双鬓的蒋继穆娓娓道来，把思绪带回到了1991年的湖南水口山。“准备半年的试验炉料（相当于3000吨铜的规模），两个月就‘吃’完了。可是，炉子一点故障都没有，于是接着弄铜精矿连续试验，一试就开了217天。” 通过试验，发现底吹较之顶吹、侧吹不只是位置不同，它还具有噪音低，车间操作环境更好的优点。底吹法用铜锍反复冲洗炉渣，更有利于贵金属的捕集，比其它方法的捕集率可提高1-2% 。再者，有利于V族元素等伴生金属挥发富集于烟尘中而易于综合回收，如As的挥发率大于98%。与我国引进的澳斯麦特法、艾萨法、诺兰达等熔炼工艺比，氧气浓度更高，可达70%-80%，烟气量更少，SO2浓度更大，硫酸厂规模更小，单位投资更少。 至此，一项达到国际先进水平、具有自主知识产权的铜熔炼新工艺诞生了。 给新技术找“婆家” 半工业试验成功并申请专利后，蒋继穆开始四处给新技术找“婆家”。“当时有3家，四川绵阳想搞个2万吨的铜厂，山西运城也想搞个2- 3万吨的铜厂，江西弋阳想搞个3万吨铜厂。运城因跟中条山抢资源，省里没批。绵阳要开发第一家，没有这个胆量。弋阳和一个香港老板合资，真想上，谈得差不多了，合同也签了，都快要做施工图了，结果发现香港老板是骗子。3家虽都做过可行性研究报告，但均无果而终。” 蒋继穆说着，像沉浸在回忆中。后来推广到中条山冶炼厂。1992年中
在处理、处置和利用污泥过程中，污泥的输送是一项必须首先解决的问题。污泥的输送方式主要决定于污泥含水率的大小，并应考虑污泥的利用途径。一般有管道输送、汽车和驳船运送等。经验表明，对同样数量的污泥在运送距离不超过10Km时，采用压力管道输送是比较经济的，也是比较卫生的方法。一般输送的污泥的固体含量以5%为宜。当将污泥运输距离较远是，应考虑通过脱水及干化等过程缩小污泥体积后再运送。 当污泥用管道输送时，必须掌握污泥流动的特性，主要是流速及污泥含水率。（1）流速 污泥在管道中流动，流动减慢到层流状态时，污泥粘滞性大，悬浮物易于在管道中沉降，污泥的流动阻力比水流大；当流速提高达到紊流时，污泥的粘滞性能消除管道中边界层产生旋涡，使管壁的粗糙度减少，污泥的流动阻碍力反面比水流小。所以，污泥在管道内流动，应采用较大流速，使污泥在管中处于紊流状态。（2）含水率 含水率越低，污泥的粘滞性越大，含水率越高，污泥的粘滞性越小，阻力越小，流动状态就越接近水。在污（废）水处理厂内重力输送的污泥管，一般采用 0.01~0.02坡度；输送总固体最大含量为5%的压力输送，是借助污泥的液位差或离心泵与压力输送管来实现，压力输泥管以不小于150mm的直径为宜。固体含量高达20%的液状污泥，需要泵的输送能力高达300m3/min，压头H为64m。关于清除污泥在管中堵塞，对不同类型的污泥，需用不同类型的泵。输送污泥的泵有柱塞泵、多腔螺旋泵、离心泵和旋流泵。提升浮渣时可用隔膜泵。 不堵塞、低转速、低压头离心泵，用来泵送回流活性污泥，因为这种污泥稀，仅含有细小固体，同时污泥的絮凝固体，可不受泵的严重剪切。活塞泵最适用于泵送污泥，它克服了排放管内高的摩擦压力降，但应减小污泥中的粒度。螺旋提升泵用于可变容量操作，效果较好，因排泥量由螺杆入口处的液位来控制，不需变速驱动装置。 一般说来，离心泵和螺旋提升泵是用来泵送大量的固体含量较低的污泥，并用在不需要准确控制污泥流量的场合。 此外，还有气动升液泵，此种泵结构虽简单，并不易堵塞，但难于节流和控制，并且需要大量资金。
世界炼铜工艺的新秀 ——氧气底吹炼铜工艺简介 东营方圆有色金属有限公司 1.前言 1991—1992年，湖南水口山矿务局和北京有色金属设计研究总院等单位在日处理3-5 t炉料，年产3千吨粗铜的炉子上进行了连续217天的半工业试验，先后处理了铜精矿，铜精矿与含金硫精矿混合矿的熔炼，取得了较好的技术经济指标。1994年获得国家发明专利。 2005年，我国东营方圆有色金属有限公司（以下简称方圆公司）决定采用氧气底吹炼铜新工艺，生产规模是年产10万吨粗铜，年处理矿量达到50万吨，为我国科技成果的产业化进行工业化试验。经过论证、设计、施工于2008年投产运行。【2009年】9号文国务院正式将该项目列入“关于发挥科技支撑作用，促进经济平稳较快发展的意见”中，将该技术列入“十一五”支撑计划重点督导实施。 2009年10月27日，中国有色金属工业协会（以下简称有色协会）在东营市召开了氧气底吹炼铜技术交流会，会上康义会长发表了重要讲话，会后有色协会正式发文指出：“氧气底吹熔炼多金属捕集新工艺是我国自主研发的、具有自主知识产权、在铜熔炼领域的重大技术创新成果，是世界先进的铜熔炼新技术之一”。 2010年8月29日，有色协会组织业内专家对该项目进行科技成果鉴定，其中明确指出：“该项目是自主创新的一种强化熔池熔炼
新工艺，该项目技术先进，经济和社会效益显著，整体达到国际领先水平”。 2010年12月30日该项目荣获有色协会科学技术进步一等奖。 2011年1月12日该项目荣获山东省科学技术进步一等奖。 2011年4月国家科技部组织专家对该项目进行了技术验收。 2010年6月在德国汉堡举行的2010年国际铜业会议上和2011年6月在德国杜塞尔多夫举行的第六届欧洲有色金属国际会议上分别介绍了氧气底吹炼铜工艺的生产运行和进展，受到了与会同行们的关注与好评。 2010年10月世界著名的产铜企业——智利Codelo公司在它的宣传招贴广告中正式将氧气底吹炼铜新工艺列为第四代铜熔池熔炼技术。（见图1） 图1铜发展冶炼史 2.熔池熔炼的发展
煤及煤粉性质 1.高位发热量？ 1Kg煤完全燃烧时放出的全部热量，包括烟气中水蒸汽凝结时放出的热量。 2.低位发热量？ 1Kg煤完全燃烧时放出的全部热量，扣除水蒸汽汽化潜热后所得到的热量。 3.试述氧和氮在煤中的含量和危害？ 氧在煤中的含量最高可达40%，随着煤化程度的提高，煤中氧的含量逐渐减少。氮在煤中的含量只有0.5%～2.0%。两者都是煤中的杂质。氮在燃烧时会转化成氧化氮，造成大气污染，是有害物质。 4.试述硫在煤中的存在形式和危害？ 硫以有机硫、黄铁矿硫、硫酸盐硫三种形式存在于煤中。前两种硫是可燃物质，每千克硫完全燃烧时可释放出9040KJ的热量。硫在燃烧时生成二氧化硫，对受热面产生腐蚀并对大气造成污染，是煤中的有害物质。 5.试述水分在煤中的含量及对燃烧的影响？ 煤样在102～105℃条件下干燥到恒重，失去的重量就是全水分。水分含量从2%～60%不等，随着煤化年代的增加，煤中水分逐渐减少； 煤中的水分不利于燃烧，它会降低燃烧温度。燃料燃烧后，水分吸收热量转变为水蒸汽随烟气排入大气，降低锅炉效率，增大烟气量，同时给低温腐蚀创造了条件。 6.煤粉水分过高、过低有何不良影响？ 煤粉水分过高时，使煤粉在炉内的点火困难；同时由于煤粉水分过高影响煤粉的流动性，会使供粉量的均匀性变差，在煤粉仓中还会出现结块、“搭桥”现象，影响正常供粉。煤粉水分过高，不仅会降低煤粉燃烧温度，产生的水蒸汽将会造成引风机电耗和排烟热损失的增加及预热器的低温腐蚀。 煤粉水分过低时，产生煤粉自流的可能性增大；对于挥发分高的煤，引起自燃爆炸的可能性也增大。 7.什么叫灰分？灰分对锅炉燃烧的影响有哪些？ 将煤样在空气中加热到800±25℃，灼烧2h，余下的重量就是灰分； 灰分非但不可以燃烧，而且还阻碍氧与可燃物质的结合，造成着火和燃尽困难。另外，灰分是造成结焦和积灰、磨损的直接原因，同时灰分还会造成大气污染。 8.燃煤挥发分对煤粉气流着火有何影响？ 煤粉燃烧首先是挥发分着火燃烧，放出热量，并加热焦炭，使焦炭温度迅速升高，并燃烧起来。如果燃煤挥发分低，则着火温度愈高，即愈不易着火，使煤粉着火推迟。另一方面，挥发分对煤粉气流的着火速度也有很大影响，挥发分较低的燃煤着火速度低，燃烧不易稳定，甚至发生灭火。 9.如何控制运行中的煤粉水分? 通过控制磨煤机出口气粉混合物温度，可以实现对煤粉水分的控制。温度高，水分低；温度低，水分高。为此，运行中应严格按照规程要求，控制磨煤机出口温度。当原煤水分变化时，应及时调节磨煤机入口干燥剂的温度，以维持磨煤机出口干燥剂温度在规程规定的范围之内。
熔体流动速率的测试方法 一．基本概念 1．什么是熔体流动速率？ 图1是熔体流动速率试验的结构示意图。料筒外面包裹的是加热器，在料筒的底部有一只口模，口模中心是熔体挤压流出的毛细管。料筒内插入一支活塞杆，在杆的顶部压着砝码。 试验时，先将料筒加热，达到预期的试验温度后，将活塞杆拔出，在料筒中心孔中灌入试样（塑料粒子或粉末），用工具压实后，再将活塞杆放入，待试样熔融，在活塞杆顶部压上砝码，熔融的试样料通过口模毛细管被挤出。 塑料熔体流动速率（MFR），以前又称为熔体流动指数（MFI）和熔融指数（MI）。 图1 1．1定义 熔体流动速率是指热塑性材料在一定的温度和压力下，熔体每10min通过标准口模的质量，单位为g/10min. 1．2 影响试验结果的因素 a．负荷：加大负荷将使流动速率增加； b．温度：在试样允许的前提下，升高温度将使流动速率增加，如果料筒内的温度分布不均匀，将给流动速率的测试带来很明显的不确定因素； c．关键零件（口模内孔、料筒、活塞杆）的机械制造尺寸精度误差使测试数据大大偏离。粗糙度达不到要求，也将使测试数据偏小。 2．意义 熔体流动速率表征了热塑性聚合物的熔体的流动性能，通过对它的测量可以了解聚合物的分子量及其分布、交联程度，以及加工性能等等。 二．熔体流动速率试验的技术要求 由于温度、负荷、机械零件的任何一项偏差，都会导致试验结果的不正确，因此，为了保证试验结果的正确性，必须对这些参数很具体地确定下来。 1．温度 由于在本试验中，唯有温度是动态参数，对试验的结果影响也很大，因此对温度的技术参数规定得很细致。有的厂家生产的各种仪器（还有如恒温槽，维卡软化点，等等）凡有温度指标的，均标上“温控精度”这一项，其实是对用户提供了一个貌似高精度而实则是没有实际意义的指标。1．1 温度数显准确度。
浅论底吹氧枪 高长春袁培新陈汉荣 摘要：本文较系统的论述有色金属氧气底吹熔炼氧枪基本原理，介绍氧枪设计计算方法，提出延长氧枪使用寿命的技术措施。 关键词：氧气底吹熔炼，氧枪结构、材质、气力学参数，氧枪蚀损机理。 有色金属氧气底吹熔炼在国内外已有二十多年历史。近几年国内氧气底吹炼铅工艺发展迅速，预计到2010年用该工艺生产粗铅将超过100万吨/年，占全国总产量的40%；氧气底吹炼铜工艺也在起步，发展前景看好。氧枪是氧气底吹熔炼工艺中的核心技术，这种技术已比较成熟，但氧枪使用寿命仍然是关键问题。本文围绕延长氧枪使用寿命问题，就氧枪基本原理，主要技术参数计算方法等方面作粗浅分析论述，以期起到抛砖引玉的作用。 1、氧枪和底吹熔池运动 氧气底吹熔炼熔池的运动是喷入氧气和其他气体的结果。气体射流由喷嘴喷出后，沿射流的纵轴向熔池面伸展，这时射流四周的熔池沿射流束的径向流来。射流束的流速愈大，熔池流向射流束的速度亦愈大。射流带动熔池向上运动，熔池衰减射流的能量，减缓射流的运动，互相运动的同时发生物理化学反应，射流则逐渐扩大。但主射流仍保持着“气柱”或“气舌”的形状，直到达到一定高度后，方在主射流的顶部发生气—液交混，而形成气泡带向熔池面伸展。气体到达熔池面时便逸出，熔池则再向下流动形成回流，形成熔池熔液不断循环流动。这个不断循环流动的过程，便是氧气和其他气体不断地把能量传送给熔池的过程；这个不断循环流动的过程，造成底吹熔炼有别于顶吹或侧吹熔炼过程的反应特性和流动特性，使熔池得到充分搅拌，具有更为优越的传质、传热功能，喷入氧气得到极高的利用率。水力学模型实验和底吹熔炼生产实践发现，喷咀喷出气体的压力和喷枪结构选择不当，会出现严重的“气泡后座”现象、严重的喷溅现象、严重的熔池振荡现象，甚至气流射穿熔池。 底吹气体传送给熔池的能量，有气体的动量、冲量、功能和膨胀功。动量、
实验38 塑料熔体流动速率的测定 一、实验目的 1. 了解热塑性塑料熔体流动速率与加工性能之间的关系。 2. 学习掌握SRZ-400C型熔体流动速率测定仪的结构和工作原理。 3. 掌握熔体流动速率的测定方法。 二、实验原理 熔体流动速率（MFR）的定义是热塑性树脂试样在一定温度、恒定压力下，熔体在10min内流经标准毛细管的质量，单位是g/10min，通常用MFR来表示。熔体流动速率也称为熔融指数（MI）。在相同条件下（同一种聚合物，同温、同负荷），溶体流动速率越大，流动性越好；相反，溶体流动速率越小，则流动性越小，流动性差。 衡量高聚物流动性能的指标主要有熔体流动速率、表观粘度、可塑度、门尼粘度等。大多数热塑性树脂都可用它的熔体流动速率来表示其黏流态时的流动性能。不同途径和不同加工方法对高聚物的熔体流动速率有不同的要求。一般情况下注射成型的聚合物熔体流动速率较高，但是通常测定MI的不能说明注射或挤出成型时聚合物的实际流动性，因为在荷重2160g的条件下，熔体剪切速度约为10-2~10-1s-1，属于低剪切速度下的流动，远比注射或挤出成型加工中通常的加剪切速率（102~104s-1）范围低。由于熔体流动速率测定仪具有结构简单、方法简便的优点。用MI能方便的表示聚合物流动性高低。所以对成型加工中材料的选择和适用性有参考的实用价值。 ASTMD12138规定了常用高聚物的测试方法，测试条件包括：温度范围为120~300℃，负荷范围0.325~21.6kg（相应压力范围为0.046~3.04MPa）。在这样的测试范围内，MFR值在0.15~25之间的测量是可信的。 熔体流动速率MFR的计算公式为： MFR=600W/t （38-1） 式中MFR——熔体流动速率，g/10min； W——样条段质量（算术平均值），g； t——切割样条段所需时间，s。 测定不同结构的树脂熔体流动速率，所选择的测试温度、负荷压力、试样用量及实验时取样的时间等都有所不同。我国目前常用标准如表38-1和表38-2所示。 表38-1 部分树脂测量MFR的标准实验条件 树脂名称标准口模内径/mm 试验温度/℃压力/MPa 负荷/kg PE 2.095 190 0.304 2.160 PP 2.095 230 0.304 2.160 PS 2.095 200 0.703 5.000 PC 2.095 300 0.169 1.200 POM 2.095 190 0.304 2.160 ABS 2.095 200 0.703 5.000 PA 2.095 230,275 0.304,0.016 2.160,0.325 表38-2 MFR与试样用量和实验取样时间关系 MFR/(g/10min) 试样用量/g 切料时间间隔/s 0.1~0.5 3~4 120~240
煤粉特性及自燃爆炸的条件 煤粉为可燃物质，乙类火灾危险品，粉尘具燃爆性，着火点在300℃～500℃之间，爆炸下限浓度34 g/m3～47g/m3(粉尘平均粒径:5μm～10μm)。高温表面堆积粉尘（5mm厚）的引燃温度：225℃～285℃，云状粉尘的引燃温度580℃～610℃。 煤粉在运输过程中，经外界的干扰如设备运转的震动、碰撞或风作用悬浮到空气形成粉尘，如场所内作业人员防护用品佩带不全，很容易引起尘肺病等职业病危害。当煤粉在空气中达到一定浓度，在外界高温、碰撞、摩擦、振动、明火、电火花的作用下会引起爆炸，爆炸后产生的气浪会使沉积的粉尘飞扬，造成二次爆炸事故。煤尘爆炸与其在空气中的含量及含氧浓度有关，烟煤在110-2000mg/m3。能形成爆炸性混合物，空气中煤尘含量在300-400 mg/m3爆炸威力最大，这是因为混合物中煤尘与空气的比例适中，煤粉能充分燃烧。煤粉爆炸后不仅产生冲击波伤人和破坏建筑物，同时产生大量的一氧化碳，使人中毒死亡。煤尘的燃烧爆炸特特性见表1。 表1 煤尘的燃烧爆炸特性 煤粉尘种类 引燃温度(℃) 高温表面积尘 引燃温度(℃) 云状粉尘 爆炸下限 (g/m3) 粉尘粒径 (μm) 褐煤粉 260 －49D68 2D3 有烟煤粉 235 595 41D57 5D11 无烟煤粉 ＞430 ＞600 －100D130 贫煤粉 285 680 34D45 5D7
1、煤粉的流动性 它的尺寸一般为0～50微米，其中20～50微米的颗粒占多数。干 的煤粉能吸附大量的空气，它的流动性很好，就像流体一样很轻易在管 道内输送。由于干的煤粉流动性很好，它可以流过很小的空隙。因此， 制粉系统的严密性要好。 2、煤粉的自燃与爆炸 积存的煤粉与空气中的氧长期接触氧化时，会发热使温度升高，而 温度的升高又会加剧煤粉的进一步氧化，若散热不良时会使氧化过程不 断加剧，最后使温度达到煤的燃点而引起煤粉的自燃。在制粉系统中， 煤粉是由输送煤粉的气体和煤粉混合成的云雾状的混合物，它一旦碰到 火花就会使火源扩大而产生较大的压力（2～3倍大气压），从而造成煤 粉的爆炸。 影响煤粉爆炸的因素很多，如挥发分含量，煤粉细度，气粉混合物 的浓度，温度湿度和输送煤粉的气体中氧的成分比例等。 2.1、一般说来挥发分含量VR<10％(无烟煤)，是没有爆炸危险的。而VR>25％的煤 粉（如烟煤等），很轻易自燃，爆炸的可能性也很大。 2.2、煤粉越细越轻易自燃和爆炸，粗煤粉爆炸的可能性较小。例如烟煤粒度大于 0.1毫米几乎不会爆炸。因此，挥发分大的煤不能磨得过细。 2.3、煤粉浓度是影响煤粉爆炸的重要因素。实践证实，最危险得浓度在 1.2～ 2.0kg/m3,大于或小于该浓度时爆炸的可能性都会减小。在实际运行中一般是很难避 免危险浓度的。制粉设备中沉积煤粉的自燃性往往是引爆的火源。气粉混合物温度 越高，危险性就越大。煤粉爆炸的实质是一个强烈的燃烧过程，是在0.01～0.15s 的瞬间大量煤粉忽然燃烧产生大量高温烟气因急速膨胀而形成的压力波以及高速向 外传播而产生的很大的冲击力和声音。
1 煤粉特性及自燃爆炸的条件 煤粉发生自燃和爆炸是由于煤的特性在加工成煤粉后所具有的特性以及煤粉所处的环境条件所决定的。 1.1煤粉的流动性 它的尺寸一般为0~50微米，其中20~50微米的颗粒占多数。干的煤粉能吸附大量的空气，它的流动性很好，就像流体一样很轻易在管道内输送。由于干的煤粉流动性很好，它可以流过很小的空隙。因此，制粉系统的严密性要好。1.2煤粉的自燃与爆炸 积存的煤粉与空气中的氧长期接触氧化时，会发热使温度升高，而温度的升高又会加剧煤粉的进一步氧化，若散热不良时会使氧化过程不断加剧，最后使温度达到煤的燃点而引起煤粉的自燃。在制粉系统中，煤粉是由输送煤粉的气体和煤粉混合成的云雾状的混合物，它一旦碰到火花就会使火源扩大而产生较大的压力（2~3倍大气压），从而造成煤粉的爆炸。 影响煤粉爆炸的因素很多，如挥发分含量，煤粉细度，气粉混合物的浓度，温度湿度和输送煤粉的气体中氧的成分比例等。 一般说来挥发分含量VR<10％(无烟煤)，是没有爆炸危险的。而VR>25％的煤粉（如烟煤等），很轻易自燃，爆炸的可能性也很大。 煤粉越细越轻易自燃和爆炸，粗煤粉爆炸的可能性较小。例如烟煤粒度大于0.1毫米几乎不会爆炸。因此，挥发分大的煤不能磨得过细。 煤粉浓度是影响煤粉爆炸的重要因素。实践证实，最危
险得浓度在1.2~2.0kg/m3,大于或小于该浓度时爆炸的可能性都会减小。在实际运行中一般是很难避免危险浓度的。制粉设备中沉积煤粉的自燃性往往是引爆的火源。气粉混合物温度越高，危险性就越大。煤粉爆炸的实质是一个强烈的燃烧过程，是在0.01~0.15s的瞬间大量煤粉忽然燃烧产生大量高温烟气因急速膨胀而形成的压力波以及高速向外传播而产生的很大的冲击力和声音。 潮湿煤粉的爆炸性较小，对于褐煤和烟煤，当煤粉水分稍大于固有水分时一般没有爆炸危险。 2制粉系统爆炸原因分析 引爆点主要在轻易长期积煤或积粉的位臵，制粉系统处于封闭状态，引爆的火源主要是磨煤机入口积煤，细粉分离器水平段入口管积粉，粗粉分离器积粉自燃，根据制粉系统的运行工况和爆炸情况分析，主要原因如下。 2.1 煤粉细度，风粉浓度及燃煤成分 煤粉爆炸的前期往往是自燃。一定浓度的风粉气流吹向自燃点时。不仅加剧了自燃，而且会引起燃烧，而接触到明火的风粉气流随时都会产生爆炸。造成流动煤粉爆炸的主要原因是风粉气流中的含氧量，煤粉细度，风粉混合物的浓度和温度。 煤粉越细，爆炸的危险性就越大。粗煤粉爆炸的可能性就小些，当煤粉粒度大于0.1mm时几乎不会爆炸。当煤粉浓度大于3~4kg/m3（空气）或小于0.32－0.47kg/m3时不轻易引起爆炸。因为煤粉浓度太高，氧浓度太小；而煤粉浓度太低，缺少可燃物。只有煤粉浓度为1.2~2.0kg/m3时最轻易发生爆炸。而佳木斯发电厂制粉浓度在0.3~0.6kg/m3范围内变
29 第五节 阻力损失 1-5-1 两种阻力损失 直管阻力和局部阻力 化工管路主要由两部分组成：一种是直管, 另一种是弯头、三通、阀门等各种管件。无论是直管或管件都对流动有一定的阻力, 消耗一定的机械能。直管造成的机械能损失称为直管阻力损失(或称沿程阻力损失)；管件造成的机械能损失称为局部阻力损失。 对阻力损失作此划分是因为两种不同阻力损失起因于不同的外部条件，也为了工程计算及研究的方便, 但这并不意味着两者有质的不同。此外, 应注意将直管阻力损失与固体表面间的摩擦损失相区别。固体摩擦仅发生在接触的外表面, 而直管阻力损失发生在流体内部, 紧贴管壁的流体 层与管壁之间并没有相对滑动。 图1-33 阻力损失 阻力损失表现为流体势能的降低 图1-33表示流体在均匀直管中作定态流动, u 1=u 2。截面1、2之间未加入机械能, h e =0。由机械能衡算式(1-42)可知： ρρρ2 12211 P P -=???? ??+-???? ??+=g z p g z p h f (1-71) 由此可知, 对于通常的管路，无论是直管阻力或是局部阻力, 也不论是层流或湍流, 阻力损失均主要表现为流体势能的降低, 即ρ/P ?。该式同时表明, 只有水平管道, 才能以p ?(即p 1-p 2)代替P ?以表达阻力损失。 层流时直管阻力损失 流体在直管中作层流流动时, 因阻力损失造成的势能差可直接由式(1-68)求出： 2 32d lu μ= ?P (1-72) 此式称为泊稷叶(Poiseuille)方程。层流阻力损失遂为： 2 32d lu h f ρμ= (1-73) 1-5-2 湍流时直管阻力损失的实验研究方法 层流时阻力损失的计算式是由理论推导得到的。湍流时由于情况复杂得多，未能得出理论式，但可以通过实验研究, 获得经验的计算式。这种实验研究方法是化工中常用的方法。因此本节通过湍流时直管阻力损失的实验研究, 对此法作介绍。实验研究的基本步骤如下： (1) 析因实验──寻找影响过程的主要因素 对所研究的过程作初步的实验和经验的归纳, 尽可能地列出影响过程的主要因素 对于湍流时直管阻力损失h f , 经分析和初步实验获知诸影响因素为： 流体性质：密度ρ、粘度μ； 流动的几何尺寸：管径d 、管长l 、管壁粗糙度ε (管内壁表面高低不平)； 流动条件：流速u ； 于是待求的关系式应为：