目录
第一章摘要...................... ...................... . (2)
第二章汽轮机热力计算的技术条件和参数.............. ..3 第三章汽轮机低压部分介绍...................... . (4)
第四章拟定汽轮机近似热力过程曲线 (5)
第五章回热系统的计算 (7)
第六章低压缸的压力级的级数和排汽口数的确定 (9)
第七章各级详细的热力计算...................... .......... ..10 第八章参考文献...................... ....... .. (15)
第九章总结 (16)
第一章摘要
本次课程设计主要对200MW亚临界冲动式汽轮机通流部分（低压缸）进行了详细的设计和计算。先后完成了汽轮机近似热力过程曲线的拟定、原则性回热系统的计算、低压缸进汽量的估算、低压缸级数的确定、比焓降的分配和各级详细的热力计算，初步完成了汽轮机低压缸的设计。
汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。
汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。
汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。
汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。
第二章 汽轮机热力计算的技术条件和参数
已知技术条件和参数：
额定功率 P=200MW
转 速 n=3000r/min 主蒸汽压力 MPa p 75.120= 主蒸汽温度
C
t o
5380=
低压缸排汽压力
MPa
p c 0049.0=
设计冷却水温度C t o
5.20=
设计要求：
运行时具有较高的经济性；
不同工况下工作时均有高的可靠性；
满足经济性、可靠性，保证汽轮机结构紧凑、布置合理。
提交的文件：
相关计算程序一份；
绘制通流部分方案图及纵剖面图；
设计、计算说明书一册；
详细的设计过程、思路说明。
第三章汽轮机低压部分介绍
汽缸即汽轮机的外壳，是汽轮机静止部件的主要部分之一。它的作用是将汽轮机的通流部分与大气隔绝，以形成蒸汽能量转换的封闭空间，以及支撑其他静止部件。对于轴承座固定在汽缸上的机组，汽缸还要承受汽轮机转子的部分质量。
由于汽轮机的型式、容量、蒸汽参数、是否采用中间再热以及制造厂家的不同，汽缸结构型式也不一样。
汽缸一般为水平中分型式，上、下两个缸通过水平法兰用螺栓紧固。
国产600MW汽轮机有高压、中压和两个低压缸共四个缸。低压缸工作压力不高、温度较低，但由于蒸汽容积大、低压缸的尺寸很大，尤其是排汽部分。因此，在低压缸的设计中，强度已不成为主要问题，而如何保证其刚度，防止缸提产生挠曲和变形，合理设计排汽通道则成为了主要问题。另外，为了改善低压缸的热膨胀，大机组采用多层低压缸，将通流部分设计在内缸中，使体积小的内缸承受温度变化而外缸和庞大的排汽缸则处于排汽低温状态，使其膨胀变形较小。这种结构有利于设计成径向扩压排汽，使末级的余速损失减少，并可缩短尺寸，大多低压缸采用对称分流布置。
第四章 拟定汽轮机近似热力过程曲线
由主蒸汽压力 MPa p 75.120=、主蒸汽温度C t o 5380= ，取进汽机构的节流损
失MPa p 51.00=?，得调节级前压力MPa p p p o o 24.120
=?-=' 查h —s 图得kg kJ h /9.34470=，C kg kj s o /606.60= 由进汽状态点O 等熵到高压缸排汽压力MPa p r 16.2=， 查
h —s
图得kg kJ h /1.29522='， kg kJ h h h o mac t /89.49521
='-'=?，kg
kJ h h mac
t i mac
i /26.45189.49591.01
1
=?=??=?η，由mac i o h h h 1
2?-'=可确定高压缸排汽点2。取主蒸汽管道损失r r p p 1.0=? 得MPa p p r 944.19.03==，C t o 5383= 查得：kg kJ h /74.35523= 考虑损失r p '?得4点，得3点作等熵线交排汽压力0.0049KPa 等压线于3点,查得kg kJ h /97.23003='.
由此得: kg kJ h h h mac t /77.1251332='-=?, kg
kJ h h mac
t i mac
i /107.11392
2
=??=?η
由以上数据与估测，可得到如下的汽轮机近似热力过程曲线：
12
3
5
64
h e2
p 2
p 0
p 0
p 0h t1
m ac
m ac
m ac
m ac
h i1
h t2
h i2
2
p c
p 2
第五章 回热系统的计算
1. 排汽参数的确定
由中压缸进汽参数MPa P 16.2=,蒸汽温度C t o 538= ，查h —s 图得
kg
kJ h /66.3550=，等熵变化到MPa P c 0049.0=时, kg kJ h c /51.2285=,对应的
凝汽器中的饱和水温度C t o 52.32= ，经过轴封加热器时温升C o 3 ,即C o 52.35。 2: 回热级数的确定:
由除氧器温度为C T o 5.1584=,低压进口水温C t o g 52.35=,高加出口
C
T o
2451=,且已知有8级回热,得每级平均温升为:
C T T t o
68.108
5
.1582458
9
1=-=
-=
?
低加级数 =-=
30
5
.158245Z 2.88
去除除氧器可得低加级数为3级
因此,整个机组的回热系统由三高四低一除氧组成. 3: 低加回热参数的确定
由C T o 5.1584=,C T o 369=,根据低加等温升分配各级温升,则
C
t o
5.245
36
5.158=-=
'?.
以第8级加热器计算为例:
C
C t T T o
o
5.605.2436)5(98=+=±'?+=
取出口端差 C t o 5=δ,则饱和水温度C C T T o o 5.6558=+= 查得对应得出口水焓和饱和水比焓分别为:
kg
kJ h /3.270= 和 kg kJ /1.258
又可查得加热器工作压力MPa P 022.0=,取抽汽管压损P P %6=? 得抽汽压力为 MPa P 0232.0=
同理可得第5、6、7号加热器的相关参数
由中压缸进汽参数MPa P 16.2=, C t o 538= 查h —s 图得kg kJ h /66.3550= 等熵变化到压力分别为抽汽压力时可查得各段抽汽得比焓和抽汽温度:
5
H
kg kJ H /1.28755
='
6
H kg kJ H /2.26906
=' 7
H kg kJ H /3.25167
=' 8
H
kg kJ H /1.23288='
4: 各级回热抽汽量的计算
假定各加热器的效率98.0=h η,低加进入除氧器的水量为h t D fw /43.600= (1) 5H 低压加热器:
由热平衡方程式: )()(.12555w w fw e e e h h h D h h D -='-?η h
t h h h h D D e
e h w w fw e /4.59)
4.5701.2875(98.0)2.26901.2875(43.600)()(.55125=-?-?=
'--=?η
(2) 6H 低压加热器: 该级加热器的计算抽汽量 h
t h h h h D D e
e h w w fw e /98.36)()(.66126='--=
'?η
由上级的疏水使本级抽汽量减少的相当量为:
h t h h h h D e D e
e e e
e e /72.14
.4442.27544.4444.5704.59.66655
5=--?
='-'-'?=?
本级加热器的实际抽汽量为:
h t e D D D e e
e /26.35566=?-'?=?
同理可求得：
h t e D D D e e
e /5.34677=?-'?=?
h t e D D D e e
e /59.33788=?-'?=? （已知中压缸的排气量为812.17t/h ）
第六章 低压缸的压力级的级数和排汽口数的确定
1、排气口数的确定
由已知条件可知排气口数为3排气口
2、低压缸压力级级数的确定 第一压力级的平均直径估取：
t a m h x d ?=2847.0'
先假定kg kj h x t a /108.65.0=?=
'
m
d mm 92.110865.02847.0=??=
凝汽式汽轮机末级直径的估取
首末两级平均直径比不小于0.46-0.6 取75.0=θ
m rd
h
V G d mac t
c z
m 58.25140
2
2=?=
ξθ
确定压力级平均直径但的变化
在横坐标上任取a=25cm 的线段用以表示第一级至末级动叶中心之间的
距离，在BD 两端分别按比例画出第一级至末级的平均直径值
)40
,40
('
z
m m d CD d AB =
=
，
据所选择的通道形状，用光滑曲线将A.C 连接起来， 压力级平均直径
在图上将BD 分为7等份，从图中可以看出各段长度，求出平均直径为：
10
9
......)11(?++-+=
-
CD
AB d m
压力级平均理想比焓降：
2
)
(
337.12a
m t x d h -
-
?=?
级数的确定
89
.6/)1(=?+?=-
t p
t
h h Z α，取为7
各级比焓降的分配： 级号 1 2 3 4 5 6 7 平均直径 m d
1.92
1.935 1.958 2
2.052 2.246 2.58 速度比 a x
0.65
0.65
0.646
0.646
0.65
0.66
0.67
计算理
想焓降 t h ?
107.6 109 113.3 118.24 124.2 142.8 164.4
第七章 各级详细的热力计算
第一级：
1. 喷嘴出口汽流速度及喷嘴损失
kg
kj h h s m t c c kg kj h h h kg
kj h c h s
m n
d v kg kj h m dm s m c n n t m b n t o
t m t o /841.5)1(/9.427/3.91)1(/05.62000
/23460
/07.114,49.1',/110*
2
11*
*
2
*=?-=?===?Ω-=?=?=?+=
?==
=?==?
?π?
2. 喷嘴出口面积Ab 和喷嘴出口高度ln ：
m
t c d e t Gv l m
t
c t
Gv A p p n m n n n cr o n 091.0sin 134.010
546
.0/1
112
4
11*
1==
=?=
=>=αμπμεε
3. 动叶出口汽流速度及动叶损失
kg
kj c h kg kj h h s
m uw u w c s m w h w w c s
m uc u c w kg kj h h c b b t
m o
o
o
t m b /991.32000
/838.6)1(/343.89cos 2/45.31624.1.769104
.85sin sin
/879.78cos 2/8.53)1(2
2
2*
2
222
2
222
1*2121
1
111112
2
11*
==
?=?-=?=-+=
=+?Ω==-====-+=
=?Ω-=?-ψβψββαβα?
4. Ab 和ln 计算
m
l l m
d e A l m
t
w t
Gv A n b b b
b b b 097.0094.0sin 160.0'
2
2
22=?+===
==
βπμ
级效率与内功率
1．轮周有效比焓降：
)/(591.932kg kj h h h h h h c b n t co u
=?-?-?-?+?='?ξξ
)
/(609.103220kg kj h h h E c t co =?-?+?=μ (取12=μ)
2.页高损失(考虑扇形损失取6.1=α) 得 )/(646.1kg kj h l
h u
l ='?=
?α
3.级后各项能量损失： 隔板漏气损失：u
p
n
p p p h Z
A d h ?=
?δ
π
其中 )/(358.92kg kj h h h l u
u =?-'?=? 得 )/(179.0kg kj h p =? 叶顶漏气损失453.0sin 121=?*****=?u b
t
z
h l a h μψ
δ
μδ
取cm r 2.0=δ
由于该级前后蒸汽干度均为1，故不考虑（仅7、8级要考虑） 故该级有效比焓降：kg kj h h h h h h x p l u i /946.91=?-?-?-?-?=?δ 级效率：0
i i E h =
?η=86.07%
级内功率：G h P i s
i *?= =9293.919kw 同理可得其余各级参数列表如下： 项 目
单 位
第一级 第二级 第三级 第四级 第七级 级进汽压力
/P 0
MPa
0.786
0.523
0.34
0.195
0.0624
级进汽比焓
kJ/kg3132.1 3038.9 2930.1 2832 2981.7 /h0
级进汽滞止
MPa0.82 5.6 0.36 0.23 0.024 压力/P00
上一级余速
-0 1 1 1 1
利用系数/μ1
上一级余速
kJ/kg 5.464 3.991 3.98 8.1 17.75 损失/δh c2
上一级余速
动能利用
kJ/kg0 3.991 3.98 8.1 17.75 /δh c0
级进汽滞止
kJ/kg3132.1 3042.924 2934 2842 2499.5 比焓/h00
本级比焓降
kJ/kg107.6 109 113.3 118.24 164.9 /Δh t
本级滞止比
kJ/kg107.6 112.99 117.28 128.2 190.1 焓降/Δh t0
本级平均直
m 1.92 1.935 1.958 2 2.58 径/d m
速度比/X a-0.65 0.65 0.65 0.647 0.67
级的蒸汽流
kg/s104.219 104.2 98.7 98.7 88.6 量/G0
平均反动度
-0.45 0.45 0.52 0.52 0.66 估算/Ωm
喷嘴理想比
kJ/kg53.8 62.14 55 56.7 66.5 焓降/Δh n
喷嘴滞止理
想比焓降
kJ/kg53.8 66.14 58.98 66.7 84.36 /Δh n0
理想喷嘴出
口气流速度
m/s328.02 342.01 343.3 365.2 410.51 /c1t
实际喷嘴出
口气流速度
m/s318.18 331.7 333 354.2 398.19 /c1
喷嘴损失
kJ/kg 3.18 3.9 3.48 3.94 4.98 /δh n
圆周速度/u m/s301.59 303.795 307 314 405.26
喷嘴等比熵
kJ/kg3078.3 2980.8 2871.1 2775.3 2415.242 出口焓/h1t
喷嘴等比熵
MPa0.644 0.40 0.265 0.169 0.016 出口压力/P1
喷嘴等比熵
m3/kg0.41 0.583 0.81 1.139 8.725 出口比容/V1t
喷嘴出口面
m20.134 0.172 0.23 0.30 1.94 积/A n
部分进汽度
- 1 1 1 1 1 /e
喷嘴高度/l n m0.091 0.109 0.141 0.189 0.852
喷嘴出口实
kJ/kg3081.48 2984.7 2874.6 2779.24 2420.221 际比焓降/h1
动叶进口汽
°85.104 68.36 80.6 61 -78.27 流角/β1
动叶进口相
m/s78.879 95.7 88.8 95.8 115.5 对速度/w1
动叶动能
kJ/kg 3.111 4.58 3.44 4.60 6.67 /δh w1
动叶前滞止
kJ/kg3084.591 2989.3 2878.5 2783.84 2426.89 比焓/h10
动叶前滞止
MPa0.652 0.45 0.274 0.17 0.017 压力/P10
动叶理想比
kJ/kg53.8 44.05 58.76 61.464 129.09 焓降/Δh b
动叶滞止比
kJ/kg56.911 59.08 62.6 66.06 135.76 焓降/Δh b0
动叶出口理
想汽流速度
m/s337.375 343.5 353.8 363.48 521.08 /w2t
动叶出口实
际汽流速度
m/s316.45 319.45 328.03 338.03 488.7 /w2
动叶损失
kJ/kg 6.838 7.24 8.3 8.91 16.3 /δh b
动叶后压力
MPa0.523 0.37 0.2 0.1310 0.006 /P2
动叶后比容
m3/kg0.486 0.62 0.99 1.38 21.119 /V2
动叶后比焓
kJ/kg3024.5 2942.8 2824.14 2726.68 2307.438 /h2
动叶出口面
m20.160 0.20 0.276 0.37 3.83 积/A b
盖度/Δmm 3 3 3 3 3
动叶高度/l b m0.094 0.112 0.144 0.192 0.855
动叶出汽角
°16.395 17.09 17.75 17.5 33.543 /β2
动叶出口绝
m/s89.343 89.28 101.5 92 270.135 对速度/c2
绝对速度方
°88.719 88.9 86.38 85.29 89.557 向角/α2
余速损失
kJ/kg 3.991 3.98 15.1 5.1 36.48 /δh c2
轮周效率比
焓降/Δh u'
kJ/kg93.591 93.88 98.4 110.25 155.57 (无限长叶
片)
级消耗的理
kJ/kg103.6 105.02 103.2 122.9 213 想能量/E0
轮周效率/ηu'％9.33 89.39 92 89.7 73
单位质量蒸
kJ/kg93.794 95 95.6 111.2 115.578 汽轮周功/W u
轮周效率
％90.04 90.2 92.7 90.5 72.9 /ηu''
两种轮周效
％0.3 0.96 0.8 0.89 0.01 率误差/Δηu
叶高损失/δh l kJ/kg 1.646 1.033 0.81 0.698 0.292
轮周有效比
kJ/kg91.446 92.85 44.59 109.5 155.286 焓降/Δh u
轮周效率/ηu％89.14 88.41 91.65 89.09 72.78 级效率/ηi％86.07 85 88.13 89.11 72.61 级内功率/P i s kW9293.9 9361.01 9079.4 10741.6 13733.6
参考文献
【1】冯慧雯.汽轮机课程设计参考资料.中国电力出版社，1998. 【2】王乃宁.汽轮机热力设计.水利电力出版社，1987.
【3】沈士一.汽轮机原理.中国电力出版社，1992.
【4】翦天聪.汽轮机原理.水利电力出版社，1992.
【5】靳智平.电厂汽轮机原理及系统.中国电力出版社,2004. 【6】叶涛.热力发电厂.中国电力出版社，2004.
【7】王乃宁﹒汽轮机热力设计﹒水利电力出版社，1987
【8】朱新华.电厂汽轮机. 水利电力出版社,1993
第十章总结
时间过得真快，转眼间为期三周的汽轮机课程设计已经结束。时间虽短，但我收获颇丰，给我的大学生涯写下了浓墨重彩的一笔。
在这三周时间里，我们组对300MW亚临界冲动式汽轮机通流部分（低压缸）进行了详细的设计和计算，克服了种种困难，先后完成了汽轮机近似热力过程曲线的拟定、原则性回热系统的计算、低压缸进汽量的估算、低压缸级数的确定、比焓降的分配和各级详细的热力计算，初步完成了课程设计任务书中规定的任务。在设计过程中，对所学的相关理论知识有了更进一步的认识，扩大了自己的知识面，提高了自己的动手操作能力，培养了一定的专业素养。
不足的地方很多，离达到任务书中设计的要求还有很大的差距，更不用提对整个汽轮机整体设计任务的把握了。总之，还不够完美。
在设计过程中也遇到了很多问题。比如，备战期末考试、找工作花去了大量的时间，总觉得时间太少、任务太重。另一方面，计算也不够认真，总是出一些低级错误，在以后的学习中要不断提高。最后，任务分配的不合理、各小组之间以及小组成员之间的交流不够、资料的缺乏，这些都给我们的设计带来了不小的麻烦。最后，最重要的是这个课程设计给了我认清自己的机会，自己专业知识掌握不牢、知识面太窄、领悟运用知识能力差，在这个设计中暴露无遗，还好不是很完！
最后感谢谭老师，在整个设计过程中，您给我们的设计指明了方向，付出了很多，给您的正常生活和工作带来了诸多不便，在这里深表感谢！祝您身体健康、工作顺利！
第一章600WM汽轮机低压缸及发电机结构简介 一、汽轮机热力系统得工作原理 1、汽水流程: 再热后得蒸汽从机组两侧得两个中压再热主汽调节联合阀及四根中压导汽管从中部进入分流得中压缸,经过正反各9 级反动式压力级后,从中压缸上部四角得4 个排汽口排出,合并成两根连通管,分别进入Ⅰ号、Ⅱ号2个低压缸。低压缸为双分流结构,蒸汽从中部流入,经过正反向各7 级反动式压力级后,从2个排汽口向下排入凝汽器。排入凝汽器得乏汽在凝汽器内凝结成凝结水,由凝结水泵升压后经化学精处理装置、汽封冷却器、四台低压加热器,最后进入除氧器,除氧水由给水泵升压后经三台高压加热器进入锅炉省煤器,构成热力循环。 二、汽轮机本体缸体得常规设计 低压汽缸为三层缸结构,能够节省优质钢材,缩短启动时间。汽机各转子均为无中心孔转子,采用刚性联接,,提高了转子得寿命及启动速度。#1 低压转子得前轴承采用两瓦块可倾瓦轴承,这种轴承不仅有良好得自位性能,而且能承受较大得载荷,运行稳定。低压转子得另外三个轴承为圆筒轴承,能承受更大得负荷。 三、岱海电厂得设备配置及选型 汽轮机有两个双流得低压缸;通流级数为28级。低压汽缸为三层缸结构,能够节省优质钢材,缩短启动时间。汽机各转子均为无中心孔转子,采用刚性联接,提高了转子得寿命及启动速度。低压缸设有四个径向支持轴承。#1 低压缸得前轴承采用两瓦块可倾瓦轴承,这种轴承不仅有良好得自位性能,而且能承受较大得载荷,运行稳定。低压转子得另外三个轴承为圆筒轴承,能承受更大得负荷。 汽轮机低压缸有4级抽汽,分别用于向4 台低压加热器提供加热汽源。N600-16、7/538/538汽轮机采用一次中间再热,其优点就是提
第六部分汽轮机启动与停止 258．什么是汽轮机额定参数启动和滑参数启动？ 答：额定参数启动时，电动主汽门前的新蒸汽参数在整个启动过程中始终保持在额定参数。这种启动方式为定参数启动。滑参数启动时，电动主汽门前的蒸汽参数随转速、负荷的升高而滑升，汽轮机定速并网后，调节门处于全开状态。这种启动方式为滑参数启动。 259．什么是汽轮机的冷态启动和热态启动？ 答：按汽轮机启动前的金属温度高低，可分为冷态启动和热态启动，一般以汽轮机冷态启动维持汽轮机空转时，调节汽室处汽缸的温度水平（约150℃）来划分这两种启动。如果启动时汽轮机金属的温度低于此温度称为冷态启动，高于这个温度称为热态启动。 260．汽轮机启动前为什么要进行暖管？ 答：一次暖管是指从电动主汽门前新蒸汽管道和暖管；二次暖管是指电动主闸门后至自动主汽门前管道的暖管。 机组启动时，如果不预先暖管并充分排放疏水，由于管道的吸热，这就保证不了汽轮机的冲动参数达到规定值，同时管道的疏水进入汽轮机造成水击事故，这是不允许的。261．汽缸为什么要进行疏水？ 答：因为汽轮机启动时，汽缸内会有蒸汽凝结成水。如果不疏水，将会造成叶片冲蚀。另外，停机情况下造成汽缸内部有凝结水，腐蚀汽缸内部。有时在运行中锅炉操作不当，发生蒸汽带水或水冲击现象，也使汽缸过水。因此必须从汽缸内把这部分疏水放掉，保证设备安全。262．汽轮机电动主闸门后暖管为什么要先开旁路门？ 答：由于主蒸汽管道内的压力很高，而在暖管前电动主闸门后没有压力。因此，电动主闸门前、后压差很大，使电动主闸门不易开启；先开旁路门，一方面能减小电动主闸门前后压力差，使电动主闸门开启容易；另一方面，用旁路门便于控制蒸汽流量和升温、升压速度，对减少管道、阀门、法兰等的热应力有利。 263．汽轮机启动前为什么要疏水？ 答：启动时，暖管、暖机时蒸汽遇冷马上凝结成水，凝结水如不及时排出，高速流动的蒸汽就会把水夹带汽缸内造成水冲击，严重时引起汽轮机的振动。因此启机前，必须开疏水门。264．汽轮机启动前为什么要先抽真空？ 答：汽轮机启动前，汽轮机内部已存在空气，机内压力相当于大气压力，如果不先抽真空，空气无法凝结，因而排汽压力很大。在这种情况下启机时，必须要有很大的蒸汽量来克服汽轮机及发电机，各轴承中的磨擦阻力和惯性力，才能冲动转子，这样就使叶片受到的蒸汽冲击力增大。此外，转子冲动后，由于凝汽器内存在空气，使排汽与冷却水中间的热交换效果降低，结果排汽温度升高，使汽轮机后汽缸内部零件变形。凝汽器内背压增高，也会使凝汽
一般都采用垂弧法做负荷分配，就是看两个角的下沉量，先架上表，然后将猫爪垫片抽掉，看下沉多少，做记录，然后再把垫片加入，再用同样的方法做另一个，两个数的差 值应不大于要求值，否则要调整垫片 汽缸负荷分配是实测汽缸前后左右四个猫爪施加给相应猫爪横销的负荷,或汽缸施加给猫爪横销/台板 的负荷,并根据测量值调整猫爪工作垫块的厚度,使汽缸重量均匀地分配在它的支承上. 负荷分配应按制造厂规定的方式进行,通常有测力计法,猫爪垂弧法和猫爪抬差法.(后两者实质上是同一 种方法.)负荷测量时是空缸还是实缸由制造厂规定. 负荷分配的值应符合设计要求.一般规定:采用测力计法时,汽缸中心线两侧对称位置的负荷差应不大于 两侧平均负荷的5%;采用猫爪垂弧法时,汽缸中心线两侧对称位置的垂弧值差不大于0.10mm. 300MW汽轮机高中压缸负荷分配 【摘要】300MW汽轮机高中压缸安装阶段必须在全实缸的情况下进行负荷分配，主要是保证整个汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，从而避免因载荷不均而导致机组不均匀沉降、不均匀膨胀，增加机组的振动，影响到机组长周期安全运行。 1 目前，国产300MW汽轮机组均采用高中压缸合缸结构，整个高中压缸内包括了高压部分、中压部分。高压部分部套有高压内缸、高压隔板套、高压进／排汽平衡活塞，中压部分部套有中压内缸、中压隔板套、中压进汽平衡活塞。整个高中压部套的重力以及外接管道的重量全部通过搭在前箱和低压缸的四只猫爪支撑，不均匀的载荷直接作用在汽缸上会导致汽缸不均匀沉降和不规则变形。因此，必须在安装阶段对这种猫爪结构的汽缸静定结构进行负荷分配，保证汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，减小汽缸不规则变形和振动，确保机组安全、长周期的运行。 2 负荷分配的方法 根据目前300MW机组高中压缸的特点，负荷分配通常有猫爪垂弧法和测力计法。所谓负荷分配，即将汽缸的重力合理的分配到各个承力面上去。猫爪垂弧法就是指每个支撑猫爪在无猫爪垫片支撑的情况下，汽缸猫爪自然下垂的高度，比较左右对称位置猫爪的垂弧，通过调整各猫爪下部垫片的厚度，使各对称点猫爪垂弧差在允许范围以内，此方法以猫爪垂弧(单位：mn1)间接的反映汽缸的负荷；测力计测量法，就是将专用的测力计拧入高中压缸猫爪处的专用螺孔内，当测力计受力时，根据测力计上端百分表指示的弹簧压缩值，即查知该猫爪的负荷，根据各猫爪的负荷值进行对称点负荷的调整，负荷差在范围以内时，用量纲表测量猫爪底部垫片的厚度，即为正式垫片的厚度值，此方法直接反映了各猫爪分配的负荷。 3 负荷分配所具备的条件 高中压缸的负荷分配工作是高中压缸安装过程中最关键的一个环节，它直接关系着高中压缸的轴向定位、高低对轮中心的确定以及高中压外缸所有管道的正式连接，在实际安装过程中，有的厂家要求进行半实缸负荷分配，即高中压缸下半所有部套吊入缸内就位，包括高中压转
目录 第一章摘要...................... ...................... . (2) 第二章汽轮机热力计算的技术条件和参数.............. ..3 第三章汽轮机低压部分介绍...................... . (4) 第四章拟定汽轮机近似热力过程曲线 (5) 第五章回热系统的计算 (7) 第六章低压缸的压力级的级数和排汽口数的确定 (9) 第七章各级详细的热力计算...................... .......... ..10 第八章参考文献...................... ....... .. (15) 第九章总结 (16)
第一章摘要 本次课程设计主要对200MW亚临界冲动式汽轮机通流部分（低压缸）进行了详细的设计和计算。先后完成了汽轮机近似热力过程曲线的拟定、原则性回热系统的计算、低压缸进汽量的估算、低压缸级数的确定、比焓降的分配和各级详细的热力计算，初步完成了汽轮机低压缸的设计。 汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。 汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。 汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。 汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。
汽轮机“闷缸”技术详细讲解 一、闷缸的定义 指隔绝汽机汽缸，停机后关闭与汽缸相连接的各疏水门,保持上下缸温差,每30分钟手动盘车180度,对转子进行直轴,防止转子出现永久弯曲。 二、“闷缸”的由来 在汽轮机打闸停机后，由于某种原因，盘车装置无法投入（包括手动盘车，此时往往是厂用电全停，润滑油泵、顶轴油泵都不能投运），由于刚停机，缸温比较高，不及时投入盘车装置，大轴会在上下缸温差的作用下发生弯曲。这个在安规防止大轴弯曲里有解释的。 三、应采取的措施 1、关严进入汽轮机的各路汽源； 2、将汽缸疏水完毕后关严疏水门； 3、在各汽缸轴封处，用保温棉进行封堵，防止进冷气； 4、当高、中压缸温达到转子脆性转变温度时，手动再盘动转子180度。 四、闷缸处理的操作措施 1、真空到0 kPa； 2、关闭与缸体相连的所有疏水阀； 3、停止轴封供汽； 4、除非出现厂用电消失、油系统着火等情况，否则，顶轴油泵和润滑油泵应尽量投入运行； 5、大轴不盘车。此时应注意上下缸温差，一般不超过50℃，一般情况下无须处理，如果温差过大或温差增加过快，应怀疑是否有进水或进冷气的可能性，及时检查系统并排除异常。 以上情况可维持到缸温降至150℃以下，再及时处理。 五、闷缸过程中投盘车的条件 在闷缸处理过程中情况好转，可试投盘车，但必须达到如下条件： 1、油泵和顶轴油泵工作正常，最高瓦温不大于90℃； 2、上下缸温差不大于50℃； 3、能手动试投盘车，异音消失； 4、与盘车相关的设备运转正常，具备投盘车的条件。 六、防范措施 严禁汽轮机内进入冷水或冷的蒸汽，为此，需要做到以下几点：
1、要严密监视汽轮机缸体各部分的温度变化情况，尤其要注意上下缸温差的变化情况，遇到异常情况要迅速查明原因，及时排除； 2、高低压轴封要分别供汽，其供汽管应有良好的疏水措施，如果疏水系统存在问题，择机进行改造，以消除隐患； 3、停机过程中，运行人员要按照规程要求确认疏水阀门已打开，一定要保证疏水畅通 4、注意监视汽包、凝汽器、除氧器水位的变化，水位保护应能正常投入，如发现异常应及时查明原因，予以处理，严禁凝汽器满水等事故发生。 5、运行过程中要加强对高、低压加热器水位的监视及控制，确保各加热器水位保护正常投入，严防因加热器管子泄漏、运行操作不当（加热器水位控制不当）等因素而造成的汽缸进水事故； 6、要加强对高排逆止门及各抽汽逆止门的试验及维护工作，确保在停机时高排逆止门及各抽汽逆止门迅速关闭，防止蒸汽倒入汽缸内。 七、停机过程中及停机后防止汽轮机进冷汽、冷水的措施 1、检查核对凝汽器水位及补水门的关闭情况。 2、检查核对高、低压旁路及减温水的关闭情况。 3、检查核对给水泵中间抽头的关闭情况。 4、检查核对除氧器进汽电动门、高加疏水至除氧器电动门、除氧器至轴封供汽门、门杆漏汽至除氧器隔离门的关闭情况。 5、检查核对主蒸汽、再热蒸汽辅助汽源至轴封供汽的隔离门的关闭情况。 6、检查核对汽缸、法兰加热联箱进汽总门及调整门的关闭情况。 7、检查核对汽缸本体疏水门、再热蒸汽冷段、热段，高压旁路后、低压旁路前的各疏水门的开启情况。 8、停机后运行人员应经常检查汽轮机的隔离措施是否完备落实，检查汽缸温度是否下降，汽轮机上下缸温差是否超标。
汽轮机高低压缸胀差的安装及调试 汽轮机在启、停过程中，由于转子与汽缸的热交换条件不同，使得它们在膨胀或收缩时出现差别。这些差别称为汽轮机转子与汽缸的相对膨胀差，简称胀差。监视胀差是机组启停过程中的一项重要任务。为避免轴向间隙变化到危险程度使动静部分发生摩擦，不仅应对胀差进行严格监视，而且应对各部分胀差对汽轮机正常运行的影响应有足够的认识。下面介绍汽轮机胀差的安装及调试步骤。 1)传感器定零 在汽轮机转子推轴定位以后，根据拟定的测量范围（通常情况下为±2mm），把传感器调整支架旋到合适的位置。安装传感器时，应使传感器头端面与被测面保持平行。测量前置器的输出电压，将零点间隙电压定到-12V（如果测量范围不对称的话，需要根据传感器的灵敏度，零点在量程中的位置，通过计算得出零点间隙电压），锁紧传感器紧固螺母（紧固时要特别注意电压值，稍不注意就会跑掉），传感器就安装好了。 将百分表顶在传感器支架上合适的地方（要能随手轮调节前后移动），根据量程调节百分表，定零。 2）离线采集传感器线性 准备好记录纸，调节手轮，先往正方向转0.5mm，记录下此时前置器的间隙电压值。以此类推，记录下1.0mm、1.5mm、2.0mm 时对应的电压值。
然后回零，检查一下零点间隙电压，差别应该不会超过±0.05v。往负方向旋转0.5mm，记录下-0.5mm、-1.0mm、-1.5mm、-2.0mm时对应的电压值。 如有必要，可以采集更多的点，比如间隔0.2mm或者0.25mm 3）组态及线性化 组态计算机连好模块，把刚才记录的电压值输入组态进行线性化。好做以后，上传组态至模块。 4）测量值比对 与步骤2中的过程相同，此过程需要记录在实际位置，此时组态计算机中对应的显示值。 5）报警和停机保护动作实验 旋转手轮，位移量达到在模块中设定的报警和危险定值时，相应的保护回路要有开关量信号输出。在此过程中还可以作报警迟滞实验，看是否与设定值吻合。 6）检验DCS显示 模块有4-20mA电流和0-10v电压输出，DCS应能实时显示位移量。若DCS不能正常显示，先用万用表测量模块输出是否正常，若电流输出正常则检查DCS的接线，若模块输出不正常，则应检查模块状态。 7）固定支架 把万用表支好，调节手轮使间隙电压值显示为零点电压，然后慢慢锁紧固定支架的锁紧螺母，不要一次锁死。在此过程中会发
汽轮机各部件作用详解（100个） 01.凝汽设备：主要有凝汽器、循环水泵、抽汽器、凝结水泵等组成。 任务：⑴在汽轮机排汽口建立并保持高度真空； ⑵把汽轮机排汽凝结成水，再由凝结泵送至回热加热器，成为供给锅炉的给水。此外，还有一定的真空除氧作用。 02.凝汽器冷却水的作用：将排汽冷凝成水，吸收排汽凝结所释放的热量。 03.加热器疏水装置的作用：可靠的将加热器内的疏水排出，同时防止蒸汽随之漏出。 04.轴封加热器的作用：回收轴封漏汽，用以加热凝结水从而减少轴封漏汽及热量损失，并改善车间的环境条件。 05.低压加热器凝结水旁路的作用：当加热器发生故障或某一台加热器停用时，不致中断主凝结水。 06.加热器安装排空气门的作用：为了不使空气在铜管的表面形成空气膜，使热阻增大，严重地影响加热器的传热效果，从而降低换热效率，故安装排空气门。 07.高压加热器设置水侧保护装置的作用：当高
压加热器发生故障或管子破裂时，能迅速切断加热器 管束的给水，同时又能保证向锅炉供水。 08.除氧器的作用：用来除去锅炉给水中的氧气及 其他气体，保证给水的品质。同时，又能加热给水提 高给水温度。 09.除氧器设置水封筒的目的：保证除氧器不发生 满水倒流入其他设备的事故。防止除氧器超压。 10.除氧器水箱的作用：储存给水，平衡给水泵向 锅炉的供水量与凝结水泵送进除氧器水量的差额，从 而满足锅炉给水量的需要。 11.除氧器再沸腾管的作用：有利于机组启动前对 水箱中给水加温及备用水箱维持水温。正常运行中对 提高除氧效果有益处。 12.液压止回阀的作用：用于防止管道中的液体倒流。 13.安全阀的作用：一种保证设备安全的阀门。 14.管道支吊架的作用：固定管子，并承受管道本 身及管道内流体的重量和保温材料重量。 15.给水泵的作用：向锅炉连续供给具有足够压力，流量和相当温度的给水。 16.循环水泵的作用：主要是用来向汽轮机的凝汽 器提供冷却水，冷凝进入凝汽器内的汽轮机排汽，此
135MW汽轮机组高中、低压缸胀差越限处理预案与防范措施 作者：佚名文章来源：不详点击数：更新时间：2009-5-17 16:04:36 汽轮机胀差 当汽轮机启动加热或停止运行冷却时以及负荷发生变化时，汽缸和转子都会产生热膨胀或冷却收缩。由于转子受热表面积比汽缸大，且转子的质量比相对应的汽缸小，蒸汽对转子表面的放热系数较大。因此，在相同条件下，转子的温度变化比汽缸快，转子与汽缸之间存在膨胀差，而这差值是指转子相对于汽缸而言，故称为相对膨胀差（即胀差）。 在机组启动加热时，转子的膨胀大于汽缸，其相对膨胀差值称为正胀差。而当汽轮机停止运行时，转子冷却较快，其收缩亦比汽缸收缩快，产生负胀差。 在汽轮机稳定工况下汽缸和转子的温度趋于稳定值，相对胀差也趋于一个定值。在正常情况下，这一定值比较小。但在启动或停止、汽轮机工况发生变化时，由于转子和汽缸温度变化的速度不同，可能产生较大的胀差。这就意味着汽轮机动静部份相对间隙发生了变化，如果相对胀差值超过了规定值，就会使动静间隙消失，发生动静摩擦，可能引起机组振动增大，甚至叶片断裂、大轴弯曲等事故。因此，在汽轮机启动、事故、停止过程中应该严密监视和控制高低压缸胀差在规定的范围内变化。 引起汽轮机胀差发生变化的因素主要是什么呢？汽轮机滑销系统畅通与否。蒸汽压力、温度上升（或者下降）和流量变化速度。这是控制胀差的有效方法，在汽轮机启动或停止过程中，控制蒸汽温度和流量变化速度，就可以达到控制胀差的目的。轴封供汽温度的影响。由于轴封供汽直接与汽轮机大轴接触，故，其温度变化直接影响转子的伸缩。汽缸夹层加热装置的影响。汽缸夹层加热装置能有效地减小汽缸内外壁、汽缸与法兰、法兰与螺栓的温差，加快汽缸的膨胀或收缩，起到控制胀差的目的。凝结器真空的影响。在汽轮机启动过程中，当机组维持一定转速或负荷时，改变凝结器真空则改变了汽缸进汽量，可以在一定范围内调整胀差。汽缸保温和疏水的影响。三腔室至六段抽手动门开度不合理。 下面介绍一种汽轮机运行规程《胀差保护》胀差保护参数 1、高压缸胀差大I值5mm、－2.5mm报警。 2、低压缸胀差大I值+5.5mm、－3mm报警。 3、高压缸胀差大Ⅱ值6mm、－3.3mm跳机(主汽门、调门、抽汽逆止门，高排逆止门、工业抽汽快关门关闭)。 4、低压缸胀差大Ⅱ值7mm、－4mmn跳机(主汽门、调门、抽汽逆止门，高排逆止门、工业抽汽快关门关闭)。 本次1号机启动运行之后，1号机组高中、低压缸胀差值超过本公司运行规程规定值：高中压缸胀差值6.50mm、低压缸胀差值5.52mm。 1号机组冲转前高中压缸胀差值4.20mm左右，当机组负荷带至80MW时，高中压缸胀差值6.50mm。在机组启动初期阶段里，负荷、汽压变化时，高中压缸的胀差值未明显变化。此时初步判断为热控系统显示值故障。但是，1号机组运行几天之后，当机组的负荷、压力发生变化时，高中压缸的胀差值发生明显变化。以6.50mm为基点或升高或下降。当然，至此也不能排除热控系统存在着故障点。既然高中压缸胀差随着机组的负荷、主蒸汽压力变化发生而变化，则必须引起重视。 当1号机组高中压缸胀差未发生变化与发生变化时，检查机组的轴向位移、各轴承x、y轴方向上的振动值、推力瓦块温度均处于正常范围内变化。 根据现场情况，提出下列处理预案，对1号机高中压缸胀差进行调节，目的将1号机高中压缸胀差降至正常范围[注意：下列调整预案必须分时间段进行，不能同时进行调整，这样才
汽轮机课程设计 300wm机组的凝汽反动式汽轮机 目录 第一章摘要...................... ...................... . (2) 第二章汽轮机热力计算的技术条件和参数.............. ..3 第三章汽轮机低压部分介绍...................... . (4) 第四章拟定汽轮机近似热力过程曲线 (5) 第五章回热系统的计算 (7) 第六章低压缸的压力级的级数和排汽口数的确定 (9) 第七章各级详细的热力计算...................... .......... ..10 第八章参考文献...................... ....... .. (15) 第九章总结 (16)
第一章摘要 本次课程设计主要对300MW亚临界冲动式汽轮机通流部分（低压缸）进行了详细的设计和计算。先后完成了汽轮机近似热力过程曲线的拟定、原则性回热系统的计算、低压缸进汽量的估算、低压缸级数的确定、比焓降的分配和各级详细的热力计算，初步完成了汽轮机低压缸的设计。 汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。 汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。 汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。
1、工质的状态参数有哪几个？焓的意义是什么？ （1）状态参数有：温度（T）、比容（υ）、压力（p）、热力学能（u）、焓（h）和熵（s）。 （2）基本状态参数：温度（T）、比容（υ）、压力（p） （3）焓：m千克工质，其内能与压力位能之和称为焓，单位是kJ，用H表示，而1kg压力为p，比容为υ的工质，其内能u和压力位能之和称为比焓。h=u+pυ 2、什么是声速？什么是马赫数？（这个东东以前上大学的时候流体力学里面学过，早忘了，补习下） （1）声速：是在连续介质中微弱扰动产生的压力波传播的速度，以α表示。也叫音速。 由此可见，声速是一个常数。与气体的性质及状态有关，因此声速也是一个状态参数。在流动过因此，声速不是一个固定不变的常数，它与气体的性质或气流速度的改变首先需要力学条件。可以推导出表示，即。当于流速变化的几何条件程中，流道各个截面上气体的状态在不断地变化着，所以各个截面上的声速也在不断地变化。所以声速有“当地声速”之称。 （2）马赫数：把气体的流速c与当地声速a的比值叫做马赫数。用Ma表示。因此Ma＝c/a。当Ma＜1时，气流速度小于当地声速，称为
亚声速；Ma＞1时，气流速度大于当地声速，称为超声速；Ma＝1时，气流速度等于当地声速。 3、气流流速和压力的关系（只说结论，不讲推导了）： 气流在流动过程中如流速增加，则压力必然降低； 如压力升高，则流速必降低。 因为压力降低时焓值降低，即热能减少，而气流在流动过程中总能量是守恒的，所以动能增加，即气流速度必然增大。 4、流速变化与气流流通截面积变化的关系（学习这个东西为下面学习喷嘴做铺垫）： 气流速度变化时，由于参数的变化，导致气流流通截面积也发生变化。可以从等熵流动的基本方程组中推导出有利于流速变化的几何条件： 从公式可知，当流速变化时，气流截面面积的变化规律不但与流速是增加还是降低有关，而且还与流速是亚音速气流还是超音速气流有关。 5、喷嘴中气流参数如何变化？不同声速状况气流在喷嘴中流通截面积如何变化？不同声速状态气流对喷嘴设计的要求如何？（这个问题讲述了喷嘴构造的设计初衷，值得学习） （1）喷嘴中汽流参数的变化：压力降低，流速增加。 （2）不同声速状况气流在喷嘴中流通截面积变化：dp＜0，dc＞0，由题4中公式可推导出：
1000MW汽轮机低压缸扣缸技术方案 一、概述 ＸＸＸＸＸＸ公司2×1000MW #1汽轮机发电机组为国产超超临界燃煤机组，汽轮机由 东方汽轮机有限公司生产，其低压缸采用双层缸为双分流程各6级反动式叶片，包括 3 级扭转叶片级和标准低压末3级。内外缸均为钢板焊接形式，外缸与轴承座分离，直接与凝 汽器刚性连接。其中低压上半外缸47.5t，带排汽导流环的低压上半内缸54.8t。 二、执行标准 GB26164.1-2010版电业安全工作规程（热力和机械部分、电气部分） ＸＸＸ股份公司电力安全生产事故调查规程 ＸＸＸ股份公司工作票、操作票和动火工作票制度 国家电力公司2000版火力发电厂安全文明生产达标与创一流规定 DL/T5210.1-2005 火电施工质量检验及评定标准 国能安全【2014】161号防止电力生产重大事故的二十五项重点要求 电综（1998）179号火电机组启动验收性能试验导则 N1000-25.0/600/600-1型汽轮机本体安装说明书 ＸＸＸＸＸＸ公司检修规程、技术监督制度和检修技术文件
三、组织机构及职责 组织机构: 1. 领导小组： 2. 现场组： 四、施工方案 1、检查A、B低压缸扣缸工作各种条件已经具备。 2、确认缸内各项检修工作已全部结束，各种技术记录和缺陷处理记录完整无缺、准确无误， 经验收合格。 3、汽缸、隔板套、轴封套、隔板、螺栓、螺帽、销子、垫圈等零部件清理、检查、测量、 探伤等结束，符合要求。 4、转子叶片测频等工作已结束。 5、转子和轴承的检修工作已经结束，经验收合格。 6、与扣缸有关班组的检修工作已结束,具备扣缸条件。 7、已办好“扣缸”工作的相关手续。 8、准备好扣盖用的机、工具。清理检查吊具、钢丝绳、链条葫芦。 9、确定扣盖组织机构，统一指挥。 10、参加扣盖的所有人员进行安全、技术交底。 11、缸前通知有关人员及业主到场。 12、彻底清理低压缸内下缸、外下缸，取下#5、#6、#7、#8段抽汽管、轴封蒸汽管堵板， 确认各管内无异物，清理干净，并用压缩空气吹过确实畅通。
第一章 级的工作原理 补1. 已知某喷嘴前的蒸汽参数为p 0=，t 0=500℃，c 0=80m/s ，求：初态滞止状态下的音速和其在喷嘴中达临界时的临界速度c cr 。 解: 由p 0=，t 0=500℃查得: h 0=; s 0= 0002 1 c h h h ?+ =*=+= 查得0*点参数为p 0*=；v 0*= ∴音速a 0*=*0*0 v kp = (或a 0*=*0kRT = ; 或a 0*=* 0)1(h k *-= c cr = * 0*1 2a K += 12题. 假定过热蒸汽作等熵流动,在喷嘴某一截面上汽流速度c=650m/s ，该截面上的音速a=500m/s ，求喷嘴中汽流的临界速度 c cr 为多少。 解: 2 222) 1(212112121cr cr cr cr cr cr c k k c v p k k c h c h -+=+-=+=+ )2 1 1(1)1(222c k a k k c cr +-+-= ∴=522 23题. 汽轮机某级蒸汽压力p 0=，初温t 0=435℃，该级反动度Ωm =，级后压力p 2=，该级采用减缩喷嘴，出口截面积A n =52cm 2，计算： ⑴通过喷嘴的蒸汽流量 ⑵若级后蒸汽压力降为p 21=，反动度降为Ωm =，则通过喷嘴的流量又是多少 答:1): kg/s; 2):s 34题. 国产某机组在设计工况下其末级动叶（渐缩）前的蒸汽压力p 1=，蒸汽焓值h 1=kg ，动叶出汽角β2=38°，动叶内的焓降为Δ
h b =kg 。问： ⑴汽流在动叶斜切部分是否膨胀、动叶出口汽流角是多少 ⑵动叶出口的理想相对速度w 2t 是多少 解: 确定初态:由h 1,p 1查图得s 1= 4.23162000 1 211* 1=+ =w h h 由h *1, s 1查图得p 1*=,x 1*= ∴k= ∴临界压力比:5797.0)1 2(1 =+=-k k cr k ε 极限压力比:347.05985.0*5797.0) (sin *1 221===+k k cr d βεε 流动状态判断:由s 1=,h 2t =h 1-Δh b = 查图得p 2= 动叶压力比εb =p 2/p *1= 显然εb ＜ε1d ，即蒸汽在动叶中达极限膨胀，极限背压为p 1d =ε1d *p 1*= 查焓熵图得：h 2dt =,ρ2dt = 7.511)(22*12=-=∴dt t h h w 查临界压力比处的参数： p 2cr =;h 2cr =ρ2cr = ∴2.371)(22*12=-=cr cr h h w =??=+dt t cr cr w w 2222222sin )sin(ρρβδβ 7102.0)sin(22=+δβ 27.4522=+δβ ∴极限偏转角δ2= 36题. 某机组级前蒸汽压力p 0=，初温t 0=350℃，初速c 0=70m/s ；级后蒸汽压力p 2=。喷嘴出汽角α1=18°，反动度Ωm =，动叶出汽角β 2 =β1－6°，级平均直径d m =1080mm ，转速n=3000r/min ，喷嘴速度系 数?=。求：