系统基本参数计算
更新时间： 2005年07月20日
系统基本参数计算
1．输灰管道当量长度Leg
输灰管道的总当量长度为
Leg=L+H+∑nLr （m）(5-19)
2．灰气比μ
根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力，用下式可计算出平均混合比
μ=φGhX103/[ Qmγa(t2+t3)] (kg/kg) (5-20)
Gh=ψγhνp (t/仓) (5-21)
式中 Gh—仓泵装灰容量，t/仓。
灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。对于输送干灰的系统，μ值一般取7-20 kg/kg。当输送距离短时，取上限值；当输送距离长时，则取下限值。
3．输送系统所需的空气量
因单、双仓泵均系间断工作，故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期所需的气耗量．再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min)
(5-22)
质量流量Ga=Qaγa=16.67 Gm/μ (kg/min) (5-23)
4.灰气混合物的温度
输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算 tm=( Gmchth+ Gacata)/( Gmch+Gaca)
(℃) (5-24)
式中 Gm—系统出力，kg／min；
ch—灰的比热容，kcal／(kg℃) ,按公式（5-7）计算
th—灰的温度，℃；
ca—空气的比热容，一般采用o．24kcal／(kg℃);
ta—输送空气的温度，℃。
因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热，故混合物的温度逐渐下降，其温降值与周围环境温度、输送管道的直径等因素有关。根据经验，每100m的温降值一般为6—20℃。当混合物与周围环境的温
度差大时，取上限值；温度差小时取下限值。
5．输送速度
仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置2—3种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实
践经验，各管段的输送速度推荐如下：
管道始端的速度：νb =10-12m／s；
"前、中段管道末端的速度：νe=15-20m／s；
后段管道末端的速度：νe=15-25 m／s。
计算管段的实际末端的速度νe可按下式计算
νe=0.0212Qe/D2 (m/s) (5-25)
Qe=(paTe/peTa).Qm (m3/s) (5-26)
式中Qe—计算管段终端的容积流量, m3/min
pe—计算管段终端绝对压力,Pa
Te—计算管段终端温度，K；
pa—当地大气压力，Pa；
Ta—当地大气平均温度，K
D—输送管道的内径，m。
系统出力Gm计算
(一)系统出力Gm
气力除灰设备的出力可根据系统的最大输送量(已考虑输送系统和设备维修时间等因素)来确定。对于仓式泵系统，计算时，根据设计输送量Gms和管道长度，可先初选某一规格的仓泵，然后核算仓泵的系
统山力Gm，是否能满足输送要求，即Gm≥Gms。
单仓泵Gm=60ψγhνp/(t1+t2) (t/h) (5-16)
双仓泵Gm=60ψγhνp/(t2+t3) (t/h) (5-17)
t3=φX(νb/Qm)X[(po-pc)/pa]X[(273+ta)/ (273+t)] (min) (5-18)
式中ψ—仓泵充满系数，一般取o．8；
γh—灰的堆积密度，可近似取o．7~0．8t/m3；
νp—仓式泵的几何容积．m3；
t1—装满1仓灰所需的时间，与给料设备的形式和出力有关，min
t2—吹送1仓灰所需的时间，主要与输送管道的长度有关，min
t3—仓泵压力回升时间，min；
φ—供气系统漏风系数，一般取1.1-1.2
νb—供气系统贮气总容积，m3；
Qm—空气压缩机的自由空气流量, m3/min
po—仓泵开始吹灰时的压力，Pa
pc—仓泵停
止吹灰时的压力，Pa
pa—当地大气压力，Pa；
ta—当地大气平均温度，℃
. t—压缩空气供气温度，℃
除灰系统的压力损失△p
更新时间： 2005年07月20日
除灰系统的压力损失△p
仓泵正压气力除灰系统的压力损失是从整根管道的终端(即排入灰库的接口)向管道始端逐段进行计算的。正压气力除灰系统的压力损失由以下各部分组成。
1．管道压力损失△p1
输送管道的压力损失应为水平、垂直、倾斜管道以及管道附件压力损失的总和。为简化计算，一般可将各部分折合成当量长度的水平管道，则得计算公式如下
△p1={[pe2＋19.6 peλa(Lcq/D)(γeνe2/2g)]1/2－pe}(1＋Kμ) (Pa)
(5-27)
式中
,pe—计算管段终端的绝对压力，Pa，对于最后一段管道，pe即为入库接口处的压力；
λa—计算管段的空气摩擦阻力系数，按式（5-9）计算
Leq—计算管段的当量长度,m, 按公式（5-19）和表5—1、表5-2得出；
D—计算管段的管道内径，m；
γe—计算管段的终端的空气重度,kgf/m3
νe—计算管段的终端流速，m／s；
μ—灰气混合比，按(5-20)式计算，kg(灰)/kg (气)；
K—两相流系数，一般可通过试验求得，也可按表5-3所列数据选用。
2．输送设备的压力损失△pp
上引式仓泵内的压力损失如表5—5所示,其他形式仓泵内的压力损失可参照选用。
表5—5 上引式仓泵内压力损失表
仓式泵流量（m3/min ） 20-40 ＞40
压力损失△pp(Pa) 6000-12000 12000-15000
3．灰粒加速引起的压力损失△pac
在加料处、管道变径处以及弯管之后灰粒起动加速引起的压力损失，可按公式(5—13)计算。
6\0m#T/`4k,[4d)U3h
4．入库压力损失△po
△po=γeν2e(1+0.64)/2g (Pa) (5—28)
式中所有参数均选用灰气混合物入库处的数值，据实测，△po一般为3000-5000 Pa.。
5．布袋收尘霉的压力损失△pi
一般可根据制造厂家提供的有关压力损失数据选用。
综合以上所述，可得正压气力除灰系统的压力损失计算公式如下：
△p =∑△p1 +△pp +△pac +△p0 +△pi (Pa) (5—29)
式中∑△p1一各计算管段管道的压力损失的总和，Pa
受灰器负压除灰系统计算之系统出力Gm
更新时间： 2005年07月20日
一、受灰器负压除灰系统计算
(一)系统出力Gm能源环保论坛(})n!g;g `#z
系统出力可根据锅炉最大连续蒸发量时，每小时的总灰量或总渣量以及系统设备停运进行维护所需要的时间来确定，即
Gm=（Gtn/tm）X103 (kg/h) (5-1)
式中G--锅炉最大连续蒸发量时每小时的总灰量或总渣量，t/h;
tn—锅炉每班运行小时数，一般为8h；
tm—气力除灰系统每班运行小时数，一般按4h考虑。
物料输送阀负压气力除灰出力Gf的计算
更新时间： 2005年07月20日
物料输送阀负压气力除灰出力Gf的计算
在一定的输送距离和浓度条件下，采用除灰控制阀的负压气力除灰系统的出力主要取决于管
道的直径，其关系可参照表5-4。
表5-4 系统出力与管径关系
管径(mm) DN150 DN125 DN150 DN200 DN250
系统出力(t/h) 5-8 8-10 10-15 15-40 40-60
负压系统的系统出力可按下式计算
Gf=(Q/ v1)X[(p1 v1－p2 v2)/(k-1)]X3.6/[(w2/2g+Lf+H+ w2fNπ/2g)Xg] (t/h)
(5-15)
式中f—摩擦系数；
g—重力加速度，9．81m／s2
H—垂直升高，m；
Lf—输送水平距离，m；
k—定墒指数，可取1．2
N—90°弯头个数，当弯头小于90°时，折算为90°
弯头
p1—负压设备进口空气压力，Pa(绝对)
P2--负压设备出口空气压力，Pa(绝对)
Q--负压设备进口空气流量，m3/S
v1—负压设备进口空气比容，m3／kg；
v2—负压设备出口空气比容，m3／kg：
w—管道平均流速，m／s。
气力输送系统的经济分析
更新时间： 2005年07月24日
在设计气力除灰系统时，首先要保证能完成预期的输送任务，同时，合理地决定所采用的设备种类和容量，以及与此有关的问题，设计时，不能只看设备费用的多少，而更重要的是要综合考虑物料的性质对质量的影响，输送量、输送距离、输送路线的情况，以及运行管理的难易和费用等等，例如对于某些物料，各种设备的条件均适宜于气力输送，但由于物料含有大量的水分、具有粘附性等原因而不能采用气力输送时，即使机械输送设备费用大，也得选取机械输送方式。也有这样的情况，输送某些物料时，例如，向循环流化床锅炉炉前贮料仓输送石灰石粉时，采用气力输送所需的功率大，乍看起来运行费用较高，但从系统的合理性或生产技术上来看，还是用气力输为好。究竟在什么样的情况下采用哪一种方式技
术
经济性比较合理呢，一般来说，在较短距离的输送时，机械输送是有利的；反之，对较长距离的输送，虽然从所需的功率来看，采用气力输送系统是不利的，但在设备费用方面，往往采用气力输送系统是有利的。设备费用和所需功率及运行费用随周围条件不同，变化很大，所以不能笼统地比较，同时还应注意到随着各种平台支架和附属设备的情况不同，变化幅度也很大。总之在设计气力除灰系统时，应该根据工程具体条件．综合性地通过技术经济比较后选择最合适的输送系统和相应的设备。如果系统的输送出力和输送距离已定，则系统的经济性一般取决于输送的灰气混合比，从设备能量消耗来看，压(抽)气设备所需的功率与系统压力和空气流量的乘积成正比。如果提高灰气混合比，输用的空气量则可减小，在输送速度保持一定的条件下，输送用的空气量与管径的平方成正比，即Q∝D2而系统压力即输送管道的阻力与管内径的平反成反比，即 P∝1/D而与灰气比并不是按正比关系增加．因此，提高输送的灰气比，减少空气量，对降低压(抽)气设备的能量消耗是十分有利的：其次，从系统基建费用来看，由于灰
气比的提高，设备和输送管道内径、支架及安装费用都可以相应地减小，降低系统基建费用的效果也是显
而易见的。
灰气比μ越大，对于增大输送能力来说越有利，显然也将提高经济性。但是，灰气比过大，则在同样的气流速度下可能产生堵塞，并且输送压力也增高，对负压式和低正压气力输送系统，有可能会超过压气机械所允许的吸气压力或排气压力。因而，灰气比的数值受到物料的物理性质、输送方式以及输送条件等因素的限制。特别是对正压气力输送系统，考虑仓式泵本身的尺寸和构造、输料管的内径和长度、弯头数目以及使用的空气量等条件，其灰气比自然更受到制约。
在设计计算时，要考虑输送条件和参考各种实例来选定灰气比的数值一般选取的范围如
表5-8所示
表5-8 灰气比μ的数值
输送方式μ
负压式低真空小于10
高真空 10- 20
压力式低压＜20
高压 10-40
流态化压送40-80
从上表也不难看出．在经过综合比较后，有条件时应该尽量选用高浓度的密相气力输送系统。
表5—9为德国公司的一个例子。由表可以看出，与机械方式相比，气力除灰系统的功率消耗偏大，运行费用接近，但设备费用要节约得多。但是在国内气力除灰装置只有实现国产化后才能达到这
一结果。
表5-9 输送方式的经济性比较方式
主要设备设备费
(马克)
电力消耗运转费
(马克／t)
(Kw·h) (马克／t)
(1)机械除灰装置螺旋输送机一斗式提升机一皮带运输机(包括平台支架和走廊)+除灰装置 430000
70 0.08 0.40
(2)机械除灰与空气斜槽联用螺旋输送机一 (斗式提升机一空气斜槽)x 2段(包括平台直架)、除尘
装置 230000 50 0.06 0.23
(3)气力除灰装置仓式泵一输料管(包括干台支架)一旋风分离器+除尘装置，包括空气压缩机
150000 80
180*
0.09+0.2
0.30**
0.41
* 输送水泥出力60t/h，输送距离300m。
** 按输送水泥需要消耗60m3/t气量计算，压力为0.2MPa的空气需消耗电能为0.05KW·h/m3，故电力消耗为180kW·h．耗电费为0.3马克／t
表5—10列举了用不同方式，以10／h的出力，将物料输送30、150及300距离时，所
需的输料管径和功率消耗的比较示例
高压压送式低压压送式负压式
输送量(t/h) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
输送距离(m) 30 150 300 30 150 300 30 150 300
管径(英寸) 2 2X(1/2) 3 4 7 10 4 8 10
压气机械空压机罗茨风机罗茨风机
功率(KW) 19 30 37 11 30 45 15 37 60
功率比① 146 100 100 100 107 127 131 130 167
①此栏表示在同一输送距离下与其他方式的比较值。
（注：文档可能无法思考全面，请浏览后下载，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注！）
系统基本参数计算 更新时间：2005年07月20日 系统基本参数计算 1．输灰管道当量长度Leg 输灰管道的总当量长度为 Leg=L+H+∑nLr （m）(5-19) 2．灰气比μ 根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力，用下式可计算出平均混合比 μ=φGhX103/[ Qmγa(t2+t3)](kg/kg)(5-20) Gh=ψγhνp (t/仓) (5-21) 式中Gh—仓泵装灰容量，t/仓。 灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。对于输送干灰的系统，μ值一般取7-20 kg/kg。当输送距离短时，取上限值；当输送距离长时，则取下限值。 3．输送系统所需的空气量 因单、双仓泵均系间断工作，故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期所需的气耗量．再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min)(5-22) 质量流量Ga=Qaγa=16.67 Gm/μ (kg/min)(5-23) 4.灰气混合物的温度 输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算tm=( Gmchth+ Gacata)/( Gmch+Gaca) (℃) (5-24) 式中Gm—系统出力，kg／min； ch—灰的比热容，kcal／(kg℃) ,按公式（5-7）计算 th—灰的温度，℃； ca—空气的比热容，一般采用o．24kcal／(kg℃); ta—输送空气的温度，℃。 因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热，故混合物的温度逐渐下降，其温降值与周围环境温度、输送管道的直径等因素有关。根据经验，每100m的温降值一般为6—20℃。当混合物与周围环境的 温度差大时，取上限值；温度差小时取下限值。 5．输送速度
设计计算书 本系统两罐串联，交替运行。 发送罐选用型号CT6.5，每罐装满料的质量为3500Kg 系统要求的正常质量流量27156Kg/h--—--——————G s 设计的最大输送能力325872 Kg/h-——————--—-————G m 备用率为G m/ G s=1。2 管道当量长度Le的计算:［单位mm ］ 原始数据：水平长度220m，垂直40m，弯头数9个,管道阀门数2个. L e=L水+L垂*C+(N弯+N阀）＊L p C为垂直管道的当量系数取1。2 L p为弯头的当量长度取10m 计算得Le=378m 当地空气的平均密度的计算:［单位Kg/m³］ 原始数据：年平均温度5。9℃（T=279）大气压力73。56Pa 根据理想方程:PV=nRT 推导如下PV=（m/M）RT=(ρV/M） ρ气=0。92Kg/m³ R 为比例系数，单位是J/(mol·K）取8.314 M空气的摩尔质量29 固气比μ的选择：μ=25 μ= G s/ G a G a为正常空气质量流量
Ga= Gs/μ=27156/25=1086.24Kg/h 耗气量 Q= Ga/ρ气=1086。24/0。92*60=19。7Nm³/min 管径的选择：[单位mm ］ 发送器到四路分流器之间输送管径选用φ219*6规格,四路分流器至料仓输送管径选用φ325*8规格. 气体流速的计算[单位m/s ] V初=Q/πR1²R1=100mm 计算V初=10.46m/s V末=Q/πR2²R2=150mm 计算V末=4。6m/s 压力损失ΔP的计算［单位Pa ] 系统的全程压力损失由以下几点确定 ①气体和物料在水平管道内的损失 ②气体和物料在垂直管道内的损失 ③物料启动时的压力损失（即物料从开始的静止到一定速度输送所消耗的压力) ④弯管的压力损失 以上的计算较为复杂，国内目前大多是根据日本狩野武推导的公式进行计算,根据经验参数估算的结果为ΔP=4.5～5bar即4。5~5＊105Pa 吨米气耗q r″的计算［单位m3/t＊km] q r″=q va/q mg*L=（Q/WL)＊106
气动输送系统设计计算 气力输送是借助空气或气体在管道内流动来输送干燥的散状固体粒子或颗粒物料的输送方法，在水产养殖生产中应用气力输送与投放饵料将是实现水产养殖生产的设施化、自动化的重要措施。我们依据气力输送技术原理结合我所淡水试验站的实际情况，采用稀相低压正压气力输送基本形式进行了“单道多工位气力输送饵料投喂机系统” 设计，实现养鱼饵料单管道输送作业与远程输送。 1 环境条件与输送要求 试验地点安排在本所淡水试验站养殖池塘，池塘为3排每排有2口共计6口池塘，每口池塘面积约为3.6亩，试验区6口池塘合计面积为21.6亩。气力输送输料管道合计直线距离144米，有一处转弯，整个管线基本为水平布置。 本系统通过一条管道向6口池塘输送饲料，具体是在每口池塘选定饵料投喂点设置饵料储存与投放设施，输料管道通过饵料投喂点时串接三通分料阀，当需要向某投喂点输送饵料时将分料阀置于分料位置即可向该投喂点输送饵料。因为使用了“干管直通滑块式阀芯分料阀”进行分料，串接的分料阀在直通状态时相当于直通管道，不存在变径和转向以及空间的变化问题。 饵料的最大输送量是确定气力输送能力的基础数据，池塘养
殖生产规模决定了饵料的需求数量，由于在不同生产时期投饵率不同，因此应该按照饵料需求量最大量作为输送能力依据。池塘成鱼养殖生产水平每亩鱼产量在1000kg左右，按照日投饲率3%计算，6口池塘21.6亩每日投放饵料数量合计为648kg。若每日投饵3次，每次投饵量为216kg。 使用的成鱼养殖颗粒饵料，粒径为5.5mm，比重为378kg/m3。 2 气力输送的设计计算 2.1 基本参数 ①输送类型。根据水产养殖饵料的性质特点以及饵料输送作业实际要求，适宜采用低压稀相压运输送方式。气力压运方式具有由一处向多处供料、去向灵活、适用于长距离输送等特点。 ②输料管道。输料管道是用来输送饵料的通道，在本系统中分为3段连接，第1段是连接在供料器与工料主干管的，这一段选用内经55mm的塑料硬管，过渡部分采用内经63mm塑料软管。第2段为供料主干管与各分料阀之间连接，选用内经为47mm 的塑料硬管。第3段是由分料阀分料管与投饵机卸料器之间的连接，选用内经50mm塑料软管连接。 ③供料装置。为了做到饵料的正常定量输送减小饵料的破碎率，我们采用了串联式2级供料的形式，在第一级装置先控制饵料的供应量，使其保证在合理的流量范围。第二级应用叶片旋转式关风器实现气体隔离。在关风器工作时，控制第一级的供料量，
稀相气力输送计算 稀相气力输送是一种重要的物料输送方式，特别适用于粉状、颗粒状 和粒径较细的物料。在稀相气力输送系统中，物料通过气流的作用从一个 位置输送到另一个位置，以实现物料的输送、混合、分离等目的。稀相气 力输送具有输送距离长、输送速度快、无积聚、环境友好等特点，广泛应 用于化工、矿山、冶金、建材等行业。 1.气体流量计算：气体流量是指通过管道系统的气体的流量，单位为 立方米/小时。气体流量的计算公式为： Q=A*V*Y 其中，Q为气体流量，A为横截面积，V为气体流速，Y为输送率。 2.管道直径的计算：管道直径是指输送管道的内径，单位为毫米。管 道直径的计算需要综合考虑气体流量、输送距离、输送速度等因素。一般 来说，较大的管道直径可以提高输送速度，减少压降，但也会增加成本。 管道直径的计算公式为： D=(Q/(0.785*V))^0.5 其中，D为管道直径，Q为气体流量，V为气体流速。 3.输送速度的计算：输送速度是指物料在稀相气力输送中的平均速度，单位为米/秒。输送速度的计算需要考虑物料的密度、气体流速等因素。 输送速度的计算公式为： V=(Q/(A*Y))/ρ 其中，V为输送速度，Q为气体流量，A为横截面积，Y为输送率，ρ 为物料密度。
4.压降的计算：压降是指气体在输送管道中因摩擦阻力、管道弯曲等因素造成的压力降低。压降的计算需要考虑气体流量、管道直径、管道长度等因素。压降的计算公式为： ΔP=f*(L/D)*(Q/A)^2/2 其中，ΔP为压降，f为摩擦系数，L为管道长度，D为管道直径，Q 为气体流量，A为横截面积。 以上是稀相气力输送计算的一般方法和公式。在实际应用中，还需要考虑物料的流动性、粒径分布、输送系统的布局等因素，以确保输送系统的稳定和高效运行。同时，还需要根据具体的物料特性和输送要求，选择合适的设备和工艺参数。
气力输送原理与设计计算气力输送是一种流体输送的方式，通过高压气体或气流将固态或液态物质输送到目的地。气力输送主要应用于建筑材料、化工、粮食、医药等行业，其输送原理和设计计算是研究气力输送的基础。 一、气力输送原理 气力输送是通过高速气流将固态或液态物质在管道中输送到目的地。当高速气流通过管道中的物料时，产生了一定的阻力，物料随着气流的推动在管道中运动。物料输送的基本原理是利用高速气流对物料进行运动和悬浮，当物料与管道壁面或物料自身接触时，形成了摩擦力和重力，这些力会对物料的输送和递送产生影响。 在气力输送过程中，气体对物料形成冲击、惯性和剪切作用，使物料粒子之间发生碰撞，从而形成了堵塞、飞沫和结块现象。为减少这些不利的影响，需要在设计中考虑物料特性、管道直径、流速、气体性质和气氛等因素。 二、气力输送设计计算 1. 气体管道设计 气体管道的设计首先要确定管道直径和输送速度。一般来说，直径较小的管道输送速度较快，但也容易产生堵塞和结块。根据运输物料的粘度、密度和颗粒形状选择管道直径。通过实验和测试确定输送速度和管道直径。
2. 生产物料和气体流量的计算 在气力输送中，对生产物料和气体流量的计算是非常重要的。通过实验和测试确定生产物料的密度和颗粒大小，从而计算出物料的传输量。对于气体流量的计算，需要考虑输送材料的特性、气体的压力和温度等因素。一般来说，气态流体通过管道的总流量取决于气体的压力、管道长度和管道内径等参数。 3. 气力输送设备的选择 在气力输送设计过程中，需要选择适合的输送设备。一般来说，气流输送分为沉降相式和悬浮相式。沉降相式要求管道中的物料沉降到底部，重物料和轻物料分别在不同的位置，这需要对物料和气体流动进行控制。悬浮相式要求物料与气流悬浮在一起，在管道中形成泥浆状流体，常用于细颗粒物料的输送。 4. 气动输送控制系统设计 在气力输送设计过程中，需要考虑气动输送控制系统的设计。主要控制方式有手动控制和自动控制两种。手动控制方式通常使用手动阀门的组合实现。自动控制系统使用流量控制器、压力传感器、胀流阀和流量计等设备进行控制。 结论
气力输送气固比计算 以气力输送气固比计算为题，我们首先要了解什么是气力输送，以及气固比的含义。 气力输送是一种利用气体流动将固体物料从一个地方输送到另一个地方的方法。它广泛应用于工业生产中，特别是在颗粒物料输送方面。气力输送具有输送距离长、适用范围广、输送过程中无堵塞等优点，因此被广泛应用于各种行业。 而气固比则是指在气力输送过程中，气体与固体的质量比。它是衡量气力输送效果的一个重要指标，也可以用来评估气力输送系统的性能。 那么如何计算气固比呢？下面就来详细介绍一下。 我们需要知道气力输送过程中的气体流量和固体物料的质量流量。气体流量是指单位时间内通过管道的气体体积，通常以立方米/秒或立方英尺/分钟来表示。固体物料的质量流量是指单位时间内通过管道的固体物料质量，通常以千克/秒或磅/分钟来表示。 在气力输送中，我们通常使用单位长度的气体流量和单位长度的固体物料质量流量来计算气固比。单位长度的气体流量是指单位长度管道内通过的气体体积，通常以立方米/米或立方英尺/英尺来表示。单位长度的固体物料质量流量是指单位长度管道内通过的固体物料
质量，通常以千克/米或磅/英尺来表示。 那么气固比的计算公式是什么呢？ 气固比 = 单位长度的气体流量 / 单位长度的固体物料质量流量 例如，如果单位长度的气体流量为10立方米/米，单位长度的固体物料质量流量为100千克/米，那么气固比为0.1立方米/千克。 通过计算气固比，我们可以评估气力输送系统的性能。较高的气固比意味着单位长度的气体流量相对较大，固体物料质量流量相对较小，输送效果较好。相反，较低的气固比意味着单位长度的气体流量相对较小，固体物料质量流量相对较大，输送效果较差。 在实际应用中，我们可以根据具体的气力输送要求来选择合适的气固比。一般来说，对于固体物料输送距离较长的情况，我们需要选择较高的气固比，以保证输送效果。而对于固体物料输送距离较短的情况，我们可以选择较低的气固比。 还需要注意的是，气力输送过程中的气固比会受到多种因素的影响，例如管道直径、气体流速、固体物料的性质等。因此，在实际应用中，我们需要综合考虑这些因素，进行合理设计和选择，以获得满足要求的气力输送效果。 气力输送气固比是衡量气力输送效果的一个重要指标，也是评估气
广东南海梅山电场气力输送设计计算书 1.仓泵技术参数： 2.除尘器一个输送单元输送系统校核 2.1.仓泵出口处管道内气流速度： 按浓相仓泵运行要求，出口处气流速度：< 5.0m/s 2.2.仓泵运行时输送压力（泵内工作压力）：0.15～0.18MPa 2.3.输送管未端气流速度： 按管道内灰气混合物流动的热力学过程介于等温和绝热过程之间，取k=1.1则： P 1（V 1 ×S 1 ）1.1＝P 2 （V 2 ×S 2 ）1.1 式中：P 1 、P 2 为输送管始端压力和管道未端压力（绝对压力） V 1、V 2 为输送管进口和出口的流速 S 1 电场仓泵出口输灰管截面积 0.0078m2 S 2 电场输送管出口截面积0.0078m2 令P 2=1，P 1 =2.8代入得: V 2 =12.43m/s 管道内气流平均速度:U p =8.71m/s 在上列无缝管配置下实际耗气量: 耗气量按下式确定(近似计算式): Q 实＝ S 2 ×V 2 ＝0.096m3/s = 5.8m3/min 2.4.仓泵的工作过程主要分为下列几个过程: ㈠进料㈡加压㈢输送㈣吹扫等四个过程. 2.5.仓泵输送质量流率: G MS ＝Q×μ 气 ×μ=2.84g/s 上式中: G MS 质量流率 Q 耗气量 (0.069m3/s)
μ 气 空气比重 (1.25) μ混合比 (33) 仓泵主要技术参数见上表, 一个输送过程的时间按下式计算: t=t 1+t 2 +t 3 +t 4 +t 5 上式中：t 1 进料时间(多组仓泵进行交替输送时,不计时料时间) t 2 有效输送时间 t 3 管道吹扫时间 t 4 加压时间 t 5 辅助时间(各种动作过程时间) 每组泵的有效输送时间： t 2＝w÷(Q×μ 气 ×μ) ＝598.6s 上式中： w 一台仓泵装灰量, 为1700kg. 吹扫时间： t 3 ＝ L÷V p ＋60＝85s 上式中： L 按输送最远几何距离215m计算 V p 气流平均速度：8.7m/s 加压时间： T 4 30s 辅助时间： T 5 5s 总的输送时间为：718.6 每小时最大输送能力： (3600÷718.6)×1.7t =8.5t/h 根据以上计算，电除尘器一台炉采用一根DN100输灰管，分二组进行交替输送，其输送能力为8.5t/h，大于实际出力的300%，满足招标文件中的设计出力要求。
气力输送计算 1输送量(G) 输送量的大小通常由工艺过程所决定的。但作为气力输送计算依据的输送量G，应该是输送管在正常工作中可能遇到的最大量。因此，G应按工艺设计平均物料量再加上一定的储备系数而得，即: G=αG 设 式中，G—计算输料量; G—设计工艺输送量，由工艺要求定; 设 α—储备系数，一般为1.05,1.2。 2 输送风速(v) 输料管中的风速v，必须保证物料能可靠的输送。输送速度过高，会造成物料的破碎，增大管件的磨损和动力消耗。输送速度过低，则容易引起掉料、管道堵塞，影响连续生产。因此恰当的选择输送风速是很重要的。一般情况下，在保证物料输送稳定可靠的前提下，尽量选取低风速。输送物料的气流速度主要取决于各种物料的悬浮速度的大小 粒度均匀的物料，输送风速大于其悬浮速度的1.5,2.5倍即可保证正常输送。粒度不均匀的物料，按其分布比例最多的颗粒，输送风速大于其悬浮速度的2倍左右就可以保证物料的正常输送;对于粉状物料，为避免残留附着于管壁或,10倍的输送风速。另外，其选择的粘结成团的现象，需要采用比悬浮速度大5 速度还与管路的复杂程度、水平还是斜置有关，有弯头、管路复杂的要适当取大值。 如果输送气体的质量流量 m(kg,s)已确定，那末可用近似方法求得标准a
,状态下的体积流量,(,/s) 。 0 ,,0.816, ,0 仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置2—3种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实践经验，各管段的输送速度推荐如下: 管道始端的速度:ν =10-12m,s; b 前、中段管道末端的速度:ν=15-20m,s; e 后段管道末端的速度:ν=15-25 m,s。 e 计算管段的实际末端的速度νe可按下式计算 ν=0.0212Qe/D2 (m/s) (5-25) e 3 Q=(PT/PT).Q (m/s) (5-26) eaeeam 3 式中Q—计算管段终端的容积流量, m/min e P—计算管段终端绝对压力,Pa e T—计算管段终端温度，K; e P—当地大气压力，Pa; a T—当地大气平均温度，K a D—输送管道的内径，m。 3输送浓度(μ) 所谓输送浓度，指输送管中所输送的物料与空气量之比。一般采用的输送浓度(或称为浓度比)均以重量浓度μ表示。它是指单位时间内通过输送管某一截面物料的重量与空气重量的比值。 输送浓度时直接关系到风网的风量、压损以及动力消耗的一个重要参数，一般情况下，输送浓度越大越经济。但由于粮食工业气力输送受工艺流程和设备条件的
正压气力输送的基本参数计算公式 正压气力输送系统基本参数计算 1．输灰管道当量长度Leg 输灰管道的总当量长度为 Leg=L+H+∑nLr（m） 2．灰气比μ 根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力，用下式可计算出平均混合比 μ=φGhX103/[Qmγa(t2+t3)](kg/kg) Gh=ψγhνp(t/仓) 式中Gh—仓泵装灰容量，t/仓。 灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。对于输送干灰的系统，μ值一般取7-20kg/kg。当输送距离短时，取上限值；当输送距离长时，则取下限值。 3．输送系统所需的空气量
因单、双仓泵均系间断工作，故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期所需的气耗量．再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min) 质量流量Ga=Qaγa=16.67Gm/μ(kg/min) 4.灰气混合物的温度 输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算tm=(Gmchth+Gacata)/(Gmch+Gaca)(℃) 式中Gm—系统出力，kg／min； ch—灰的比热容，kcal／(kg℃),按公式计算 th—灰的温度，℃； ca—空气的比热容，一般采用o．24kcal／(kg℃); ta—输送空气的温度，℃;
因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热，故混合物的温度逐渐下降，其温降值与周围环境温度、输送管道的直径等因素有关。根据经验，每100m的温降值一般为6—20℃。当混合物与周围环境的温度差大时，取上限值；温度差小时取下限值。 5．输送速度 仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置2—3种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实践经验，各管段的输送速度推荐如下： 管道始端的速度：νb=10-12m／s； "前、中段管道末端的速度：νe=15-20m／s； 后段管道末端的速度：νe=15-25m／s。 管道始端的速度：νb=10-12m／s； 计算管段的实际末端的速度νe可按下式计算 e=0.0212Qe/D2(m/s) Qe=(paTe/peTa).Qm(m3/s) 式中Qe—计算管段终端的容积流量,m3/min pe—计算管段终端绝对压力,Pa Te—计算管段终端温度，K；pa—当地大气压力，Pa；Ta—当地大气平均温度，
气力输送系统基本参数计算(全) System Basic Parameter n The following paragraphs discuss the ___. 1.Equivalent Length of Ash Pipeline (Leg) ___ total equivalent length of the ash ___ ___: Leg = L + H + ∑nLr (m) (5-19) 2.Ash-to-Air。(μ) ___ using the following formula。based on the selected air compressor capacity and the output of the storage pump: μ = φGhX103/[Qmγa(t2+t3)](kg/kg) (5-20) Gh = ψγhνp (t/storage) (5-21) The ash-to-air。depends on the length of the ___。the μ value is generally een 7-20kg/kg。When the distance of n is short。the upper limit value is used。when the distance is long。the lower limit value is used.
3.Required Air Volume for Conveying System Since both single and double storage pumps work intermittently。the required air volume for the system should be based on the air n required for each working cycle of the storage pump。and then converted into the average air n per minute。which is the volumetric flow rate Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min) (5-22) The mass flow rate Ga=Qaγa= Gm/μ(kg/min) (5-23) 4.Temperature of Ash-Air Mixture The temperature of the ash-air mixture at the beginning of the conveying pipe ___: tm=(Gmchth+Gacata)/(Gmch+Gaca) (℃) (5-24) The temperature of the mixture gradually decreases as it ___ heat to the surroundings。The temperature drop is related to the ambient temperature and the diameter of the pipeline。According to experience。the temperature drop is generally een 6-20℃ per 100m。When the temperature difference een the mixture and the
设计计算书 本系统两罐串联,交替运行。 发送罐选用型号CT6.5,每罐装满料的质量为3500Kg 系统要求的正常质量流量27156Kg/h-----------G s 设计的最大输送能力325872Kg/h---------------G m 备用率为G m/G s=1.2 管道当量长度Le的计算：[单位mm ] 原始数据：水平长度220m,垂直40m,弯头数9个,管道阀门数2个。 L e=L水+L垂*C+
Ga= Gs/μ=27156/25=1086.24Kg/h 耗气量 Q= Ga/ρ气=1086.24/0.92*60=19.7Nm³/min 管径的选择：[单位mm] 发送器到四路分流器之间输送管径选用φ219*6规格,四路分流器至料仓输送管径选用φ325*8规格。 气体流速的计算[单位m/s] V初=Q/πR1²R1=100mm 计算V初=10.46m/s V末=Q/πR2²R2=150mm 计算V末=4.6m/s 压力损失ΔP的计算[单位Pa] 系统的全程压力损失由以下几点确定 ①气体和物料在水平管道内的损失 ②气体和物料在垂直管道内的损失 ③物料启动时的压力损失〔即物料从开始的静止到一定速度输送所消耗的压力 ④弯管的压力损失 以上的计算较为复杂,国内目前大多是根据日本狩野武推导的公式进行计算,根据经验参数估算的结果为ΔP=4.5~5bar即4.5~5*105Pa 吨米气耗q r″的计算[单位m3/t*km] q r″=q va/q mg*L=*106
系统基本参数计算 更新时间:2005年07月20日 系统基本参数计算 1.输灰管道当量长度Leg 输灰管道的总当量长度为 Leg=L+H+∑nLr (m)(5-19) 2.灰气比μ 根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力,用下式可计算出平均混合比 μ=φGhX103/[ Qmγa(t2+t3)](kg/kg)(5-20) Gh=ψγhνp (t/仓) (5-21) 式中Gh—仓泵装灰容量,t/仓。 灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。对于输送干灰的系统,μ值一般取7-20 kg/kg。当输送距离短时,取上限值;当输送距离长时,则取下限值。 3.输送系统所需的空气量 因单、双仓泵均系间断工作,故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期所需的气耗量.再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量 Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min)(5-22) 质量流量Ga=Qaγa=16.67 Gm/μ (kg/min)(5-23)
4.灰气混合物的温度 输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算tm=( Gmchth+ Gacata)/( Gmch+Gaca) (℃) (5-24) 式中Gm—系统出力,kg/min; ch—灰的比热容,kcal/(kg℃) ,按公式(5-7)计算 th—灰的温度,℃; ca—空气的比热容,一般采用o.24kcal/(kg℃); ta—输送空气的温度,℃。 因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热,故混合物的温度逐渐下降,其温降值与周围环境温度、输送管道的直径等因素有关。根据经验,每100m的温降值一般为6—20℃。当混合物与周围环境的 温度差大时,取上限值;温度差小时取下限值。 5.输送速度 仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长,为保证系统安全经济运行,沿输送管线的管径需逐段放大,一般均配置2—3种不同管径的管道,以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内,根据实 践经验,各管段的输送速度推荐如下: 管道始端的速度:νb =10-12m/s;
5 低压吸运气力输送系统设计计算示例 （1）单管气力输送系统设计计算示例 例7.3 如图7.78所示，由压榨车间将破碎饼粕送至浸出车间的气力输送系统。浸出车间日处理25 T/d （1）设计输送量G 计的确定 根据浸出车间要求处理饼25T/d ，按24h 计，则 G =25/24=1000（kg/h ） 由公式7-25，得： G 计=α×G =1.1×1000=1100（kg/h ） （2）输送风速V 的选择 由表7.56，取V 为21m/s 。 （3）输送浓度μ的选择 取μ=0.4。 （4）输送风量Q a 的确定 由公式7-27，得： 29924 .02.11100 =⨯= = μ ρa a G Q 计 （m 3/h ） （5）确定管径D 的确定 由公式7-28，得： 195.021 14.336002992 4.36004=⨯⨯⨯= = V Q D a π（m ） 取200mm 。则实际输送浓度为： 39.02378 2.11100=⨯==a a Q G ρμ计 （6）压力损失计算 输料输送压力损失H 物 ①空气通过作业机的压力损失H 机 由表7.1，H 机=0 ②接料器压力损失H 接 采用诱导式接料器，由表7.57，阻力系数为0.7。由公式7-31，得： g V H a j 22 ρζ=接 9.1881.92212.17.02 =⨯⨯⨯= （mmH 2O ） ③加速物料压力损失H 加 查表7.60得，i 谷粗=17mmH 2O/t ，由公式7-， H 加= i 谷粗G 算=17×1.1=18.7 （mmH 2O ） ④摩擦压力损失H 摩 查表7.65，R =2.21mmH 2O/m ，K 粗=0.669；由公式7-35，得： 236)39.0669.01(70.8421.2)1(=⨯+⨯=+=μm K RL H 摩（mmH 2O ） ⑤弯头压力损失H 弯 采用弯头90°，曲率半径为6D ，ζw 为0.083，查表7.60，K w =1.6，由公式7-45，得： 6.3)39.06.11(81 .92212.1083.0)1(22 2=⨯+⨯⨯⨯=+=μρζw a w K g V H 弯（mmH 2O ） ⑥恢复压力损失H 复 查表7.61和表7.62，△=0.35，β=1.5，由公式7-47，得： H 复=βΔΗ加=1.5×0.35×18.7=9.8 （mmH 2O ）