汽包水位偏差原因分析
1、汽包水位测量系统问题造成汽包水位偏差。
汽包水位测量系统问题是造成汽包水位测量偏差的主要原因之一：
1.1、 汽包水位测量误差造成汽包水位测量偏差
原汽包水位测量技术存在很大的测量误差是造成汽包水位测量各种水位计之间较大偏差的主要原因之一 1.1.1、 联通管式水位计测量原理和误差
联通管式水位计结构简单，显示直观，如图1-1所示，它可以做成仅仅在就地显示的云母水位计（包括便于观察的双色水位计），也可以采取一些远传措施，如在水位计中加电接点或用摄像头等构成电极式水位计或工业电视水位计等。但就其原理来说，都是属于联通管式测量原理。
图1-1 联通管式水位计原理图
联通管式水位计是利用水位计中的水柱与汽包中的水柱在联通管处有相等的静压力，从而可以用水位计中的水柱高度来间接反映汽包中的水位，因此，也称为重力式水位计，其水位称为重力水位。
式中 H ——汽包实际水位高度 H
ˊ——水位计的显示值
ρs
——汽包内饱和蒸汽密度
ρw ——汽包内饱和水密度
ρa
——水位计测量管内水柱的平均密度
由于水位计管内的水柱温度总是低于汽包内饱和水的温度，因此，ρa
总是大于ρw
w ，水位计中的显示值总是低于汽包内实际水位高
度，它的示值偏差：
由（3-2）式可以看出，水位测量偏差与水位计管内水柱温度、汽包工作压力以及汽包内的实际水位等多种因素有关。
《二十五项反措》给出了参考值：
就地水位计的正常水位示值和汽包实际零水位的差值△h
2004年3月30日东北电科院利用朝阳电厂#2锅炉大修的机会，对汽包水位运行痕迹线进行实际检测:“实际汽包水位经常工作于设计汽包零水位上方140mm处，即汽包水位经常工作在设计零水位的正140毫米左右。”
1.1.2、差压式汽包水位计的原理和误差
差压式水位计是通过把水位高度的变化转换成差压的变化来测量水位的，因此，其测量仪表就是差压计。差压式水位计准确测量汽包水位的关键是水位与差压之间的准确转换，这种转换是通过平衡容器形成参比水柱来实现的。目前，国内外最常用的是通过单室平衡容器下的参比水柱形成差压来测量汽包水位，如图1-2所示。
正、负压管输出的压差值△P 按下式计算： ()()g g L s w s a ρρρρ-H --=P -P =?P -+ (3-3)
或改写成
()()g g L s w s a ρρρρ-?P --=
H
(3-4)
式中：ρa ——参比水柱(P+侧水柱)的密度 ρw
——汽包内饱和水密度
ρs
——汽包内饱和蒸汽密度 H ——汽包内实际水位
图1-2 水位-差压转换原理图
这里饱和蒸汽和饱和水的密度（ρw
、ρs
）是汽包压力Ｐ的单值
非线性函数，通过测量汽包压力可以得到，而参比水柱中水的平均密度ρa
通常是按50℃时水的密度来计算的，而实际的ρa
具有很大的不
确定性与50℃时水的密度相差很大是造成测量误差的主要原因之一。 根据计算，参比水柱平均温度对水位测量的影响如表１-1所示。
表１-1 参比水柱平均温度对水位测量的影响表
从表１-1可知，如果参比水柱的设定温度值为40℃，当其达到80℃时，其水位测量附加正误差33.2mm ；当参比水柱温度达到130℃时，其水位测量附加正误差高达108mm 。
“根据对1#炉4台汽包水位变送器在各种工况下的测试数据和计算表明，如果不进行温度压力补偿计算，将产生过大的示值误差，尤其是在锅炉启动过程中。因此必须对水位示值进行在线温度压力补
偿。1#炉4台水位计已有在线压力补偿，补偿误差基本可以忽略不计；但无温度补偿，仅设置正压信号管水温tM=60℃，这与现场测试结果（90-110℃左右）相差太大，所产生的示值误差在50mm-120mm之间，因此不容忽视。”（摘自《扬州第二发电厂汽包差压式水位变送器测量精度校核计算方法研究》）
由此可见，参比水柱温度对差压信号的相对误差的影响都是不可忽略的。
从上可见要全过程全范围的实现汽包各水位计之间的偏差小于30mm是不可能的。
1.2、汽包水位计取样造成汽包水位测量偏差
1.2.1、某厂670t/h锅炉，为避免各锅炉汽包水位计之间的偏差过大，在水位测量系统改造时将4台外置式单室平衡容器的水侧取样点移至汽包中部相邻两下降管的中间(图２-１)，启炉后4台差压水位计的偏差是小了，但比新改进的GJT电极式水位计和WDP云母水位计低80～110mm，后将最低的一台差压水位计的水侧取样管一次门后与相邻的一台云母水位计水侧取样管一次门后加装了一根联络管，关闭云母水位计汽侧一次门和差压水位计水侧一门，相当于使用了云母水位计水侧取样点，该差压式水位计指示上升110mm左右与GJT电极式水位计和WDP云母水位计指示一致。
1.2.2、某厂一台俄制670t/h锅炉，其下降管由71根管组成。在完成水位测量系统改造后(图２-２)，调试GJT电极式水位计，开关排水门，只影响水位30mm左右，与DNZ内置平衡容器差压水位计相差
50mm左右，同样将GJT电极式水位计水侧取样管一次门后与相邻的一台DNZ内置平衡容器差压水位计水侧取样管一次门后加装了一根联络管，关闭GJT电极式水位计水侧一门，相当于GJT电接点水位计与DNZ内置平衡容器差压水位计并用水侧取样点，GJT电极式水位计指示上升50mm左右与DNZ内置平衡容器差压水位计指示一致，后将电极式水位计水侧取样点从汽包内部引至汽包端头，两种水位计指示一致。
下降管入口
原单单WDP 单单GJT
云室室云室室电
母母极
水水式
位位水
计计位
计
图２-１某厂汽包水位计改造取样点示意图
电内内内
极置置置
式平平平
水衡衡衡
位容容容
计器器器
图２-２某厂汽包水位计改造取样点示意图
1.2.3、摘自《10MPa 及以上压力锅炉汽包水位测量新技术研究与应用》测试报告 “改造情况
改造前：
通辽发电总厂#4锅炉为HG-670/140-12型锅炉，0水位在汽包中心线下200mm ，汽侧取样管中心线距机械中心线135 mm ，水侧取样管中心线距机械中心线535 mm 。#4锅炉汽包水位测孔共计8对，其中3对用于就地水位计， 2对用于电接点水位表，3对测孔用于四台单室平衡容器带四台差压水位计，见图1所示。
电接点水位计
云
母水位计
单室平衡容器云母水位计
电接点水位计
单室平衡容器
云母水位计
单室平衡容器单室平衡容器
图1、改造前#4炉汽包水位配置情况示意图
改造后：
#4炉安装了一套7点的汽包水位内置电极传感器、三台DNZ 汽包水位内装平衡容器、两套GJT 汽包水位高精度取样电极传感器、一台WDP 汽包水位低偏差云母水位计，保留了一台旧的云母水位计。其中两套汽包水位高精度取样电极传感器、一台WDP 汽包水位低偏差云母水位计、和左右两台汽包水位内装平衡容器的取样点均从汽包内部分别引致汽、水运行稳定的汽包端头处，见图2所示。
四、测试结论
1、附表三、附表四是DCS 记录的实时数据更具准确性，在高水位（+50mm 和+100mm ）时，左侧电接点水位计与#1差压水位计偏差超
过30mm ，最大偏差42.1mm ，其余均在30mm 以内，最小只差3.7mm 。内置电极传感器与左侧电接点、＃1差压水位计最大相差18mm 。#2差
低偏差云母水位计
高精度取样电极传感器
原配云母水位计
内置电极传感器
内装平衡容器
内装平衡容器内装平衡容器
高精度取样电极传感器
图2、改造后#4炉汽包水位计配置示意图
压比#1、#3差压最小低82 mm ，最大低172 mm 。”
从上述三个案例中可以看出，当汽包水位测量取样孔取自汽包中部时，汽包内部装置对水位测量影响是很大的。 1.3、 汽包水位计安装错误造成汽包水位测量偏差
1.4、 人们在研究汽包水位计时，均认为汽包里的水为饱和水，而实际上大多数锅炉为非沸腾式省煤器锅炉，其汽包里的水为欠饱和水，因此造成汽包水位测量误差。
2、燃烧偏差造成汽包两端实际水位偏差很大
2.1、摘自《10MPa 及以上压力锅炉汽包水位测量新技术研究与应用》测试报告
“测试工作
由通辽发电总厂根据测试要求，制定了《#4锅炉汽包水位测量系统改造后测试操作方案》6月30日下午15：00测试组到达现场，完成准备工作。15：30分按照《#4锅炉汽包水位测量系统改造后测试操作方案》开始测试工作。
1、负荷203mw ，汽包压力14.1MPa ，由运行人员
①调整锅炉燃烧使汽包两端水位相近，解除汽包水位自动调节，手动控
制汽包水位在±150mm内缓慢变化
②测试时以内置电极传感器示值为准。记录见附表一、附表三、附表四。
2、改变磨的运行方式，原来由#2、#
3、#
4、#6磨运行，改由#3、#4、#
5、#6磨运行，测试燃烧对水位的影响。记录见附表二和附表五。”
“四、测试结论
1、附表三、附表四是DCS记录的实时数据更具准确性，在高水位（+50mm 和+100mm）时，左侧电接点水位计与#1差压水位计偏差超过30mm，最大偏差42.1mm，其余均在30mm以内，最小只差3.7mm。内置电极传感器与左侧电接点、＃1差压水位计最大相差18mm。#2差压比#1、#3低最小低82 mm，最大低172 mm。
2、附表二、附表五可以看出，改变磨的运行方式，对汽包两端的水位影响近100 mm。”
2.2、富拉尔基第二发电厂A班运行时，汽包水位右端高于左端50mm左右，下一班运行时汽包水位左端高于右端50mm左右，说明不同的运行方式对汽包水位影响很大。
2.3、大庆油田热电厂汽包水位两端相差超过200mm，通过调整风门和燃烧方式使汽包水位两端相差在100mm以内。
3、锅炉结构造成汽包两端实际水位偏差很大
3.1、华能日照电厂300MW汽包炉为西班牙进口锅炉，给水从汽包一端进入，造成汽包水位两端实际水位偏差180mm左右，锅炉专业将给水管的出水孔进行改造后，汽包水位两端实际水位偏差70mm左右。
3.2、广东梅县荷树圆发电厂440t/h汽包炉，给水也从汽包一端进入，造成汽包水位两端实际水位偏差50mm左右。
给水管开孔
注：
1、锅炉型号DG 440/13.7-Ⅱ9型；
2、额定蒸汽压力13.7MPa ；给水温度249.3℃；蒸汽温度540℃；
3、锅炉给水为一侧给水，给水管开孔在给水管的下方， 且在给水管上均匀分布。
给水
下降管
事故放水管
汽包
3.３、下降管影响
某厂(300MW)实测甲乙循环泵运行偏差达到40～50mm。
3.４、东方600MW汽包炉最大偏差超过300mm，平常在100mm左右，原因不明
大同二电厂汽包水位测量系统改造后汽包两端最大偏差超过300mm，平常也在100mm左右，运行２０几天后，打开汽包检查水线与仪表显示一致。
从上组图片看南侧水位波动大，而北侧较稳定。
从下图看电接点水位计与同侧差压水位计一致，而两侧相差最少在50mm以上。
上图是安装在大唐托克托与大同二电厂一样的锅炉汽包水位曲
线图，从图中可看出，一端水位较稳定，而另一端水位波动较大，且两端相差100mm左右。
４、锅炉汽包两端安装水平偏差大
某厂锅炉汽包两端安装水平偏差达２８mm。
汽包水位三冲量给水调节系统 1、所谓冲量，是指调节器接受的被调量的信号； 2、汽包水位三冲量给水调节系统由汽包水位测量筒及变送器、蒸汽流量测量装置及变送器、给水流量测量装置及变送器、调节器、执行器等组成； 3、在汽包水位三冲量给水调节系统中，调节器接受汽包水位、蒸汽流量和给水流量三个信号，如图所示。其中，汽包水位H是主信号，任何扰动引起的水位变化，都会使调节器输信号发生变化，改变给水流量，使水位恢复到给定值；蒸汽流量信号qm.S是前馈信号，其作用是防止由于“虚假水位”而使调节器产生错误的动作，改善蒸汽流量扰动时的调节质量；蒸汽流量和给水流量两个信号配合，可消除系统的静态偏差。当给水流量变化时，测量孔板前后的差压变化很快并及时反应给水流量的变化，所以给水流量信号qm.w作为介质反馈信号，使调节器在水位还未变化时就可根据前馈信号消除内扰，使调节过程稳定，起到稳定给水流量的作用。 4、在大、中型火力发电厂锅炉汽包水位的变化速度比较快，“虚假水位”现象较为严重，为了达到生产过程中对汽包水位调节的质量要求，因而广泛采用了三冲量汽包水位调节系统。
5、关于测量信号接入调节器的极性说明：当信号值增大时要求开大调节阀，该信号标以“”号；反之，当信号值减小时要求关小调节阀，该信号标以“－”号。在给水调节系统中，当蒸汽流量信号增大时，要求开大调节阀，该信号标以“”号；给水流量信号增大时，要求关小调节阀，该信号标以“－”号；当汽包水位升高时，差压减小，水位测量信号减小，要求关小调节阀，则该信号标以“”号。 直流炉没有三冲量啊，没有汽包，在直流状态下给多少水就产生多少汽的，是通过中间点温度来调整锅炉燃水比的！ 单冲量三冲量切换条件：一般用给水流量来划分，小于200t/h（30%,我们300MW机组就是这样）时为单冲量，大于则为三冲量 为啥要到30％负荷时，电泵由单冲量切到三冲量啊？要防止汽包的虚假水位。在低负荷的时候，单冲量主要是给系统上水，在高负荷时，给水的任务就是维持汽包水位。
浙江省火电厂锅炉汽包水位测量问题分析及改进 孙长生1，蒋健1，刘卫国2，丁俊宏1，王蕙1 （1.浙江省电力试验研究院，杭州市，310014；2.国华浙能发电有限公司，浙江省宁波 市，315612） 摘要：汽包水位是表征锅炉安全运行的重要参数。由于配置、安装、运行及维护不当等因素，导致汽包水位测量系统存在测量值与实际值不符的情况，影响机组安全、经济、稳定运行。本文对浙江省火电厂汽包水位测量、水位保护投入状况进行现场调查，总结存在的问题，分析问题产生的原因，探讨并提出消除或减少这些问题的技术改进措施，供同行参考。 关键词：汽包水位测量；偏差分析；技术措施；锅炉；水位保护；水位计 doi：10.3969/j.issn.1000-7229.2010.10.000 Analysis of Running Status and Research of T echnical Proposal to the Drum Water Level Measurement Systems of Zhejiang Fired Power Plant SUN Chang-sheng1，JIANG Jian1，LIU Wei-guo2，WANG Huo （1．Zhejiang Provincial Electric Power Test and Research Institute，Hangzhou 310014，China；2．Zhejiang Guohua Zheneng Power Generation Co. Ltd.，Ningbo 315612，Zhejiang Province， China） ABSTRACT：Because of many reasons during installment, operation and maintenance, the drum water level measurement systems often have been found the difference between the observed value and the actual value, that seriously affectes unit's stable operation.This article has investigated many power plants in the Zhejiang Province closely, surveyed the situation of the drum water level measurement and the water level protection conditions of Zhejiang fired power plant, and has gived useful suggestion.of the reference water column. KEYWORDS：drum water level measurement；warp analysis；technical proposal；boiler；water level protection；water level meter 0 引言 汽包水位是表征锅炉安全运行的重要参数，其测量的准确性与其偏差问题（以下简称“水位测量问题”）的解决，是一直困扰火电机组热工测量与安全、经济运行的难题。针对水位测量问题，在浙江省内火电厂进行了专题调查，就存在的水位测量问题进行了深入的专题探讨，提出了提高汽包水位测量系统运行可靠性的改进意见，供同行参考。 1 存在的主要问题 1.1 模拟量测量信号系统存在的问题 目前浙江省蒸发量为400 t/h及以上的汽包炉共有57台，这些锅炉运行中模拟量测量信号系统存在的主要问题包括以下几方面： （1）测量显示偏差。不同测量变送器显示的示值不一致，两侧显示偏差高的超过100 mm，即使是同侧偏差，有时也高达几十mm，且随着机组负荷的变化而不同，难以找出其变化规律。 （2）逻辑故障判断功能不完善。一些机组不具备《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》（请核实是否修改正确）中的汽包水位信号故障后的逻辑判断自动转换功能、水位和补偿用的汽包压力信号坏信号判别功能。 （3）共用测量孔。由于汽包上给出的取样孔不足，因此存在共用取样孔和平衡容器情况，未能做到全程独立。
锅炉汽包水位补偿公式： 1、汽包水位补偿 水位补偿公式：H=[ L*(ρ1-ρ3)*g-ΔP ] / (ρ2-ρ3)g 然后用H减去水位零点相对平衡容器下取样点的距离,得到的值就是修正后的汽包水位。 L为平衡容器两个取样管间高度（m） ρ1为凝结水密度（kg/m3） ρ2为饱和水密度（kg/m3） ρ3为饱和蒸汽密度（kg/m3） ΔP为变送器差压（Pa） H为水位高度（m） h0为汽包水位零点至下取样管高度（m），H为补偿后水位（m）。 补偿后水位：h=[ L*(ρ1-ρ3)*g-ΔP ] / (ρ2-ρ3)g -h0. 再把单位从米转为毫米。 如果L、h0、h单位为毫米，ΔP单位为mmH2O, ρ1、ρ2、ρ2单位为kg/m3。则公式为h=[ L*(ρ1-ρ3)-ΔP*1000 ] / (ρ2-ρ3) -h0 汽包水位测量分析及补偿 [摘要]汽包水位的准确测量值是电厂重要的测量参数之一，其测量方式很多，目前常用的是静压式测量方法中的连通式液位计和压差式液位计。但当液位计与被测汽包中的液体温度有差异时，显示的液位不同于汽包中的液位，而且其误差还会随汽包压力的改变而改变。襄樊电厂300MW机组，应用汽包水位模拟量信号采用差压变送器测量，并进行汽包压力补偿的测量方法，结果表明，汽包水位运行正常，测量准确，满足运行要求。 [关键词]汽包水位测量差压变送器压力补偿 1 准确测量汽包水位的重要性 大型机组都设计全程给水控制系统，在机组启动到满负荷或停机减负荷及负荷波动中，汽包压力在不断地变化，汽包内的蒸汽和水的密度也随之变化，从而影响汽包水位测量的准确性和全程给水控制系统的投运，危及机组的安全。因为汽包水位过高可能造成蒸汽带水，使蒸汽品质恶化，轻则加重管道和汽轮机积垢，降低出力和效率，重则使汽轮机发生事故；汽包水位过低，则对水循环不利，可能导致水冷壁局部过热甚至爆管。因此汽包水位的准确测量值是电厂最重要的测量参数之一。 2 汽包水位的测量方式及存在问题 汽包水位测量方式很多，一般可分为：(1)静压式；(2)浮力式；(3)电气式；(4)超声波式；(5)核辐射式。目前电厂中最常用的是静压式测量方法中的连通式液位计和压差式液位计。连通式液位计包括云母水位计和电接点水位计，这类液位计直观，便于读数，但它们共同的缺点是：当液位计与被测汽包中的液温有差别时，其显示的液位不同于汽包中的液位，而且此误差还会随汽包压力的改变而改变。为了减小因温度差异而引起的误差，
锅炉汽包满水、缺水事故应急预案 1总则 1.1编制目的 为及时、有效地处理锅炉汽包满水、缺水事故，避免或减少因锅炉满水、缺水带来的重大经济损失和社会影响，特制订本预案。 1.2编制依据 《电力企业现场处置方案编制导则》 《XXXXXXXXXXXX公司重大危险源应急预案》 1.3适用范围 锅炉满水、缺水事件的现场应急处置和应急救援工作。 2事件特征 2.1事故类型和危害程度分析 2.1.1事故类型 2.1.1.1锅炉汽包满水或缺水，造成机组非计划停运。 2.1.1.2锅炉汽包满水或缺水，造成汽轮机和锅炉设备的严重损坏，构成电力生产一般及以上设备事故。 2.1.2危险等级 2.1.2.1三级状态：由于上述原因，致使锅炉汽包水位超出正常范围，发出报警信号。 2.1.2.2二级状态：锅炉汽包水位继续恶化，致使锅炉灭火保护动作，锅炉灭火，机组解列，安全停机，没有对电网造成较大影响。 2.1.2.3一级状态：不仅锅炉灭火、机组解列，而且造成了锅炉水冷壁大面积损坏，或蒸汽管道水冲击，甚至汽轮机大轴弯曲等重特大设备事故。 2.2可能造成的危害 发生锅炉满水、缺水后，可引起锅炉爆炸、相关系统管道、汽轮机的损坏。人员轻伤、重伤，甚至人身死亡事故。 2.3事前可能出现的征兆 锅炉汽包水位表失灵和指示不正确，锅炉水位保护拒动，给水系统故障，违反运行规程，运行人员误判断、误操作等，是造成锅炉汽包满水和缺水事故的主要原因。
3组织机构及职责 3.1成立应急救援指挥部 总指挥：常务副总经理 副总指挥：生产副总经理、行政副总经理、总工程师、电厂总监、建设成本副总监 成员：安技部部长、运行部部长、检修部部长、供热部部长、综合部部长、人力资源部部长、物资部部长、工程部部长、预算部部长、财务部部长、市场开发部部长、客服中心部长、质量监查部部长、研发中心副总工程师、国新项目部部长。 应急日常管理办公室设在安技部。 3.2应急指挥机构的职责 3.2.1应急工作领导小组职责 3.2.1.1提出修订应急预案，负责定期组织演练，监督检查各部门在本预案中履行职责情况。对发生事件启动应急救援预案进行决策，全面指挥应急救援工作。 3.2.1.2突发事件发生后，立即启动本预案程序，组织相关部门赶赴现场进行事故处理，尽可能降低事故损失。 3.2.2各部门职责 3.2.2.1安技部负责抢险技术方案和抢险物资资金的落实，负责抢险现场的组织协调工作，负责抢险现场安全隔离措施的审查，并督促相关部门执行到位；负责组织事故调查及事故信息报送工作。 3.2.2.2检修人员负责锅炉设备的定期检修、日常消缺维护以及事故抢险方案的具体实施。 3.2.2.3运行人员负责锅炉设备的巡回检查，及时发现设备缺陷；负责抢险过程中布置安全隔离措施；负责针对锅炉满水、缺水事故拟订应急的机组运行方式。 3.2.2.4物资部门负责抢险物资的准备工作，并保证预案启动后，迅速将抢险物资运至事故现场。 4应急处置 4.1现场应急处置程序 4.1.1锅炉满水、缺水事故发生后，事故现场的作业人员，应及时将现场情况报告部门负责人及向应急日常管理办公室（安技部）报告。部门负责人及应急日常管理办公室（安技部）应及时报告应急救援指挥部的正、副总指挥。事故现场的其他作业人员也可直接报告应急救援指挥部的正、副总指挥，同时将情况报告安技部及部门负责人。 4.1.2该方案由应急救援总指挥宣布启动。总指挥或副总指挥接到报告后，根据具体情况，确定是否启动本预案。 4.1.3应急处置组成员接到通知后，立即赶赴现场进行应急处理。 4.1.4锅炉满水、缺水事故进一步扩大时启动《重大危险源事故应急预案》，出现人身伤害时启动《人身事故应急预案》。 4.2现场应急处置措施 4.2.1锅炉满水时的处置 4.2.1.1现象： 4.2.1.1.1发出高水位声光报警信号，所有水位计指示高于正常水位，就地水位计升高或看
汽包水位差压变送器安装要求 1、水位测量装臵安装时，均应以汽包同一端的几何中心线为基准线，采用水准仪精确确定各水位测量装臵的安装位臵，不应以锅炉平台等物作为参比标准。 2、安装差压式水位表安装汽水侧取样管时，应保证管道的倾斜度不小于1：100，对于汽侧取样管应使取样孔侧低，对于水侧取样管应使取样孔侧高。 3、每个水位测量装臵都应具有独立的取样孔。不得在同一取样孔上并联多个水位测量装臵，以避免相互影响，降低水位测量的可靠性。为确保冗余功能真正发挥作用，三套汽包水位测量系统应有各自的测孔、取样管、水位测量表计（或变送器）、输入/输出通道、I/O模件并引入DCS的冗余控制器，以满足三重冗余信号独立性原则。 4、三套汽包水位测量系统的一次取样管路水平管段正压侧/负压侧长度一致；平衡容器至差压仪表的正、负压管应水平引出400mm以上（最佳为800 mm）后再向下并列敷设。 5、安装水位测量装臵取样阀门时，应使阀门阀杆处于水平位臵。 6、三取二或三取中的三个汽包水位测量装臵的取样孔不应设臵在汽包的同一端头，同一端头的两个取样口应保持400mm以上距离。三个变送器安装时应保持适当距离。 7、汽水侧取样管和取样阀门均应良好保温。平衡容器及容器下部形成参比水柱的管道不得保温。引到差压变送器的两根管道应平行敷设共同保温，并根据需要采取防冻措施，但任何情况下，拌热措施不应引起正负压侧取样管介质产生温差。三取二或三取中的三个汽包水位测量装臵的取样管间应保持一定距离，且不应将它们保温在一起。 8、对于进入DCS的汽包水位测量信号应设臵包括量程范围、变化速率等坏信号检查手段。 9、要求汽包小间必须封闭完好，不允许出现对流通风现象。 10、后附安装示意图
热工DCS 系统故障应急处理预案 1 总则 1.1 为了方便热工检修人员和运行人员迅速处理热工DCS 及热工重要设备的一些故障，现编制了《热工DCS 系统故障应急处理预案》，供热工检修人员和运行人员在处理过程中参考，如有与运行规程相抵触的部分，以运行规程为准。 1.2 本预案是根据《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》（国家电力公司2000-9-28 发布）《热工控制系统维护手册》、（盐电2002-4）《热工仪表及控制装置检修运行规程》、（试行（86）水电电生字第93 号）《火力发电厂分散控制系统运行检修导则》、（DL/T774-2001）《江苏省电力工业局热控监督实施》、等技术规定编制的。 1.3 本《预案》的解释权属生产技术部。1.4 本《预案》自2015年1月1 日起执行。 2 预案内容2.1DCS 失电：2.1.1DCS 系统电源配置：我厂DCS 系统由一台电源柜分配供给，电源柜由两路供电，一路为UPS（UPS 电源分配盘提供）、一路为市电，自动切换。其中服务器、工程师站、操作员站、值长站所供电源为切换后的电源，控制器、继电器、卡件为直流电源，双路直流电源直接耦合供电。 2.1.2DCS 厂用电源故障：因DCS 系统切换电源的主工作电源为UPS 电源，所以DCS 厂用电源故障不会对运行产生任何影响，仅使DCS 电源系统失去备用电源，但会给出报警，热工人员在接到运
行人员通知后应立即赶至现场，检查故障原因，并作出针对性的处理，必要时拉临时电源。 2.1.3DCSUPS 电源故障：因DCS 系统切换电源的主工作电源为UPS 电源，所以UPS 电源故障后会自动切换自厂用电，因此，一 般情况下不会对运行产生影响，如电源切换时间过长可能会造成部分操作员站重启，按作员站故障或死机规定处理，也会给出报警， 热工人员在接到运行人员通知后应立即赶至现场，检查故障原因， 并作出针对性的处理，必要时拉临时电源。 2.2 操作员站故障或死机： 2.2.1 机组运行过程中，当出现个别操作员站异常时，如数据刷新或 画面切换缓慢等，应立即通知热工检修人员到场查明情况并做处理，并做好记录。 2.2.2 当出现个别操作员站有“死机”现象时，如数据或画面不能刷新，光标、鼠标失效等，在相邻操作员站能够正常监视控制的条件下，可对故障操作员站计算机进行“复位” 处理并及时通知热工检修人员，做好记录。 2.2.3 对整个DCS 系统所有操作员站失去监视操作功能时，应立即 通知运行主管领导，并及时通知热工检修人员，做好记录。 2.3DCS 显示运行参数的异常情况处理： 2.3.1 当个别运行参数出现异常时，运行人员应首先核对该参数显示 的正确性，对涉及自动控制的参数出现异常时，应立即将“自动”切至“手动” ，以避免出现非正常停机，并及时通知热工人员到场处理。
汽包水位双室平衡容器2008-03-31 09:20 分类：默认分类 字号：大中小 践为基础，剖析了双室平衡容器的工作原理与特性。重点论述了补偿系统的建立方法与步骤，同时指出了应用中的常见错误并提出了解决方案。 关键词：水位测量汽包水位双室平衡容器补偿 １.摘要 本文以实践为基础，剖析了双室平衡容器的工作原理与特性。重点论述了补偿系统的建立方法与步骤，同时指出了应用中的常见错误并提出了解决方案。 2.前言 汽包水位是锅炉及其控制系统中最重要的参数之一，双室平衡容器在其中充当着不可或缺的重要角色。但是由于一些用户对于双室平衡容器及其测量补等方面缺少全面的必要的了解或者疏漏，致使应用中时有错误发生，甚至形成安全隐患。例如胜利油田胜利发电厂一期工程，该工程投入运行早期其汽包水位测量系统的误差竟达70～90mm，特殊情况下误差将会更大（曾因此造成汽包满水停机事故）。迄今为止，据不完全了解，目前仍有个别用户存在一些类似的问题或者其它问题。汽包水位是涉及机组安全与和运行的重要参数和指标，因此不允许任何人为的误差。为使用户能够更好地掌握双室平衡容器在汽包水位测量中的应用，谨撰此文。不足之处，请不吝指正。 3.双室平衡容器的工作原理 3.1.简介 双室平衡容器是一种结构巧妙，具有一定自我补偿能力的汽包水位测量装置。它的主要结构如图1所示。在基准杯的上方有一个圆环形漏斗结构将整个双室平衡容器分隔成上下两个部分，为了区别于单室平衡容器，故称为双室平衡容器。为便于介绍，这里结合各主要部分的功能特点，将它们分别命名为凝汽室、基准杯、溢流室和连通器，另外文中把双室平衡容器汽包水位测量装置简称为容器。
电厂运行事故处理预案汇 编
目录 第一章事故处理预案通则 1、事故分级办法（6） 2、事故处理组织机构的职责（6） 3、各级人员的职责（6） 4、事故处理的基本原则（8） 5、事故处理的程序及要求（8） 第二章电气事故处理预案 1、6KV母线失电事故应急预案（10） 2、保安段失电（包括M101电源失电）事故预案（12） 3、直流母线接地事故预案（14） 4、500KVGIS开关、6KV开关拒动事故预案（15） 5、发电机出口PT断线或掉闸事故预案（18） 6、励磁调节器故障或整流柜故障事故预案（19） 7、机组受电网冲击事故预案（20） 8、全厂停电事故预案－（21） 9、UPS故障事故预案－（23） 10、电子间小母线失电事故预案（24） 11、直流系统失电事故预案－（26） 12、热控电源失电事故预案－（26） 13、启备变检修或失电后预防措施－（27）
14、发电机超负荷运行处理预案（27） 15、发电机非同期并列处理预案（28） 16、发电机碳刷故障事故预案（29） 17、发电机甩负荷处理预案（29） 18、发电机进相运行处理预案（30） 19、500KV或220KVGIS装置SF6泄露事故预案（31） 20、热工DCS系统失电事故预案（32） 第三章汽轮机系统事故处理预案 1、高低加水位高掉闸、水侧泄露的处理预案（33） 2、排汽装置背压升高或空冷风机掉闸应急预案（34） 3、排汽装置水位高处理事故处理预案（35） 4、单台水环泵掉闸事故处理预案（37） 5、运行中一台排油烟风机掉闸事故预案（38） 6、除氧器上水加热过程中水位下降处理预案（39） 7、除氧器水位急剧下降的事故预案（40） 8、各轴承温度普遍升高或单个轴承温度升高处理预案（41） 9、定冷水系统异常处理预案（42） 10、仪用压缩空气压力低预案（43） 11、高低旁动作预案（44） 12、汽轮机高低压缸胀差异常事故预案（46） 13、汽轮机轴向位移大事故预案（47） 14、凝结水泵掉闸事故处理预案（可参照A凝结水泵变频运行方式掉闸事故
就地水位计 有：玻璃板式水位计、就地双色水位计、电接点式水位计几种。原理都是通过连通器原理，即在液体密度相同的条件下，连通管中各个支管的液位均处于同一高度。见下图。只不过看的方式不同而已 对于就地水位计来讲，存在着散热误差，导致读数不准。
上面公式推导过程：（假定饱和蒸汽密度与水H*ρ’=H 位计中蒸汽的密度相同） 管向周围空间散热，其水柱温度实际上低于容器内水的温度，直接影响水位计误差值｜△h ｜与水位值H 成正比，即水位值H 越高(以水侧连通高，ρ'减少， ρ"增大，即在同样的散热条件下 (ρ1-ρ')变大，(ρ1-ρ上讲，当ρ1=ρ'时，(1)式可以简化为H1=H ，也就是说水位计水位值等于容器内水MW 机组)在高水位运行时，汽包水位计的“散热”误差值达100～150取样孔及连通管)： 方向倾斜，水侧取样管应向下向容器方向倾斜，一般的上部不用保温： 一、个凸面安装法与高压容器上所对应的安装法兰相连接，组成一个高压二、1*ρ1+(H-H 1) *ρ ’’ H*ρ’=H 1*ρ1+H*ρ’’-H 1* ρ’’H*ρ’- H*ρ’’=H 1*ρ1 -H 1*ρ’’ H*(ρ’- ρ’’)=H 1*(ρ1-ρ’’) H 1=[(ρ’- ρ’’)/ (ρ1-ρ’’)]*H (1)直接“散热”误差 由于测量筒及其引位计测量筒内水的密度ρ1，即测量筒内水的密度ρ1大于容器内水的密度ρ'，由(1)式可知水位计显示的水位H ，比容器内水位H 低。由(2)式可以看出，水位计测量筒散热越多，ρ1也就越大，因而测量误差｜△h ｜越大，这种误差我们称为直接“散热”误差。为了减少直接“散热”误差｜△h ｜，一般在水位计测量筒的下部至水侧连通管应加以保温，以减少测量筒水柱温度与容器内水的温度之差：同时水位计的汽侧连通管及水位计测量筒的上部不用保温，并让汽侧连通管保持一定的倾斜度，使更多的凝结水流入测量筒，以提高水位计测量筒内水的密度ρ1。 (2)取样“散热”误差 由式(2)可以看出，水管作零点)，水位计误差值｜△h ｜就越大，可以说存在取样“散热”误差。由图1可以看出，若容器内实际水位不变，当水位计水侧取样孔及连通管向上移时(相当于零水位线上移)，容器水位示值H 减少，则由式(2)可以看出，水位计取样“散热”误差｜△h ｜可减少。为了能测量到水位下限，水位计水侧取样向上移是有限的，因此图1中取样“散热”误差是无法完全消除的。 (3)工况“散热”误差 随着容器压力的增")变小，由式(2)可以看出测量误差｜△h ｜增大，这种误差我们称为工况“散热”误差。在图1的水位计中，容器的工作压力是由运行工况决定的，因此工况“散热”误差是无法消除的。 从理论位值(实际水位)：同时(2)式可以简化为△h=0，也就是说水位计的三种”散热”误差均为0(无“散热”误差)。 一般高压锅炉(如300mm ，有可能造成各种联锁及保护失效，因此对减少甚至消除“散热”误差最为关键。减少水位计的“散热”误差应注意如下： (1)每一种水位计应单独取样(有单独的 (2)容器与测量筒的连通管不宜长； (3)水位计的汽侧取样管应向上向容器至少应有1:100的斜度： (4)水位计汽侧取样管及测量筒 (5)水位计水侧取样管及测量筒下部的保温应良好：玻璃板式水位计 以仪表上、下端两连通器，通过该液位计可直接观察到高压容器内介质液位的实际高度。 就地双色水位计：
锅炉汽包水位计故障原因分析及防范措施探讨 引言 汽包水位计是现代火电厂最重要的监视仪表之一，其测量准确与否对生产过程影响很大。汽包水位过高，降低了汽包内汽水分离器的分离效果，使供出的饱和蒸汽携带水分过多，含盐量也增多。由于蒸汽湿度大，过热蒸汽过热度降低，这不但降低了机组出力，而且容易造成汽机末几级叶片的水冲击，造成轴向推力过大使推力轴承磨损; 含盐量过多，使过热器和汽机流通部分结垢，使机组出力不足且易使受热面过热而造成爆管。汽包水位过低，则破坏了锅炉的汽水自然循环，致使水冷壁管被烧坏，严重缺水时还会发生爆管等事故。所以准确测出汽包内水位，以提高机组的安全性是技术人员重点关注的问题。 1 三种水位计的工作原理 1.1 云母式双色水位计 云母式双色水位计是一种直读式高置汽包水位计。由于结构简单，读数直观可信，一向是人们监督汽包水位最信赖的仪表。它用耐高温高压的云母按连通器的原理制成。 1.2 电接点水位计 电接点水位计是利用炉水和蒸汽的导电率差异的特性进行测量液位的。由于液位的变化使部分电极浸入水中，部分电极置于蒸汽中。炉水含盐量大,其电阻率小，相当于导电状态;而饱和蒸汽的电阻率大，相当于开路状态，利用这一特性，用几对电极就可以模拟汽包水位的高度。 1.3 差压式水位计 汽包内的蒸汽通过取样管在平衡容器中凝结成水，此水柱产生的压力作用在差压变送器上，作为差压变送器的参比端；汽包内的饱和水经取样管进入差压变送器，作为差压变送器的信号端，在一定的压力和温度下，此水柱所产生的压力与平衡容器水柱产生的压力之差与汽包内水平面的高度成正比。 2 影响三种汽包水位计的因素及防范措施 2.1 云母双色水位计 图1 2.1.1 环境温度对云母水位计的影响 由于云母双色水位计处于环境温度下，温度较低。其冷凝水密度高于汽包内饱和水密度，因此 712
目录 一、范围 (2) 二、引用标准和术语 (2) 三、事故应急预案 (2) 1、煤气管路事故爆炸处理 (2) 2、加热炉区域煤气泄漏事故处理 (3) 3、加热炉区域停电事故处理 (5) 4、加热炉区域停煤气事故处理 (6) 5、加热炉区域停软水事故处理 (7) 6、加热炉区域停冷却水（净环水）事故处理 (8) 7、加热炉控制系统故障 (9) 8、板坯在炉内严重跑偏事故 (9) 9、加热炉区域停压缩空气事故处理 (11) 10、加热炉区域电、风、压缩空气、煤气、氮气突然同时停 (11) 11、加热炉区域汽包缺水事故处理 (12) 12、煤气中毒事故的救护措施 (13) 13、加热炉区域全面停电事故处理 (14)
加热炉使用混合煤气是热轧薄板厂受控危险源之一。混合煤气具有着火、中毒、爆炸三大危害，本着“安全第一、预防为主”的工作方针，特制订本事故应急预案。 一、范围 本方案使用于加热炉区域已发生或潜在事故的应急组织与处理办法。 二、引用标准和术语 加热炉工艺技术规程、操作规程、安全规程 三、事故应急预案 1、煤气管路事故爆炸处理 事故后果：造成加热炉停产，煤气大量泄漏，引发扩散性中毒事故，引起大面积火灾。 避免方法： A执行煤气使用安全规程要求，操作中严格执行规定程序。 B避免高温直接烘烤煤气管道，防止其发生变形、开裂，禁止在煤气管道及其设施上进行焊接作业。 C在煤气区域切割或焊接作业，应提前办理作业操作牌。 D停送煤气时做好氮气吹扫，防止空气进入煤气管道。
1.1事故发生通知相关部门和领导 发生火灾时拨打火警电话；发生人员中毒时拨打救护电话；发生煤气泄漏时拨打煤气防护电话电（煤防站）管控调度）。 1.2 作业人员佩戴空气呼吸器、携带煤气报警仪、对讲机到现场开展施救。 1.3 煤气管路爆炸着火处理 A若是煤气总管道爆炸，立即关闭煤气总管快切阀、总管电动蝶阀，关闭盲板阀可靠切断煤气。 B若是加热炉段管道爆炸，应停止使用加热炉煤气，关闭烧嘴前手动蝶阀；手动调动煤气总管切断蝶阀（或点击调动开启度），降低煤气总管压力，保持泄漏点燃烧状态，同时打开煤气总管氮气吹扫阀门，通入氮气进行灭火；灭火后关闭总管快速切断蝶阀、总管蝶阀和盲板阀，可靠切断煤气。 1.4 迅速安排近岗位人员紧急撤离现场至上风口安全处，并按上岗人员清点名单人数，如果有失踪人员，应安排三人一组，进行搜寻，如有人员伤亡采取自救。 1.5 煤气爆炸后处理原则 A加热炉区域禁止明火，加热炉进行停炉，关闭煤气总管快切阀、蝶阀，关闭盲板阀。 B可靠切断煤气避免事故蔓延。 1.6配合协助单位实施救助活动，直至时间被控制。 2、加热炉区域煤气泄漏事故处理
第二章锅炉汽包水位测量系统试验 第一节简介 1.1汽包水位测量的重要性 锅炉汽包水位是锅炉运行的一项重要安全性指标。水位过高或急剧波动会引起蒸汽品质的恶化和带水，造成受热面结盐，严重时会导致汽轮机水冲击、损坏汽轮机叶片；水位过低会引起排污失效，炉内加药进入蒸汽，甚至引起下降管带汽，影响炉水循环工况，造成锅炉水冷壁爆管。由于汽包水位测量和控制问题而造成的上述恶性事故时有发生，严重威胁火电厂机组的正常运行和安全。 锅炉运行中，我们主要通过水位测量系统监视和控制汽包水位。当汽包水位超出正常运行范围时，通过报警系统发出报警信号，同时保护系统动作采取必要的保护措施，以确保锅炉和汽轮机的安全。 1.2汽包水位测量的基本方法 目前，从锅炉汽包水位测量的基本原理看，广泛使用的主要是联通管式和差压式两种原理的汽包水位计。由于锅炉汽包水位计对象的复杂性，以及联通管式和差压式测量原理的固有特性，决定了汽包水位测量的复杂性以及实际运行中存在的不确定因素，一致多个汽包水位计常常存在较大偏差，容易酿成事故。根据新版《火力发电厂锅炉汽包水位测量系统技术规定》DRZ/T 01－2004规定： 1)锅炉汽包水位测量系统的配置必须采用两种或以上工作原理共存的配置方式，以防 止系统性故障。锅炉汽包至少应配置 1 套就地水位计、3 套差压式水位测量装置 和 2 套电极式水位测量装置。 2)应严格遵循锅炉汽包水位控制和保护独立性的原则，最大限度地减少故障风险，并 降低故障停机几率。 3)汽包水位保护和控制的测量系统至少应按三重冗余的原则设计。 4)汽包水位至少配置两种相互独立的监视仪表。 5)锅炉汽包水位控制应分别取自 3 个独立的差压变送器进行逻辑判断后的信号。 6)锅炉汽包水位保护应分别取自 3 个独立的电极式测量装置或差压式水位测量装置 ( 当采用 6 套配置时 ) 进行逻辑判断后的信号。当锅炉只配置 2 个电极式测量 装置时 , 汽包水位保护应取自 2 个独立的电极式测量装置以及差压式水位测量 装置进行逻辑判断后的信号。3 个独立的测量装置输出的信号应分别通过 3 个独 立的I/O模件引入 DCS 的元余控制器。 7)汽包水位测量信号应采取完善的信号判断手段，以便及时地报警和保护。 只有深刻理解上述两种锅炉汽包水位的测量原理及其误差的成因，才能清醒的指导锅炉汽包水位测量系统的设计、安装、调试和运行维护。下面就对联通管式和差压式水位计的测量原理进行分别介绍。 1.3联通管式汽包水位计测量原理 联通管式水位计结构简单 , 显示直观 , 如图 1 所示 , 它可以做成仅仅在就地显示的云母水位计 ( 包括便于观察的双色水位计 ) , 也可以采取一些远传措施 , 如在水位计中加电接点或用摄像头等构成电极式水位计或工业电视水位计等。但就其原理来说 , 都是属于联通管式测量原理。。其中云母水位计常用于连接水位电视；电接点
汽包水位的标定 摘要：汽包水位对锅炉正常运行非常重要，汽包水位过高，产生蒸汽饱和水量大，蒸汽含盐及其他杂质增多，对过热器危害大，甚至影响汽轮机的安全运行；水位过低，易造成锅炉水循 环破坏，因补水不及时，蒸汽产生量会急巨加快，造成缺水，干锅，甚至发生爆炸事故。关键词：水位水位计标定 1. 工程概况 ******烧结余热发电工程项目锅炉由******有限公司生产双压余热锅炉，锅炉型号Q200/350-15.2（3.9）-20（1.6）-330（165），中低压系统各配备汽包一台，汽包参数如下： 中压汽包配双色水位计2台（左右各1），双室平衡容器2台配差压式变送器0~600mmH2O（左右各1），电接点水位计1台。以上5台水位计高度均为600mm，从汽包中心线上250mm下350mm的接口接入，见图1-1。低压汽包配双色水位计2台（均位于汽包一侧堵头上），双室平衡容器2台配差压式变送器0~1200mmH2O（左右各1），电接点水位1台。以上5台水位计高度均为1200mm，从汽包中心线上下各600mm的接口接入，见图1-2。 汽包中心线(最高水位) 水位计 图1-1：中压汽包水位计示意图图1-2：低压汽包水位计示意图
2. 安装检验 为了正确标定水位，必须对水位计是否正确安装进行检验，检查的项目有： 水位计和汽包的汽连接管应向水位计方向倾斜，水连接管应向汽包方向倾斜； 汽水连接通管支架应留出膨胀间隙； 电接点各引出线连接牢固，且与测筒绝缘良好； 双室平衡容器的差压变送器安装符合要求、正负极接入正确； 测量各水位计的实际安装偏差，以汽包中心线为基准，测得各水位计的实际安装偏差见表2。 水位计安装偏差表2 3. 双色水位计 3.1 水位 3.1.1 双色水位计水位工作原理，见图 3.1.1 P0--汽包压力 p1--水位计中水密度 p2--汽包中水密度 h1--水位计水位高度 h2 --汽包水位高度 g--重力加速度 P0+p1gh1=P0+p2gh2 p1h1=p2h2 (一) 图3.1.1：双色水位计原理图
汽包水位故障处理预案 一、汽包水位故障原因： 1、水位计质量问题。 2、安装不合格。 3、投退或冲洗方法不正确。 4、锅炉超压试验未解列。 5、汽包压力或温度骤变。 6、冬季防冻措施不完善。 7、外部其它损坏。 二、汽包水位故障现象： 1、双色水位计或电接点水位计故障，指示可能不正确，两侧有偏差，冒白汽，有泄漏声。 2、平衡容器故障，指示可能不正确，严重时给水自动失灵，可能MFT。 三、汽包水位故障处理： 1、任一只就地水位计或水位变送器或水位开关故障，应及时联系有关检修人员修复，在进行水位变送器或水位开关的隔绝操作前，应由热控人员做好防止保护、联锁误动的措施，增加集控室水位指示与就地水位指示的核对次数，并加强运行中的监视。 2、任一只水位变送器故障时，应加强对给水自动的监视，当两只水位变送器工作不可靠或故障时，必须将给水控制切至手动控制并尽可能保持负荷稳定。 3、任一只水位开关故障时，应立即联系热控处理，若需将水位保护解除后进行处理，必须指定专人监视和控制水位。 4、两只水位开关故障时，若变送器水位指示可靠，允许锅炉运行2小时，但应尽量保持锅炉负荷稳定。如果变送器水位指示也不可靠，申请停炉。 5、若所有的汽包水位全部故障，则执行紧急停炉。 6、双色水位计或电接点水位计泄漏应隔离水位计。 四、预防措施： 1、汽包锅炉应至少配置两只彼此独立的就地汽包水位计和两只远传汽包水位计,水位计的配置应采用两种以上工作原理共存的配置方式,以保证在任何运行工况下锅炉汽包水位的正确监视。 2、汽包水位计的安装 （1）取样管应穿过汽包内壁隔层,管口应尽量避开汽包内水汽工况不稳定区(如安全阀排汽口、汽包进水口、下降管口、汽水分离器水槽处等)，若不能避开时应在汽包内取样管口加装稳流装置。 （2）汽包水位计水侧取样管孔位置应低于锅炉汽包水位停炉保护动作值，一般应有足够的裕量。 （3）水位计、水位平衡容器或变送器与汽包连接的取样管，一般应至少有1：100 的斜度，汽侧取样管应向上向汽包方向倾斜，水侧取样管应向下向汽包方向倾斜。 （4）新安装的机组必须核实汽包水位取样孔的位置、结构及水位计平衡容器安装尺寸，均符合要求。 （5）差压式水位计严禁采用将汽水取样管引到一个连通器（平衡容器），再在平衡容器中段引出差压水位计的汽水侧取样的方法。 3、对于过热器出口压力为13.5MPa及以上的锅炉,其汽包水位计应以差压式(带压力修正回路)水位计为基准.汽包水位信号应采用三选中值的方式进行优选。
火力发电厂锅炉汽包水位测量系统技术规定 A 01 备案号：0401-2004 DRZ 电力行业热工自动化标准化技术委员会标准 DRZ/T 01-2004 火力发电厂锅炉汽包水位测量系统技术规定 Code for level Measuremet System of Boiler drum in Fossil Fuel Power Plant 2004-10-20发布2004-12-20实施 电力行业热工自动化标准化技术委员会发布 前言 本标准根据电力行业热工自动化标准化委员会的安排进行编制。 本标准为电力行业热工自动化标准化技术委员会颁发的新编标准。 本标准由电力行业热工自动化标准化技术委员会提出并归口。 本标准主要起草单位：电力行业热工自动化标准化技术委员会标准起草工作组。 本标准主要起草人：侯子良。 本标准由电力行业热工自动化标准化委员会解释。 目次 1 适用范围 2 汽包水位测量系统的配置 3 汽包水位测量信号的补偿 4 汽包水位测量装置的安装 5 汽包水位测量和保护的运行维护 编制说明
1 适用范围 本标准规定了火力发电厂锅炉汽包水位测量系统的配置、补偿、安装和运行维护的技术要求。 本标准适用于火力发电厂高压、超高压及亚临界压力的汽包锅炉。 2 汽包水位测量系统的配置 2.1 锅炉汽包水位测量系统的配置必须采用两种或以上工作原理共存的配置方式。 锅炉汽包至少应配置1套就地水位计、3套差压式水位测量装置和2套电极式水位测量装置。新建锅炉汽包应配置1套就地水位计、3套差压式水位测量装置和3套电极式水位测量装置或1套就地水位计、1套电极式水位测量装置和6套差压式水位测量装置。 2.2 锅炉汽包水位控制和保护应分别设置独立的控制器。在控制室，除借助DCS监视汽包水位外，至少还应设置一个独立于DCS及其电源的汽包水位后备显示仪表(或装置)。 2.3 锅炉汽包水位控制应分别取自3个独立的差压变送器进行逻辑判断后的信号。3个独立的差压变送器信号应分别通过3个独立的输入/输出(I/O)模件或3条独立的现场总线，引入分散控制系统(DCS)的冗余控制器。 2.4 锅炉汽包水位保护应分别取自3个独立的电极式测量装置或差压式水位测量装置(当采用6套配置时)进行逻辑判断后的信号。当锅炉只配置2个电极式测量装置时，汽包水位保护应取自2个独立的电极式测量装置以及差压式水位测量装置进行逻辑判断后的信号。3个独立的测量装置输出的信号应分别通过3个独立的I/O模件引入DCS的冗余控制器。 2.5 每个汽包水位信号补偿用的汽包压力变送器应分别独立配置。 2.6水位测量的差压变送器信号间、电极式测量装置信号间，以及差压变送器和电极式测量装置的信号间应在DCS中设置偏差报警。 2.7 对于进入DCS的汽包水位测量信号应设置包括量程范围、变化速率等坏信号检查手段。 2.8 本标准要求配置的电极式水位测量装置应是经实践证明安全可靠，能消除汽包压力影响，全程测量水位精确度高，能确保从锅炉点火起就能投入保护的产品，不允许将达不到上述要求或没有成功应用业绩的不成熟产品在锅炉上应用。汽包水位测量系统的其它产品和技术也应是先进的、且有成功应用业绩和成熟的。 3 汽包水位测量信号的补偿 3 .1 差压式水位测量系统中应设计汽包压力对水位-差压转换关系影响的补偿。应精心配置补偿函数以确保在尽可能大的范围内均能保证补偿精度。 3.2 差压式水位表应充分考虑平衡容器下取样管参比水柱温度对水位测量的影响。 应采用参比水柱温度稳定、接近设定温度的平衡容器，或采用经实践证明有成功应用经验的参比水柱温度接近饱和温度的平衡容器。
锅炉事故预想及处理方案 第一篇锅炉满水 锅炉满水分轻微满水和严重满水两种。当水位超过汽包水位计最高允许水位器在水位计中仍能看到水位时，为轻微满水，若水位超过汽包水位计上部可见部分，即汽包水位计内全部充满水时为严重满水。 一、现象： 1、汽包水位指示超过正常高水位。 2、高水位报警，报警器鸣叫。 3、给水流量不正常大于蒸汽流量。 4、过热蒸汽温度有所下降，蒸汽含盐量增加。 5、严重满水时，汽温直线下降，蒸汽管道发生水冲击，阀门法兰盘根处冒白汽。 二、处理： 1、班长汇报主任，锅炉发生满水事故，通知汽机，电气人员做好停炉的准备工作。 2、若轻微满水，操作员应适当减少给水量，使给水流量小于蒸汽流量。必要时可开启部分定排或事故放水门对锅炉进行放水。 3、若过热蒸汽温度下降，开启过热器疏水门，班长通知汽机人员注意汽温变化，开启主汽管道上的疏水门，降低锅炉负荷。 4、经处理无效，水位继续上升，超过水位计可见水位，为严重满水时，操作员应立即停炉，不上水时，操作员开启省煤器再循环门。 5、停炉后操作员继续对锅炉放水，监视水位变化，若水位在水位计中出现时关闭放水门，保持水位正常。 6、待查的事故原因并消除事故后，班长可安排重新启动。 三、事故分析： 运行中发生锅炉满水事故，主要是运行人员对水位监视不够，调整不及时误判断，误操作造成的，特别是锅炉在启、停和负荷变化过大时运行人员未调整或
调整幅度过大，造成锅炉满水，另外给水投自动，自动装置失灵，或调整机构故障，运行人员未及时发现和处理，水位计指示不准确造成运行人员误判断都可能造成满水事故，锅炉负荷减少过快，运行中给水压力突然增高，运行人员控制调整不当，也可能会造成满水事故的发生。 第二篇锅炉缺水 锅炉缺水分轻微缺水和严重缺水两种情况，当水位降至允许水位以下或在水位计中无法看到，但用叫水法仍能叫出水位时，为轻微缺水，若水位在水位计中消失，且用叫水法也叫不出水位时，为严重缺水。 一、现象： 汽包水位低于正常水位，且水位在水位计中消失。 低水位报警，报警器鸣叫。 蒸汽流量不正常，大于给水流量。 严重缺水时，过热蒸汽温度升高。 二、处理： 1、班长汇报主任，锅炉发生缺水事故，并通知汽机及电气人员做好停炉准备工作。 2、当水位低于最低允许水位以下时，操作员可适当开大给水阀，增大给水量，必要时，联系汽机人员提高给水压力。 3、若水位在水位计中消失，看不到水位时，操作员应立即停炉，停止向锅炉进水。关闭给水门，开启省煤器在循环门。 4、停炉后，操作通过校水法判断为轻微缺水时，可开启给水门，操作员可适当上水，待水位正常后，班长可安排启动。 5、停炉后，通过叫水法判断为严重缺水时，关闭所有给水门，严禁向锅炉进水，待锅炉冷却正常后，可向锅炉上水，待水位正常后，班长可安排组织人员重新启动。 三、事故分析： 锅炉发生缺水事故主要是运行人员过失，水位计指示失准，造成运行人员误判断操作、给水自动装置失灵和调节阀故障，给水泵故障，或给水压力过低，使