临时通道脚手架搭设计算书

临时通道脚手架搭设计算书

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850 kN/m；

静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.4×0.80=1.190 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为：

M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502 =0.275 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为：

M2max= -0.10×0.148×1.502-0.117×1.190×1.502 =-0.324 kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780 N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ= 63.780 N/mm2小于 [f]=205.0

N/mm2。满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =0.850 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V= 0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850×150.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.628 mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于 150.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.450 = 0.056 kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.8501.450/(2+1)=0.123 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.850×1.450/(2+1) =1.233 kN；

荷载的计算值: P=1.2×(0.056+0.123)+1.4 ×1.233 = 1.940 kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不

利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M qmax = 1.2×0.038×0.8002/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M pmax = 1.940×0.80/3 = 0.550 kN.m ；

最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.554 kN.m；

σ = M / W = 0.554×106/5080.000=109.033 N/mm2；

小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

V qmax=5×0.038×850.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.010 mm ；

P2 = p1 + p2 + Q = 0.056+0.123+1.233 = 1.411 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

V pmax = 1411.430×800.0×(3×800.02-4×850.02/9 ) /(72×2.060×105

×121900.0) = 1.225 mm；

最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.010+1.225 = 1.236 mm；

小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,

满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ R c

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.800=0.034 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×0.850×1.450/2=0.185 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×0.800×1.450 /2 = 1.849 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.034+0.185)+1.4×1.849=2.849 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1233 N G1 = 0.123×14.400 = 1.776 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.30

N G2= 0.300×2×1.450×(0.80+0.3)/2 = 0.500 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆，标准值为0.15

N G3 = 0.150×2×1.450/2 = 0.218 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载(kN/m2)；0.005

N G4 = 0.005×1.450×14.400 = 0.104 kN；

经计算得到，静荷载标准值

N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.598 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

N Q= 3.000×0.80×1.450×2/2 = 3.698 kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

W o = 0.850 kN/m2；

U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

U z= 1.520 ；

U s -- 风荷载体型系数：U s =1.200 ；

经计算得到，风荷载标准值

W k = 0.7 ×0.85×1.520×1.200 = 1.085 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×2.598+ 1.4×3.698= 8.294 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2 N G+0.80×1.4N Q = 1.2×2.598+ 0.85×1.4×3.698= 7.517 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式

M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×1.085×1.450×

1.8002/10 = 0.607 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N =8.294 kN；

计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数：K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500

计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 3.119 m；

L o/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 8294.000/(0.186×489.000)=91.186 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 91.186 小于 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N =7.517 kN；

计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数： K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500

计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 3.119 m；

L o/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.186

立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 7517.229/(0.186×489.000)+606738.807/5080.000 = 180.085 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 180.085 小于 [f] = 205.000 N/mm2

满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N l = N lw + N o

风荷载基本风压值 W k = 1.085 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w =

10.440 m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N o= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： N Lw = 1.4×W k×A w = 13.862 kN；

连墙件的轴向力计算值 N L= N Lw + N o= 18.862 kN；

其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

由长细比 l/i=700.000/15.800的结果查表得到0.872；

A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向力设计值

N f=φ×A×[f]=0.872×4.890×10-4×205.000×103 = 87.414 kN；

N l=18.862

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=18.862小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

f g = f gk×K c = 140.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：f gk= 140.000 kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：k c = 1.000 ；

立杆基础底面的平均压力，p = N/A =83.525 kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.517 kN；

基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2。

p=83.525 ≤ f g=140.000 kN/m2。地基承载力的计算满足要求！

临时通道脚手架搭设计算书

临时通道脚手架搭设计算书 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.4×0.80=1.190 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为： M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502 =0.275 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为： M2max= -0.10×0.148×1.502-0.117×1.190×1.502 =-0.324 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:σ= 63.780 N/mm2小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.850 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850×150.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.628 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

脚手架计算书(已修改)

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为50米，立杆采用双立管+单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.8002=0.505kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.8002=-0.593kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.593×106/4492=132.01N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m

脚手架搭设计算书

脚手架搭设计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 满堂脚手架长度L(m) 3 满堂脚手架宽度B(m) 2 脚手架搭设高度H(m) 7 纵横向水平杆步距h(m) 1.5 立杆纵距l a(m) 0.9 立杆横距l b(m) 0.9 横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 1 立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型双钢管 立柱间纵向钢管支撑根数n 2 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(m) 0.3 立杆计算长度系数μ 2.176 纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数 脚手架钢管类型Ф48×3 每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17 密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m2) 0.01 每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 0.1621 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 0 施工均布荷载q2k(kN/m2) 5 平台上的集中力F1(kN) 0 立杆轴心集中力F2(kN) 0 省份上海地区上海基本风压ω0(kN/m2) 0.4 风压高度变化系数μz 1 风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.416 三、设计简图 搭设示意图：

脚手架搭设计算书

脚手架搭设计算书 1脚手架参数 （1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。 （2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。 （3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。 2脚手架计算 2.1小横杆计算 （1）荷载值计算 按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN 每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN 荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN （2）强度计算 小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2 M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl 所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.m Mmax= M1+ M2=0.26KN.m σ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2 所以横向水平杆抗弯强度满足要求。 （3）挠度计算 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EI

V1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mm Vmax= V1+ V2=10.86mm [v]=lb/150=2000/150=13.3mm v<[v]小横杆挠度满足要求。 2.2大横杆计算 大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算。 （1）荷载值计算 小横杆自重标准值计算：N1=q×lb=0.038×2=0.076 kN 每纵距脚手片自重N2=g×lb=0.2×2/（2+1）=0.13kN 每纵距施工荷载N3=qk×lb/（2+1）=0.27kN 静荷载计算值Na=1.2N1+1.2N2=0.25KN 活荷载计算值Nb=1.4 N3=0.38 KN （2）强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯矩计算公式：M1max=0.08Nal2+0.10Nbl2 M1max=0.08×0.25×1.82+0.10×0.38×1.82=0.19KN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.10Nal2-0.117Nbl2 M2max=-0.10×0.25×1.82-0.117×0.38×1.82=-0.225 KN.m σmax=Mmax(M1max, M2max)/W=44.3N/mm2＜f=205N/mm2 所以横向水平杆抗弯强度满足要求。 （3）挠度计算 最大挠度为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下： Vmax=0.677Nal4/100EI+0.990Nbl4/100EI Vmax=（0.677×0.25×18004+0.990×0.38×18004）÷（100×2.06×105×121900）=2.28mm [v]=la/150=1800/150=12mm

脚手架计算书

脚手架计算书 一、承载力计算： 1.各种荷载： 竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2 搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。 直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。小横杆每个主节点一根取2.2m长。 钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m. Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm2 0.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数 1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2 N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5N N3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5N N4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 N N5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 N N6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672N N7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5N N8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N 旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N 直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N 扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1 =1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000 =1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000 =11413.72N

临时支架计算书

临时支架计算书 临时支架的计算参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》。 模板支架搭设高度为7.0 米，搭设尺寸为：立杆的横距 b = 0.30 米，立杆的纵距 l = 0.30 米，立杆的步距 h = 1.20 米。 落地平台支撑架立面简图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为Φ48×3.50。

一、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q 11 = 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q 12 = 48.000×0.300 = 14.400 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p 1 = 2.000×0.300 = 0.600 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q 1= 1.2 × q 11 + 1.2 × q 12 = 1.2×0.240+ 1.2×14.400 = 17.568 kN/m； 均布活载：q 2 = 1.4×0.600 = 0.840 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×17.568×0.3002 + 0.117 ×0.840×0.3002 = 0.167 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×17.568×0.300 + 1.2×0.840×0.300 = 6.100 kN； 截面应力σ= 0.167×106 / (5080.0) = 32.866 N/mm2； 纵向钢管的计算强度 32.866 小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q 11 + q 12 = 14.640 kN/m；

脚手架计算书

脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明： 本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算： （一）落地式钢管脚手架设计验算： 1.计算参数 ⑴脚手架参数： ①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，

力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； ④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:按2层计算； 3.风荷载参数

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. 满堂扣件式钢管脚手架计算书 依照规: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 《建筑构造荷载规》GB50009-2012 《钢构造设计规》GB50017-2003 《混凝土构造设计规》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.50m，立杆的步距h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，资料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

. 图落地平台支撑架立杆稳固性荷载计算单元 采纳的钢管种类为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抵挡距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管依照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵挡矩W=4.73cm3； 截面惯性矩I=11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放资料的自重线荷载(kN/m)： q21=2.000×0.300=0.600kN/m

. q22=5.000×0.300=1.500kN/m 经计算获得，活荷载标准值q2=1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式以下: 最大弯矩计算公式以下: 最大支座力计算公式以下: 静荷载q1=1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2=1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 2 最大弯矩M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)× 最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 6 2 抗弯计算强度f=0.511×10/4729.0=108.03N/mm 纵向钢管的抗弯计算强度小于 2 205.0N/mm,知足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式以下:

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第四章支架的稳定性计算 一、荷载计算 永久荷载标准值 1、钢筋砼自重q1=25KN/m2 2、底模及支撑重 支架自重G k1=H（gk1+gk3）+n1*la*gk2 =5.7*(0.1227+0.0614)+0.6*0.3459=1.257KN 考虑底模自重取G k=2KN（顶板为1.6㎝厚竹胶板） gk1：以每米架高计的构架架基本结构杆部件的自重计算基数 （KN/m）；查的表gk1=0.1227 gk2：以每米立杆纵距la计的作业层面材料的自重计算基数 （KN/m）；查的表gk2=0.0614 gk3：以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；查的表gk3=0.3459 n1：同时存在的作业层设置数；取n1=1 可变荷载标准值 3、施工荷载（包括施工机械、工人、震动棒的外作用力） q2=1.5+2.0=3.5KN/m2 4、支撑安装偏差荷载按1%竖向永久荷载计Fc=0.2 KN 5、安全荷载按2.5%竖向永久荷载计S=0.5 KN 6、风荷载 由于本箱体支架属于地下操作，可以不考虑风力荷载 箱体荷载计算： 7、箱体荷载：箱体钢筋砼自重为：G=653m3×25KN/m3=16335KN，按安全施工考虑，取安全系数K=1.2，以全部重量作用于底板上，计算单位面积压力： F1=G×K÷S=16335×1.2÷（22245*24.2）=18KN/㎡ 二、结构分析（纵向取0.6m，横向取两跨分析）

1、立杆轴力N GK q =25*0.6=15 KN/m 取支架横断面2跨按连续梁浇筑分析 N1=N3=0.375q1=0.375*15*0.6=3.4 KN N2=1.25*q1=1.25*15*0.6=11.3 KN N GK =N2+G K=13.3 KN 2、N QK计算同上：N QK=1.25*3.5*0.6=2.63 KN 3、水平荷载引起的诱发荷载 ①N FL=0.2*5.2/0.6=1.73 KN ②N S=0.5*5.2/0.6=4.33 KN 三、强度验算 按荷载组合计算： 竖向永久荷载+竖向施工荷载+安装偏差荷载+安全荷载 S=r G S GK+ r Q S Q K： =1.2*13.3+1.4*(2.63+1.73+4.33) =28.13 KN r G、r Q：永久荷载，可变荷载分项系数 S GK：永久荷载标准值产生的轴向力总和 S Q K：可变荷载标准值产生的轴向力总和 简化按轴心受压杆作强度验算 A=489mm2*0.75=366.75mm2i=1.58cm H0=h+2a=120+2*40=200cm λ= H0/i=126.6 f=205N/mm2 查表得δ=0.415 σ=S/δA=28130/(0.415*366.75) =184.82 N/mm2

脚手架计算书

脚手架计算书 脚手架计算书作为脚手架工程施工管理中的重要文档，是指在搭设脚手架时，根据脚手架所在的具体环境、立杆的种类、支撑的方式等因素，按照相应的安全标准和规范进行计算，得出脚手架的承重能力、稳定性和安全性等相关参数，从而指导施工人员正确地搭设和使用脚手架，确保工程的安全和质量。 脚手架计算书包括以下几个方面内容： 一、环境因素的考虑 在编制脚手架计算书时，需要考虑脚手架所处的具体环境，例如搭设地形的坡度、挖掘深度和土壤的承载力等因素，以评估搭设脚手架的安全性和稳定性。此外，还需要考虑自然灾害如地震、台风等可能对脚手架带来的影响及其安全预防措施。 二、脚手架结构参数的计算 根据脚手架的结构特定，计算脚手架立杆、横杆、斜杆等支撑部件的承重能力、稳定性、刚度等参数。同时，还需根据脚手架的高度、跨度、支撑方式等因素，计算脚手架的整体承载能力，确保脚手架在搭设和使用过程中不发生倒塌或损坏等安全事故。 三、工作平台承载能力的计算 作为施工人员工作的平台，脚手架工作平台的承载能力也是需要计算的重要参数。需要考虑工作平台在承受工作人员、

材料等货物负荷的情况下，能否保持平稳和安全。如果超出了平台的承载能力，就可能导致工人掉落、材料损坏等不安全情况的发生。 四、搭设和使用的安全注意事项 脚手架计算书也会针对搭设和使用脚手架的安全细节，列出各种安全注意事项和预警提示，包括但不限于搭设时的材料和工具管理、安全防护措施、气象预报和应急处理等内容，以确保脚手架的施工和使用过程中不会受到外部的不良影响，保证作业安全。 综上所述，脚手架计算书是保障脚手架施工质量与安全的一个非常重要的文档。编制者需要精通工程材料和建筑技术，因地制宜，准确评估脚手架的各项参数，同时也需要详细阐述使用过程中的注意事项，帮助施工人员更好地理解和使用脚手架，确保施工结果达到一定的安全标准和质量要求。

脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤

【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2021 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 20__ 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20— 4、《钢结构设计标准》GB50017-2021 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20 6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数Y0 1可变荷载调整系数 YL 0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型①48X2.5脚手架架体高度H(m) 14立杆步距h(m) 1.5立杆纵距或跨距la(m) 1.8立杆横距lb(m) 0.9横向水平杆计算外伸长度31(川)0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129装修脚手架作业层数nzj 2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.3风荷载体型系数us 1

风压高度变化系数uz(连墙件、单立杆稳定性)0.810.81风荷载标准值 3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.2430.243 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205横杆截面惯性矩 I(mm4) 92800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.3X(0.028+GkjbXla/(n+1))+0.9X1.5XGkXla/(n+1) = 1.3X(0.028+0.3X1.8/(0+1))+0.9X1.5X2X1.8/(0+1)=5.598k N/m 正常使用极限状态 q＇ =(0.028+GkjbXla/(n+1))=(0.028+0.3X1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598X0.92/85.598X0.152/ 2]=0.567kN・m 。=Y0Mmax/W=1X0.567X106/3860=146.849N/mm2W[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 vmax=max[5q' lb4/(384EI)q ' a14/(8EI)]=max[5X0.568X9004/(384X206000X92800)0.568X

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脚手架计算书 1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆 脚手架几何尺寸图 1.脚手架参数 脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。 扣件连接方式：单扣件； 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。 门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。 门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。 2.荷载参数 本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8； 施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。 3.地基参数 地基类型：混凝土地面；砼强度等级C25 4.荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 4.1静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN 横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN 连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN 合计 0.476 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m （2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m） 剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.066 2*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m； 水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m； 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为： （1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m； 每米高的附件重量为0.020 kN/m； 经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计 N GK2=0.106 kN/m； 脚手板0.35 kN/m2； 静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m； 4.2活荷载计算 活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和； 装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m； 4.3风荷载计算 风荷载标准值应按照以下公式计算 W K=0.7U Z·U S·W0 其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500； U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；

脚手架计算书

脚手架计算书 脚手架计算书 1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值 （1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m（双排脚手架） （2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2（可按实际取值） （3）施工均布活荷载：qk=3kN/m2 （4）风荷载标准值：ωk=0.7μz•μs•ω0 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》 并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658kN/m2

4、纵向水平杆、横向水平杆计算 （1）横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下： 按简支梁计算，计算简图如下： 每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb=3×1.5×1.1=4.95kN MGk=0.07kN•m MQk=0.605kN•m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931kN•m [v]=lb/150=1100/150=7.3mm v 脚手片自重均布荷载G2k=gk2×lb/3=0.35×1.1/3=0.128kN/m 施工均布荷载Qk=qk×lb/3=3×1.1/3=1.1kN/m q=1.2G2k+1.4Qk=1.69kN/m MGkmax=0.10G2k×la2=0.10×0.128×1.5×1.5=0.029kN•m MQkmax=0.10Qk×la2=0.10×1.1×1.5×1.5=0.248kN•m M=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.2×0.029+1.4×0.248=0.382kN•m [v]=lb/150=1500/150=10mm v≤[v]挠度满足要求。 （3）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/2=3.812kN Rc=8.00kN R≤Rc扣件抗滑承载力满足要求。

脚手架施工计算书

脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。脚手架的验算项目：纵向、横向水平杆的强度及刚度；立杆稳定性验算；立杆的地基承载力计算。 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 20。0 米,立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。40米，立杆的横距为1.80米，大小横杆的步距为1。50 米； 内排架距离墙长度为0。60米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 120 米； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0。80； 连墙件采用三步三跨,竖向间距 4。50 米，水平间距4.20 米，采用焊缝连接； 2。活荷载参数 施工均布活荷载标准值：0.500 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数：1 层； 3.风荷载参数 本工程地处河南省焦作市，基本风压为0。45 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65; 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4。静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0。1360； 脚手板自重标准值（kN/m2）:0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0.110； 安全设施与安全网（kN/m2）:0。005;脚手板铺设层数:2； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2）:0。038； 5.地基参数 地基土类型:砂土;地基承载力标准值（kN/m2)：500。00; 立杆基础底面面积(m2）:0.09;地面广截力调整系数：0.40。 二、大横杆的计算： 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =0.038 kN/m ； 大横杆的自重标准值:P 1 =0.350×1.800/(2+1)=0。210 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P 2 活荷载标准值： Q=0.500×1.800/（2+1)=0.300 kN/m； 静荷载的设计值： q =1.2×0。038+1.2×0.210=0.298 kN/m； 1 =1.4×0.300=0.420 kN/m; 活荷载的设计值： q 2 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下： =0。08×0。298×1.4002+0.10×0.420×1。4002 =0。 跨中最大弯距为M 1max 129 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下： = —0。10×0.298×1.4002-0。117×0。420×1。4002支座最大弯距为 M 2max =—0.155 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.129×106,0。155×106)/5080.0=30.512 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为σ= 30。512 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205.0 N/mm2，满足要求!

脚手架计算书

脚手架、钢管支架计算书 满堂支撑架计算书 一、编制依据 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 二、计算参数: 模板支架搭设高度为2.0m考虑，顶部满铺脚手板，方便安装人员行走； 立杆的纵距 b=2.0m，立杆的横距 l=2.125m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×80mm，间距350mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2；钢结构自重均布荷载（网架杆件放置于脚手架上）：按 0.5kN/m3 考虑；施工活荷载（网架安装人员）：按 1.00kN/m2考虑 扣件计算折减系数取1.00。H=2.0m,h=1.8m,L=2.0m； 图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 三、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(0.000×0.000× 1.400+0.35×1.4+0.50×1.400)=1.18kN/m2 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+1.000)× 1.400=1.26kN/m2 荷载组合设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.2×1.18+1.4×1.26=3.18 kN/m2面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 140.00×1.80×1.80/6 = 75.60cm3； I = 140.00×1.80×1.80×1.80/12 = 68.04cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

脚手架施工方案计算书及附图

目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、脚手架方案选择 (2) 四、构造要求及技术方法 (3) 五、平安防护方法 (6) 六、脚手架搭设及拆除工艺 (6) 七、平安施工技术方法 (7) 八、文明施工方法 (9) 九、脚手架高处坠落事故的缘故分析及预防 (10) 十、计算书及附图 (13) 水云居三期工程脚手架专项施工方案 一、工程概况 中新置地水云居三期工程位于苏州工业园区高和路南侧，由12栋框架结构双层别墅、4栋8-9层框剪结构小高层、一个无梁楼盖体系单层地下车库组成，总建筑面积约㎡。 本工程由中新苏州工业园区置地开发，北京中铁工程建筑设计院设计，苏州

联信工程咨询治理监理。 二、编制依据 依照工程结构特点，依照脚手架搭设标准标准和建设部建筑检查验收JGJ59-99标准要求，结合本工程编制脚手架搭设方案。要紧标准如下： 《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》（JGJ130-2001） 《钢结构设计标准》（GB50017-2003） 《建筑结构荷载标准》（GB50009-2001） 《混凝土结构设计标准》（GB50010-2002） 《建筑地基基础设计标准》（GB50007-2002） 《建筑施工平安检查标准》（JGJ59-99） 三、脚手架方案选择 结合本工程结构形式及实际施工特点，地下车库及45#～56#楼建筑物周围搭设落地式全高全封锁的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作平安防护。 本工程脚手架采纳规格φ48mm、壁厚3.0mm以上的钢管及专用轧头配件,脚手片完好无损,规格为1.2m×1.0m和1.5m×1.0m。密目型平安网采纳建设部推行产品，网重3KG以上，规格为6m×1.8m。 落地脚手架：采纳双排单立杆，立杆离结构外沿0.3m，横距为1.05m，纵距为1.5m，大横杆步距为1.8m，连墙件用钢管扣件，搭设高度为9米（3层）。 41#～44#楼三层以下采纳落地式扣件式双排钢管脚手架，三层以上采纳悬挑脚手架，屋面至机房层顶面采纳落地式扣件式双排钢管脚手架，搭设高度6.3米，脚手架搭设总高度为9米+18米+6.3米=33.3米，高出最高处1.5米，知足要求。 落地式扣件式双排钢管脚手架按搭设高度12米进行验算，即，搭设高度不超过12米均能知足要求。 悬挑架：每栋楼自第4层楼面开始悬挑，41#、44#楼每挑6层，42#、43#楼每挑5层，具体为：悬挑架为双排脚手架，搭设高度米,41#、44#楼局部（机房层）米，立杆采纳单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采纳的钢管类型为48×㎜，连墙件采纳2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，预埋钢管扣件连接。脚手板和栏杆采纳竹笆

脚手架搭设方案带计算书

脚手架搭设施工方案 一、工程概况 1、工程名称： 2、工程地点： 3、结构类型：本工程为二层现浇钢筋混凝土框架结构。 4、建筑面积：总建筑面积为7246.96M2。 5、结构设计：抗震设防烈度为6度，标准冻深0.85米，基础采用独立基础，主体结构为全现浇钢筋混凝土框架结构。 二、编制依据 1、《建筑施工安全检查标准》JGJ-99； 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 4、施工组织设计及施工图纸。 三、脚手架材料要求 1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。 2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要

严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。 3）、脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。 四、施工措施 结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。 1.地基处理 首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照3－5‰找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。 2.排水措施 在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为3－5‰。在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。 3.外脚手架搭设的构造要求 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑

脚手架搭设方案(含计算书)

1。0 安全技术设计 1.1 一般规定 本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定： (1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算： 1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； 2）立杆的稳定性计算; 3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4）立杆地基承载力计算。 (2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。4。 （3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。 （4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 （5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用. (6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。 注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。m，且不应大于65N.m。 (7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。 注：l为受弯构件的跨度

（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。 1.2 构造要求 1.2.1 脚手架设计 本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。内排架距离墙体距离为550mm。 脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。5m。 1。2。2 平面布置 立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。 1。2。3 立面布置 正立面图 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3（≥600mm）,扶手杆水平设置于每步架1。2m高处。剪刀撑满设，并沿高连续布置,斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于3个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外,中间还增加4个节点。立杆和大横杆交点处一定要设小横杆。横向斜撑（内、外立杆间）应在同一平面由底至顶呈“之”字型连续布置，除拐角应设横向支撑外中间连续设置。 1。2。4 纵向水平杆的构造 （1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨(6600mm）。 （2)纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3(≤600mm）。