烟囱出口处烟气速度和温度经验算法 在计算烟囱的热释放率时，要用到烟囱出口处的烟气速度和烟气温度。在一般的环境影响评价工作中很少有这两项实测数据，而锅炉出口处的风速（风量）和温度却比较容易得到。烟囱出口处烟气速度可以从锅炉出口处、烟囱入口处风量换算过去，将操作状态的气体体积除以烟囱出口面积就可以得到了。
（1）锅炉排放的烟气经过除尘室，在烟囱口排出，这期间烟气温度会发生变化，这一变化过程与烟气量、锅炉类型、除尘器类型、外界气温和烟囱高低许多因素有关，粗略地说可以看成只与烟囱高低有关，利用经验公式估算：
10/H T Ts b -=
式中：T s —烟气温度；T b —锅炉出口温度；H —烟囱高度。
另外，烟气温度估算公式也可写出下面的形成：
L T T w s α=
其中，T s —烟囱出口处烟气温度，K ；T w —烟道入口处烟气温
度，K ；α—修正系数，K/m ；L —烟道长度，m 。α与烟囱所用材料、环境温度有关，是经验系数。
（2）烟气温度的算法还可以归结为：
A 烟气在烟囱中的温度降（t ），按下式计算：
D
AH t = 式中：H —烟囱高度，m ；D —共用一根烟囱的所有锅炉的额定蒸发量之和，t/h ；A —修正系数，一般情况下，铁烟囱（无衬筒）为2；
铁烟囱（有衬筒）为0.5；砖烟囱（壁厚≦0.5m ）为0.4；砖烟囱（壁厚>0.5m ）为0.2。
B 也可按经验值计算，每米烟囱的温度降大致为：
砖烟囱烟道烟囱每米温度降为0.5℃；金属烟道烟囱每米温度降为1-2℃。
而烟气出口处的烟气速度则可表示为：
2
4D Qv Vs π= 式中：Qv —烟囱风量
需要注意的是，Qv 在实际应用中常常统计长期的排放总量，而许多工厂锅炉并非连续排放却常被认为是连续排放，使得单位时间内的风量估算较小，所求的Vs 很低。在实际计算时出现虚假的下洗现象，直接影响到计算的准确性，因此，估算Vs 时应根据实际工况和实际测定结果来确定参数。
锅炉炉膛烟气测温重要性例证 目录 （1）某1000MW机组炉膛出口烟温高，造成严重掉焦停炉事故（2）炉膛出口烟温高、左右偏差大，导致屏过超温停炉 （3）煤质多变，不监测炉膛烟温，影响锅炉安全运行 （4）无炉膛烟温监视，燃烧偏斜，造成炉膛一侧水冷壁结焦或磨损（5）炉膛出口烟温非正常升高，汽温失控，打闸停机 （6）某电厂掺烧无烟煤，炉膛出口烟温高，效率大幅降低 2010年10月 北京
序 火电厂锅炉燃烧调整对锅炉安全、经济运行十分关键，而表征炉膛燃烧和换热工况的最重要参数是炉膛火焰（烟气）温度分布，特别是炉膛出口烟气温度。半个世纪以来，炉膛烟气在线测温技术久攻不克，成为工程设计和技术标准中的空白，以致造成锅炉运行中过热器结焦、掉焦、管壁超温、水冷壁单侧磨损、结焦、火焰中心偏高或偏低、以及效率降低等一系列问题。 本专集用真实事例从反面的教训来说明装设炉膛烟气测温的重要性，以期引起关注。 值得可喜的是，当今，PyroMetrix声波测温系统已经突破了这方面的技术难点，成功应用于国内外大批火电厂锅炉上。 编者认为在我国火电厂锅炉上推广应用这项技术和系统必将对我国火电厂锅炉安全运行和节能减排产生深远影响。 侯子良 2010.10.1
某1000MW机组炉膛出口烟温高， 造成严重掉焦停炉事故 某电厂2台1000MW超超临界机组锅炉投运以后多次出现低负荷期间炉膛掉焦现象，严重时，在集控室都有明显震感。××年7月21日夜间，7号锅炉发生严重掉焦，将炉底的事故放渣门撑开，造成炉底水封失去，被迫事故停炉，严重影响机组安全稳定运行。为此，集团公司下达了一个重点科研项目委托相关电力研究院进行试验研究。 该锅炉设计煤种和校核煤种为中等结渣倾向和中等灰污染特性燃料，并且校核煤种的结焦和灰粘污倾向高于设计煤种（如表1） 表1 灰渣特性 项目单位设计煤种校核煤种 初始变形温度（DT) °C 1270 1200 软化温度(ST) °C 1350 1290 流化温度(FT) °C 1410 1350 为了防止屏过和对流受热面结焦，按照相关规范，运行中炉膛出口烟气温度应保持不高于下列温度（无在线连续测量炉膛烟气温度仪表）： 1. t < DT-50 = 1200-50 = 1150°C 2. t < ST-150 = 1290-150 = 1140°C
编号：SY-AQ-01305 ( 安全管理) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说 明 Description of furnace size and outlet flue gas temperature of electric boiler
电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明 导语：进行安全管理的目的是预防、消灭事故，防止或消除事故伤害，保护劳动者的安全与健康。在安全管理的四项主要内容中，虽然都是为了达到安全管理的目的，但是对生产因素状态的控制，与安全管理目的关系更直接，显得更为突出。 一.电锅炉炉膛主要尺寸 1.这个标题的内容是确定炉膛的宽和深。 2.炉膛深度应当保证火焰在炉膛的断面内自由发展，高温火焰不冲刷 炉墙。 3.有的作者试图建立炉膛宽和锅炉容量D的关系。 4.燃料完全燃烧的时间约为2～2.5s。 二.炉膛出口烟气温度 1.什么地方叫炉膛出口?这个问题始终没有一定的说法，同样苏联 1973年标准上也没有。问题的实质是：炉膛里面全是辐射传热，炉 膛外面全是对流传热，把炉膛出口放在什么地方能更准确地表示两 种传热的分界的问题。 2.现在锅炉厂设计锅炉的时候，热力计算上显示：炉膛出口截面对于 200MW以下的国产机组在后屏第一排管子中心线，对于国产的
300MW以上的机组在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)，进口机组也在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)。 3.炉膛出口烟气温度的选择：考虑两个方面的问题，一个是从设计、建造锅炉来说，辐射受热面和对流受热面的费用不同，因此有一个最佳原文出处：炉膛出口烟气温度，对于燃烧煤粉的锅炉一般是1250℃。另一方面，要受到炉膛出口受热面结渣、腐蚀的限制，不能达到1250℃。一般来说，炉膛出口烟气温度为1050～1150℃，计算值超出这个范围就要问一问是否计算错了。如果是炉膛出口在大屏下面的国产机组，炉膛出口烟气温度应当在1300℃，甚至更高一些。 这里填写您的公司名字 Fill In Your Business Name Here
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算 1、烟囱自生通风力计算 烟道长度： Ф1200：垂直段L1=17m Ф1200：长度18m 计算：1、烟囱自生力通风力hzs hzs=h(ρko-ρ) g (Pa) 式中：ρko—周围空气密度，按ρko= Kg/m3 ρ—烟气密度，Kg/m3 g—重力加速度， s2 h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m3 则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m3 hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。 当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃ 则ρk=ρko（273/273+29）*100480/101325= Kg/m3 烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为： 170-（17+18）*=℃ 则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃ 烟囱内烟气的平均密度为： ρ=*[273/(273+]*100480/101325 =m3 修正后的hzs=17*（）*=（pa）
2、烟囱阻力计算 已知条件： 锅炉三台，每台烟气量：5100m3/h 烟道长度： Ф1200：垂直段L1= 17m Ф1200：水平长度18m 入口温度：170℃ 烟囱出口温度：℃ ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc 式中Δh m——烟道摩擦阻力 Δh j ——局部阻力 Δh yc——烟囱出口阻力 Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρ pa 式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取 L——烟道总长度，L=35m W——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h =s *2)2*3600 d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径 ρ——烟气密度，Kg/m3 ρ=ρ0·273/(273+t pj)= ρ0——标准状况下烟气密度， Kg/m3；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= pa Δh j =(90度弯头个数**w2/2*p =(3**2*
炉膛出口烟气测温装置的分析与比较 摘要：对于火电厂来讲，锅炉安全与整个火电厂的正常运行具有内在的联系， 其中关键应当落实于烟气测温。通过运用烟气测温的方式，就能测出炉膛出口在 各个时间段的烟气温度，据此得出相应的参数。具体而言，火电厂应当把烟气测 温的装置安装于炉膛出口的位置上，进而实现了全过程的温度测定。由此可见， 烟气测温装置适合用来测定炉膛出口的实时性温度，据此实现精确的比较分析。 关键词：炉膛出口；烟气测温装置；比较分析 近些年以来，火电厂的整体规模正在迅速扩大，火电厂如果要实现正常运行，那么不能缺少烟气测温装置作为辅助。相比于传统装置，建立于声波测温或者红 外测温之上的烟气测温装置具备独特的技术优势，因此有助于节省测温成本[1]。 同时，烟气测温的方式也适合运用于连续性与长期性的炉膛测温，针对炉膛出口 在各个时间段的温度都能进行精确测定，确保符合测温精确性的基本要求。 一、烟气测温装置现存的运行状况 从目前的现状来看，火电厂锅炉应当属于关键的装置，对于锅炉应当可以保 证正常运行。因此可见，炉膛出口是否具备适当的烟气温度，直接关系着整体上 的锅炉运转。如果有必要开展燃烧调整试验，关键应当落实于参数监测[2]。实际上，炉膛出口的部位是否符合特定的烟气温度，决定了火焰燃烧的真实状况。现 阶段很多火电厂正在尝试在线性的炉膛烟气测温，然而截至目前仍然表现为如下 的运行缺陷： 首先，炉膛出口的部位具有很高的烟气温度。受到较高烟气温度带来的影响，炉膛很有可能掉渣或者结焦。在火焰偏斜的状态下，水冷壁就会受到结焦或者磨 损等不良的影响。在情况严重时，蒸汽温度就会变得更高，甚至引发了管壁超温 的现象。 其次，在启动过程中，炉膛出口呈现了过快的烟气升温状态，对于再热器进 行了过快的燃烧。因此可见，再热器本身具有相对较快的燃烧速度，与之相应的 高温蠕变也会由此而产生[3]。严重的情况下，就会突然出现管道爆裂的故障。 第三，烟气升温的速度过快，炉膛温度整体上就可能出现失控，进而被迫停机。炉膛出口涉及到很多的关键参数，因此亟待改进现有的测温装置，确保实现 精确度更高的测温操作。 二、对比与分析各类测温方式 在测定烟气温度的整个过程中，传统测温方式多数采用烟温探针，测量启动 时锅炉炉膛出口烟温。从基本特征来看，烟温探针是一种将热电耦送入炉膛或烟道，监测烟气温度的机电设备[4]。探针头部可以用来固定热电偶，在烟气中作伸 缩运动。可实现就地、远程自动操作。运用烟气测温的方式来测定炉膛中的出口 温度，具体来讲包含了如下的措施： （一）烟气测温的传统方式 锅炉启动期间，应当监测炉膛出口处的烟气温度，防止再热器管子烧坏。同 时也可以作为辅助控制工具，测量锅炉低负荷运行时的烟气温度。探针头部与热 电偶应当结合在一起，在此前提下实现了远程操控的烟气测温。在启动锅炉时， 对于炉膛出口应当实现精确的监测，避免烧毁再热器的管道。与此同时，锅炉如 果承受相对较低的负荷量，那么探针也能用来完成测温[5]。 具体在运行时，对于探针可以借助推动器的作用力，从而在炉膛的特定位置 上送入热电偶。在上述状态下，在集控室DCS显示器上能够显示实时的炉膛出口
莲花磐基项目2#柴油发电机烟囱计算书 柴油发电机烟囱计算 工程概况：莲花磐基项目1#发电机，功率为1000kw，烟囱垂直段内筒为SUS304不锈钢，厚度1.0mm；外筒为SUS304不锈钢，厚度0.8mm。水平段长度为22m。弯头数量分别为5个。现计算不锈钢烟囱在满负荷运转时烟气能否顺利排出。 1. 基本数据： 单台柴油发电机功率1000KW; 单台柴油发电机背压 6.7KPa; 单台柴油发电机排烟量12500m3/h; 柴油发电机数量 1台; 烟囱总长度 172米; （其中垂直高度150米,水平段22m;） 90°弯头数量 5个，三通1个 2. 烟气流速： W=30m/s 柴油发电机常用烟气流速 3.烟气需要的烟囱截面积： F=Vy÷3600÷W (Vy:烟气流量; F:烟囱截面积m2 ; W:烟气流速m/s) 单台柴油发电机截面积0.116 m2(计算值) ,实际φ400,截面积0.1256 m2，符合要求. 3.烟气在烟囱内的降温: 3.1烟气在烟囱内每米高度的降温 △t=27A÷N1/2 (A:修正系数，取A值为0.8 N：单台发电机功率1000KW) △t =0.7℃/m 3.2烟气在烟囱内的总降温
T=△t×H （ H:烟囱总长度180米） T=126℃ 3.3烟气在烟囱出口的温度 t1=t0-△t t1=374℃ （t0:烟气进口温度500℃） 3.4烟气平均温度 t p= (t1+ t0)÷2 tp=437℃ 3.5烟气平均密度 ρp=ρ0273÷(273+tp) （ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3） ρp=0.515Kg/m3 4.烟囱自然抽力 h z=(ρ1-ρp)*(Z2-Z1) h z=116.7Pa （式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3 ρp: 烟气平均密度 0.5086 kg/m3）Z2:烟囱顶标高 Z1: 烟囱底部标高） 5.烟囱阻力 5.1烟囱磨檫阻力
When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明 (新编版)
电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明(新编版)导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。"安全第一" 的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。 一.电锅炉炉膛主要尺寸 1.这个标题的内容是确定炉膛的宽和深。 2.炉膛深度应当保证火焰在炉膛的断面内自由发展，高温火焰不冲刷炉墙。 3.有的作者试图建立炉膛宽和锅炉容量D的关系。 4.燃料完全燃烧的时间约为2～2.5s。 二.炉膛出口烟气温度 1.什么地方叫炉膛出口?这个问题始终没有一定的说法，同样苏联1973年标准上也没有。问题的实质是：炉膛里面全是辐射传热，炉膛外面全是对流传热，把炉膛出口放在什么地方能更准确地表示两种传热的分界的问题。 2.现在锅炉厂设计锅炉的时候，热力计算上显示：炉膛出口截面对于200MW以下的国产机组在后屏第一排管子中心线，对于国产的300MW以上的机组在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)，进口机
烟囱出口处烟气速度和温度经验算法 在计算烟囱的热释放率时，要用到烟囱出口处的烟气速度和烟气温度。在一般的环境影响评价工作中很少有这两项实测数据，而锅炉出口处的风速（风量）和温度却比较容易得到。烟囱出口处烟气速度可以从锅炉出口处、烟囱入口处风量换算过去，将操作状态的气体体积除以烟囱出口面积就可以得到了。 （1）锅炉排放的烟气经过除尘室，在烟囱口排出，这期间烟气温度会发生变化，这一变化过程与烟气量、锅炉类型、除尘器类型、外界气温和烟囱高低许多因素有关，粗略地说可以看成只与烟囱高低有关，利用经验公式估算： 10/H T Ts b -= 式中：T s —烟气温度；T b —锅炉出口温度；H —烟囱高度。 另外，烟气温度估算公式也可写出下面的形成： L T T w s α= 其中，T s —烟囱出口处烟气温度，K ；T w —烟道入口处烟气温 度，K ；α—修正系数，K/m ；L —烟道长度，m 。α与烟囱所用材料、环境温度有关，是经验系数。 （2）烟气温度的算法还可以归结为： A 烟气在烟囱中的温度降（t ），按下式计算： D AH t = 式中：H —烟囱高度，m ；D —共用一根烟囱的所有锅炉的额定蒸发量之和，t/h ；A —修正系数，一般情况下，铁烟囱（无衬筒）为2；
铁烟囱（有衬筒）为0.5；砖烟囱（壁厚≦0.5m ）为0.4；砖烟囱（壁厚>0.5m ）为0.2。 B 也可按经验值计算，每米烟囱的温度降大致为： 砖烟囱烟道烟囱每米温度降为0.5℃；金属烟道烟囱每米温度降为1-2℃。 而烟气出口处的烟气速度则可表示为： 2 4D Qv Vs π= 式中：Qv —烟囱风量 需要注意的是，Qv 在实际应用中常常统计长期的排放总量，而许多工厂锅炉并非连续排放却常被认为是连续排放，使得单位时间内的风量估算较小，所求的Vs 很低。在实际计算时出现虚假的下洗现象，直接影响到计算的准确性，因此，估算Vs 时应根据实际工况和实际测定结果来确定参数。
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动 力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损 失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力 损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）； t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)； 0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3 ）；
β—体积膨胀系数，等于 2731； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引 起的能量损失，计算公式如下： )1(2020t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克 服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3 ) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重 度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。 图15.1 每米高度引起几何压头变化的数值 15.2 烟道计算 15.2.1 烟气量 烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大，而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入 空气而烟气量在不断地变化，尤其在换热器、烟道闸板和人孔等处严密性较差，空气过剩量
第四节管道内的局部阻力及损失计算 在实际的管路系统中，不但存在上一节所讲的在等截面直管中的沿程损失，而且也存在有各种各样的其它管件，如弯管、流道突然扩大或缩小、阀门、三通等，当流体流过这些管道的局部区域时，流速大小和方向被迫急剧地发生改变，因而出现流体质点的撞击，产生旋涡、 二次流以及流动的分离及再附壁现象。此时由于粘性的作用，流体质点间发生剧烈的摩擦和动量交换，从而阻碍着流体的运动。这种在局部 障碍物处产生的损失称为局部损失，其阻力称为局部阻力。因此一般的管路系统中，既有沿程损失，又有局部损失。 4.4.1 局部损失的产生的原因及计算 一、产生局部损失的原因 产生局部损失的原因多种多样，而且十分复杂，因此很难概括全面。这里结合几种常见的管道来说明。 （）（） 图4.9 局部损失的原因 对于突然扩张的管道，由于流体从小管道突然进入大管道如图 4.9 （）所示，而且由于流体惯性的作用，流体质点在突然扩张 处不可能马上贴附于壁面，而是在拐角的尖点处离开了壁面，出现了一系列的旋涡。进一步随着流体流动截面面积的不断的扩张，直到 2 截面处流体充满了整个管截面。在拐角处由于流体微团相互之间的摩擦作用，使得一部分机械能不可逆的转换成热能，在流动过程中，不断地 有微团被主流带走，同时也有微团补充到拐角区，这种流体微团的不断补充和带走，必然产生撞击、摩擦和质量交换，从而消耗一部分机械 能。另一方面，进入大管流体的流速必然重新分配，增加了流体的相对运动，并导致流体的进一步的摩擦和撞击。局部损失就发生在旋涡开 始到消失的一段距离上。 图4.9（）给出了弯曲管道的流动。由于管道弯曲，流线会发生弯曲，流体在受到向心力的作用下，管壁外侧的压力高于内侧的 压力。在管壁的外侧，压强先增加而后减小，同时内侧的压强先减小后增加，这样流体在管内形成螺旋状的交替流动。 综上所述，碰撞和旋涡是产生局部损失的主要原因。当然在 1-2之间也存在沿程损失，一般来说，局部损失比沿程损失要大得多。 在测量局部损失的实验中，实际上也包括了沿程损失。 二、局部损失的计算 如前所述，单位重量流体的局部能量损失以表示
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2317-42 电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一.电锅炉炉膛主要尺寸 1. 这个标题的内容是确定炉膛的宽和深。 2. 炉膛深度应当保证火焰在炉膛的断面内自由发展，高温火焰不冲刷炉墙。 3. 有的作者试图建立炉膛宽和锅炉容量D的关系。 4. 燃料完全燃烧的时间约为2～2.5s。 二.炉膛出口烟气温度 1.什么地方叫炉膛出口?这个问题始终没有一定的说法，同样苏联1973年标准上也没有。问题的实质是：炉膛里面全是辐射传热，炉膛外面全是对流传热，把炉膛出口放在什么地方能更准确地表示两种传热的分界的问题。
2.现在锅炉厂设计锅炉的时候，热力计算上显示：炉膛出口截面对于200MW以下的国产机组在后屏第一排管子中心线，对于国产的300MW以上的机组在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)，进口机组也在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)。 3.炉膛出口烟气温度的选择：考虑两个方面的问题，一个是从设计、建造锅炉来说，辐射受热面和对流受热面的费用不同，因此有一个最佳原文出处：炉膛出口烟气温度，对于燃烧煤粉的锅炉一般是1250℃。另一方面，要受到炉膛出口受热面结渣、腐蚀的限制，不能达到1250℃。一般来说，炉膛出口烟气温度为1050～1150℃，计算值超出这个范围就要问一问是否计算错了。如果是炉膛出口在大屏下面的国产机组，炉膛出口烟气温度应当在1300℃，甚至更高一些。 请在这里输入公司或组织的名字 Enter The Name Of The Company Or Organization Here
安全管理编号：LX-FS-A74516 电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明标 准范本 In the daily work environment, plan the important work to be done in the future, and require the personnel to jointly abide by the corresponding procedures and code of conduct, so that the overall behavior or activity reaches the specified standard 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑
电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明标 准范本 使用说明：本安全管理资料适用于日常工作环境中对安全相关工作进行具有统筹性，导向性的规划，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 一.电锅炉炉膛主要尺寸 1. 这个标题的内容是确定炉膛的宽和深。 2. 炉膛深度应当保证火焰在炉膛的断面内自由发展，高温火焰不冲刷炉墙。 3. 有的作者试图建立炉膛宽和锅炉容量D的关系。 4. 燃料完全燃烧的时间约为2～2.5s。 二.炉膛出口烟气温度 1.什么地方叫炉膛出口?这个问题始终没有一定的说法，同样苏联1973年标准上也没有。问题的实
序号名称符号单位计算公式2台1T蒸汽锅炉计 算结果1(立管用 DN350) 2台1T蒸汽锅炉 计算结果2(立 管用DN400) 2台2100Kw汽锅炉 计算结果(立管用 DN600) 锅炉功率700Kw700Kw2100Kw 燃气发热值Q气kJ/Nm3给定36533.0036533.0036533.00 燃气耗量Bj Nm3/h根据锅炉燃烧计算80.0080.00225.50单台锅炉烟气总量Vy实m3/h Vy实=Vy*(Bj)1150.001150.003115.00锅炉烟气总量Vy总m3/h2300.002300.006230.00 烟囱垂直高度H m给定90.0090.0090.00 锅炉的排烟温度t1℃170.00170.00170.00室外温度t℃30.0030.0030.00 锅炉台数n1台 2.00 2.00 2.00 锅炉总吨位D t/h 2.00 2.00 6.00锅炉总吨位求根√D√D 1.41 1.41 2.45修正系数A钢板0.900.900.90主烟囱内烟气的平均温度t2℃t2＝t1-H·A/2/√D141.36141.36153.47 支烟囱直径d1m给定0.300.300.50 总烟道直径d2m给定0.400.400.70烟囱直径（立管段）d3m给定0.350.400.60单台锅炉烟气量G1m3/s热力计算0.320.320.87总烟气量G总m3/s0.640.64 1.73 系数a燃气（油）锅炉358.00358.00358.00烟囱截面及长度 支烟囱截面积S1m2(d1/2)2×3.140.070.070.20烟道截面积(水平段)S2m2(d 2 /2)2×3.140.1260.1260.385 烟囱截面积(垂直段)S3m2(d 3 /2)2×3.140.0960.1260.283支烟囱长度L1m 2.00 2.00 2.00总烟道水平段长度L2m给定82.0082.0082.00 锅炉烟囱通风阻力计算
火电厂加装湿法烟气脱硫装置后，会使烟气温度降低，造成烟囱运行条件偏离设计工况，可能对烟囱产生不良影响。对此，以某发电厂125 Mw 机组湿法烟气脱硫装置为例，分析脱硫后烟温变化可能对烟囱安全性和运行造成的影响。 1 烟囱内温度分布的计算 某发电厂2 台125 MW 机组共用1 座烟囱，烟囱高度为180m ，脱硫前满负荷时烟囱入口烟气量为1 230000m3/h（标准状态），温度150℃，脱硫后满负荷时烟囱进口烟气量为1 306209m3/h （标准状态），温度80℃。 对脱硫装置安装前后满负荷、80％负荷、65％负荷和50％负荷共8个工况进行分析。 根据能量守恒原理，可计算出烟囱沿高度方向的一维温度分布。由于沿高度方向烟囱直径是变化的，且烟囱较高，所以采用分段计算，并考虑了沿高度位能的变化。将烟囱分为13段，在计算段内，根据能量守恒可得： 由上式得到脱硫装置安装前后各个工况的温度分布结果见图1 、图2 。
由图1 和图2 可知，脱硫装置安装前后烟囱内进出口烟温降低都不大，但由于脱硫装置安装后烟囱进口烟气温度低，使烟气和烟囱外环境的温差减小，因而烟囱进出口的烟温较未脱硫时小。由于烟气脱硫装置安装后烟囱内烟温低于80℃，平均比未脱硫时低70℃，因此对于烟气脱硫装置安装后的烟囱必须考虑烟温变化带来的影响。 2 烟气脱硫装置安装前后烟囱内烟气温度分布变化对烟囱的影响 烟囱内烟气温度的变化可能对烟囱带来的影响主要有：(l）由于烟气温度的降低出现酸结露现象，造成烟囱内部腐蚀；(2）由于烟气温度的变化使烟囱的热应力发生改变；(3）由于烟温降低影响烟气抬升高度， （烟气排出烟囱口之后，由于排出速度和热浮力的作用，上升一段高度后再慢慢扩散，这段高度称为抬升高度。烟气自烟囱排出，即与周围大气发生强烈的能量和热量交换，交换到一定程度，烟气的速度、温度和周围大气十分接近，此时烟气就随着大气运动而浮沉和扩散，烟气浓度逐渐降低，最后和大气融为一体完成整个扩散过程。）从而影响烟气的排放；(4）由于烟温的降低，造成正压区范围扩大。 2.1 烟囱的腐蚀情况 烟气脱硫装置安装后可能使烟气温度低于酸露点，造成对烟囱内衬材料以及钢筋混凝土筒壁的腐蚀，致使其强度下降。 根据发电厂提供的烟气成分测试数据（表l)计算出烟气脱硫装置安装前后酸露点的温度，见表2
局部阻力损失实验 前言： 工农业生产的迅速发展, 使石油管路、给排水管路、机械液压管路等, 得到了越来越广泛的应用。为了使管路的设计比较合理, 能满足生产实际的要求, 管路设计参数的确定显得更为重要。管路在工作过程中存在沿程损失和局部阻力损失，合理确定阻力系数是使设计达到实际应用要求的关键。但是由于扩张、收缩段的流动十分复杂，根据伯努利方程和动量方程推导出的理论值往往与具体的管道情况有所偏差，一般需要实验测定的局部水头损失进行修正或者得出经验公式用于工业设计。 在管路中, 经常会出现弯头, 阀门, 管道截面突然扩大, 管道截面突然缩小等流动有急剧变化的管段, 由于这些管段的存在, 会使水流的边界发生急剧变化, 水流中各点的流速, 压强都要改变, 有时会引起回流, 旋涡等, 从而造成水流机械能的损失。例如，流体从小直径的管道流往大直径的管道, 由于流体有惯性, 它不可能按照管道的形状突然扩大, 而是离开小直径的管道后逐渐地扩大。因此便在管壁拐角与主流束之间形成漩涡, 漩涡靠主流束带动着旋转, 主流束把能量传递给漩涡、漩涡又把得到的能量消耗在旋转中( 变成热而消散) 。此外, 由于管道截面忽然变化所产生的流体冲击、碰撞等都会带来流体机械能的损失。 摘要： 本实验利用三点法测量扩张段的局部阻力系数，用四点法量测量收缩段的局部阻力系数，然后与圆管突扩局部阻力系数的包达公式和突缩局部阻力系数的经验公式中的经验值进行对比分析，从而掌握用理论分析法和经验法建立函数式的技能。进而加深对局部阻力损失的理解。 三、实验原理 写出局部阻力前后两断面的能量方程，根据推导条件，扣除沿程水头损失可得： 1．突然扩大 采用三点法计算，下式中12 f h -由 23 f h -按流长比例换算得出。 实测 2 2 1 12 21212[()][()]22je f p p h Z Z h g g αυαυγ γ -=+ + -+ + + 理论 212 (1)e A A ζ'=- 2．突然缩小 采用四点法计算，下式中B 点为突缩点，4f B h -由 34 f h -换算得出， 5 fB h -由 56 f h -换算 得出。 实测 2 2 5 54 44455[()][()]22js f B fB p p h Z h Z h g g αυαυγ γ --=+ + --+ + +
知识就绘力量 风管计算局部阻力系数 1.3.2局部組力廉散 竇杵彳进凤口的AM1力嬴故 A 1安装庄堵上的风曾 吗风管为短形时?门対臓逮芳H直住◎ 出这种管件的入口外装有网幡时.应进行修疋「边醴较弾时.BP S/D?h05时fo = I十氐边壁较阜时.即J/P>0.05时* 式中A—管件的局部阻力累裁*见上樂——福的 局诽阻力慕数.见管杵G-乩^-2不安在惓埴上的 權足甑妁則叭口 4 -.. 丄 ■ 02B聞4已fid100140IBD U. 026 1.00.96IKM0亠肺w0.69 4.590.30 o. os 1.0c,as IL帥0,?5 C.fl7乩站0.53仇的fe * 0,1& 1.0
577 知识就姥力量 当断简①处有期格时，按式＜8.3-2）进行修正。 /?3安装在端堪上的锥形渐缩剤叭口 当断面①处有网格时，应按式（8.3 2）修正。 *4罩形进风门 若斷面①处有剧祜时.应按式＜8＜3-2）进行修正。 4-5带或不带凸边的渐缩型罩子。 矶?） 0 20 40 w ?0 ]00 120 1W 1W 180 L0 O.ll 0N6 0.W 044 0.18 0.27 - O.A3 <1. W 20 40 8C- 100 120 uo 160 l?J : 1.0 0.L9 0.13 0U6 0<2l 0.27 0.33 0.33 0.52 : 对于矩形罩子，&系招大角。 管件B 岀风口的局部81力系数 B-1直管出风口 瓷o = 1?0 当岀口断面处有网格时，应按式（8.3?2） 进行修正? B-2健形出风口.園风管 1 D C 10 20 M 40 60 100 13 180 O.OZL o.so 0.U 仇45 C.43 0.41 0.40 0.42 0.45 O.M 0.05 0.W 0.45 0.1( 0.W 0.33 0.30 0>35 0.42 O.ati 0.OT5 OeSO 0.42 0.36 O.2C 0.28 0.23 0.30 0.40 0.50 0.10 0.50 0.W 0.S2 0.2S 几22 0.18 0.27 C.M 0.50 0.1$ 0.60 0.37 0.Z7 9.20 ).16 0.15 0.25 0-37 0.50 ? 0?3 0.50 0.27 0.18 _ !>.13 3.11 0.12 0.23 0.36 C.50 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0?b 0.7 0.8 ?.9 ■ 0 2?$ 1.8 i?5 1.1 1.3 1.2 l.Z 1.1 l.l 15 1.3 o.$o o.a 0.41 0.30 0.29 0.2S 0-25
炉膛出口烟气测温装置的分析与比较 发表时间：2017-12-29T22:23:12.727Z 来源：《电力设备》2017年第24期作者：卢小明 [导读] 摘要：对于火电厂来讲，锅炉安全与整个火电厂的正常运行具有内在的联系，其中关键应当落实于烟气测温。 （中国电建集团核电工程公司山东省 250101） 摘要：对于火电厂来讲，锅炉安全与整个火电厂的正常运行具有内在的联系，其中关键应当落实于烟气测温。通过运用烟气测温的方式，就能测出炉膛出口在各个时间段的烟气温度，据此得出相应的参数。具体而言，火电厂应当把烟气测温的装置安装于炉膛出口的位置上，进而实现了全过程的温度测定。由此可见，烟气测温装置适合用来测定炉膛出口的实时性温度，据此实现精确的比较分析。 关键词：炉膛出口；烟气测温装置；比较分析 近些年以来，火电厂的整体规模正在迅速扩大，火电厂如果要实现正常运行，那么不能缺少烟气测温装置作为辅助。相比于传统装置，建立于声波测温或者红外测温之上的烟气测温装置具备独特的技术优势，因此有助于节省测温成本[1]。同时，烟气测温的方式也适合运用于连续性与长期性的炉膛测温，针对炉膛出口在各个时间段的温度都能进行精确测定，确保符合测温精确性的基本要求。 一、烟气测温装置现存的运行状况 从目前的现状来看，火电厂锅炉应当属于关键的装置，对于锅炉应当可以保证正常运行。因此可见，炉膛出口是否具备适当的烟气温度，直接关系着整体上的锅炉运转。如果有必要开展燃烧调整试验，关键应当落实于参数监测[2]。实际上，炉膛出口的部位是否符合特定的烟气温度，决定了火焰燃烧的真实状况。现阶段很多火电厂正在尝试在线性的炉膛烟气测温，然而截至目前仍然表现为如下的运行缺陷： 首先，炉膛出口的部位具有很高的烟气温度。受到较高烟气温度带来的影响，炉膛很有可能掉渣或者结焦。在火焰偏斜的状态下，水冷壁就会受到结焦或者磨损等不良的影响。在情况严重时，蒸汽温度就会变得更高，甚至引发了管壁超温的现象。 其次，在启动过程中，炉膛出口呈现了过快的烟气升温状态，对于再热器进行了过快的燃烧。因此可见，再热器本身具有相对较快的燃烧速度，与之相应的高温蠕变也会由此而产生[3]。严重的情况下，就会突然出现管道爆裂的故障。 第三，烟气升温的速度过快，炉膛温度整体上就可能出现失控，进而被迫停机。炉膛出口涉及到很多的关键参数，因此亟待改进现有的测温装置，确保实现精确度更高的测温操作。 二、对比与分析各类测温方式 在测定烟气温度的整个过程中，传统测温方式多数采用烟温探针，测量启动时锅炉炉膛出口烟温。从基本特征来看，烟温探针是一种将热电耦送入炉膛或烟道，监测烟气温度的机电设备[4]。探针头部可以用来固定热电偶，在烟气中作伸缩运动。可实现就地、远程自动操作。运用烟气测温的方式来测定炉膛中的出口温度，具体来讲包含了如下的措施： （一）烟气测温的传统方式 锅炉启动期间，应当监测炉膛出口处的烟气温度，防止再热器管子烧坏。同时也可以作为辅助控制工具，测量锅炉低负荷运行时的烟气温度。探针头部与热电偶应当结合在一起，在此前提下实现了远程操控的烟气测温。在启动锅炉时，对于炉膛出口应当实现精确的监测，避免烧毁再热器的管道。与此同时，锅炉如果承受相对较低的负荷量，那么探针也能用来完成测温[5]。 具体在运行时，对于探针可以借助推动器的作用力，从而在炉膛的特定位置上送入热电偶。在上述状态下，在集控室DCS显示器上能够显示实时的炉膛出口烟气温度，运行人员通过测量温度监视和运行。在运行过程中，也可以在任意位置手动控制探针的进、退、停。当测得炉温达到设定值时，发出报警，并退回探针。因此可见，待测对象与热电偶之间应当可以直接接触，而中间介质并不会因此而遭受影响。此种方式的缺陷为：探针深入炉膛很长，笨重、易变形卡涩，故障率高，允许使用温度范围和作用也有限。 （二）在线的红外测温 在线进行的红外测温不能缺少远程探测器作为辅助，通常为红外探测器。具体在测温时，锅炉内部的煤炭在剧烈燃烧的前提下，就能生成特定浓度的二氧化碳。受到高温带来的影响，红外辐射将会由此而产生。红外滤波器设有红外眼的装置，因此仅能通过二氧化碳。对于电热性的薄膜元件来讲，红外线对此能够产生特定的光谱感应，在此前提下判断烟气温度。通常情况下，可以在燃烧器的特定位置上安装检测烟温的专用元件，据此来测量烟道入口或者炉膛部位的烟气温度。 与传统模式相比来看，红外眼本身具有静止性的特征，对于机械运动涉及到的各种故障都能予以全面的避免。如果有必要测定烟温的偏差，那么通常都要借助炉膛两侧的测温装置来进行。此外，运用上述方式还能保证各个时间段的烟温平衡，对于其中涉及到的最高烟温能实现连续监测，防止水冷壁突然出现爆裂或者其他不良现象。除此以外，红外线对于烟气温度也能予以精确记录，有利于保护吹灰器并且减小了受热面。然而此种方式也具有局限性，这是由于受飞灰颗粒成分浓度和分布的影响、镜头污染以及复杂图象处理算法等影响，测量误差相对较大，而被测量区域也存在很大的不确定性。加上采光系统复杂，结焦或积灰使镜头保养困难，从而使这类系统在炉膛烟温测量的工程实际应用中受到限制。 （三）在线的声波测温 最近几年，在线声波测温更多运用于测定炉膛温度，因地制宜实现了全过程的测温处理。具体来讲，声波测温运用的在线测量措施具有显著的优势，对于较大的误差进行了避免。因此可见，在线的声波测温体现为独特的测温优势，近些年以来此种测温措施受到了更多的关注。在线测温应当针对炉膛声波，上述测温方式的前提在于已知两个测温点之间的精确距离，然后对于声波速度也要进行确定[6]。由此可以得知，在线的声波测温适合运用于炉膛测温，确保实现全方位的精确测量。 此外，对于声波发生器至少需要保持在170dB的声波强度，在此基础上避免声波衰减的误差产生。在某些情况下，如果锅炉容量已经超出了300MW，那么至少应当将其控制在25bar的气源压力。在声波测温中，应当因地制宜选择特定的配置方案，具体来讲涉及到双层或者单层的炉膛配置方式。由此可见，如果要顺利启动锅炉那么不能缺少在线声波测温的装置，此类测温装置也有助于减少成本，确保限制在特定的测温偏差限度内。由于声波测温具备上述的优势，因此正在受到更多企业的认同。 结束语 炉膛出口烟温测量有助于确保测温结论的精确性，避免过大的偏差。现阶段很多国内火电站还在使用传统的烟温探针用于测量锅炉炉膛出口温度。随着科技的发展，火电站运行的成熟，越来越多的火电站采用其他方式进行炉膛出口烟气温度的测量。截至目前，与烟气测
编号：SM-ZD-77934 电锅炉炉膛尺寸及出口烟 温说明 Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制：____________________ 审核：____________________ 时间：____________________ 本文档下载后可任意修改
电锅炉炉膛尺寸及出口烟温说明 简介：该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项，保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 一.电锅炉炉膛主要尺寸 1. 这个标题的内容是确定炉膛的宽和深。 2. 炉膛深度应当保证火焰在炉膛的断面内自由发展，高温火焰不冲刷炉墙。 3. 有的作者试图建立炉膛宽和锅炉容量D的关系。 4. 燃料完全燃烧的时间约为2～2.5s。 二.炉膛出口烟气温度 1.什么地方叫炉膛出口?这个问题始终没有一定的说法，同样苏联1973年标准上也没有。问题的实质是：炉膛里面全是辐射传热，炉膛外面全是对流传热，把炉膛出口放在什么地方能更准确地表示两种传热的分界的问题。 2.现在锅炉厂设计锅炉的时候，热力计算上显示：炉膛出口截面对于200MW以下的国产机组在后屏第一排管子中心线，对于国产的300MW以上的机组在大屏下面(只是从热力汇总表上看出来的)，进口机组也在大屏下面(只是从