高炉富氧炼铁前景 来源：张化义文章发表时间：2010-12-21 时至今日，通过增加喷煤量和提高生产率以降低铁水生产成本仍然是高炉炼铁生产的焦点。目前，最好的高炉利用系数已超过3t/m3d，典型的低焦比为260 kg/tHM ~270kg/tHM。Corus IJMuiden高炉富氧炼铁已达到35%~40%。实践证明，与传统的Rankine循环相比，利用高炉炉顶煤气进行联合循环发电可提高热效率35%~40%，有利于进一步降低铁水成本。联合循环发电可有效利用低发热值（约4500kJ/Nm3）高炉煤气。通过富氧满足“高炉贫N2操作”，降低焦比，提高生产率和减少CO2排放。 1 前言 在未来许多年里，高炉炼铁仍将继续占据着主导地位，其主要原因是： 1）替代高炉炼铁工艺的研究进展缓慢。考察了冶炼-还原工艺后认为，至今仍然只有Corex、Finex和HIsmelt工艺达到了商业生产水平。因为商业投资风险比BF大，因而替代炼铁工艺的应用可能继续受到限制。 2）因为维修和更新现有高炉需要的投资，比建设一座全新的替代高炉及其附属设备的投资低许多。 3）提高现代高炉炼铁生产率和降低铁水成本方面还存在着很大的潜力。 因此，未来几年将从以下几个方面对高炉炼铁进行深入研究： 1）降低铁水生产成本。如果铁矿石成本一定，铁水成本主要取决于还原剂（焦炭与煤）的消耗量和高炉利用率。因此，研究如何将喷煤量（PC1）和高炉利用率分别提高到230kg/tHM和3t/m3d以上是节约能源、降低铁水成本的关键。 2）减少CO2排放。通过资源的有效利用，也就是减少能源损失，提高能源和再生资源的使用效率以减少CO2排放将是研究工作的重点。为此本文将重点介绍高炉低N2运行前景，即提高热风炉送风含氧量，即超过喷煤需要的最低含量。 2 当前的粉煤喷吹和热风富氧量 表1是利用物质和热量平衡模型计算获得的消耗参数和冶炼1吨铁水的操作消耗
课程设计题目：设计一座年产制钢生铁（L08）280万吨的高炉
目录 原始数据： ........................................................................................................................... - 2 -一配料计算 ....................................................................................................................... - 3 - 1.矿石和熔剂消耗量的计算（以生产1t生铁为单位）................................................... - 3 - 2.渣量和炉渣成分的计算 .................................................................................................... - 4 - 3.生铁成分校正： ................................................................................................................ - 5 -二物料平衡计算： ............................................................................................................. - 5 - 1.风量的计算 ........................................................................................................................ - 6 - 2.煤气量的计算： ................................................................................................................ - 6 - 3.编制物料平衡表 ................................................................................................................ - 8 - 三.热平衡的计算 .................................................................................................................. - 9 - 1.热收入： ........................................................................................................................... - 9 - 2.热支出的计算 ................................................................................................................. - 10 - 3.热平衡表 .......................................................................................................................... - 13 -四．设计一座年产制钢生铁220万吨的高炉 ................................................................. - 14 -五. 高炉砌砖计算(高铝砖) ................................................................................................ - 16 -
高炉机前富氧 技 术 方 三、验收标准及技术要求： 1、GB50316-2000《工业金属管道设计规范》 2、TSG D0001-2009《压力管道安全技术监察规程-工业管道》
3、GB16912－2008《深度冷冻法制取氧气及相关气体安全技术规程》 4、GB50235-2010《工业金属管道施工及验收规范》 5、GB50236-2011《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》 6、HG20202-2000《脱脂工程施工及验收规范》 7、JB/T5902-2001《空气分离设备用氧气管道技术条件》 8、JB/T6896-2007《空气分离设备表面清洁度》 10、 四、 1 左右。 ，送入高2 1 通过低压管道送至炼铁厂的1#、2#、高炉风机，利用风机自然吸气与空气混合，进鼓风机压缩送高炉富氧。 工艺简图（虚线为改造后）：
现在提出的鼓风机前富氧，主要现有设备基础上的改造。因为前面提到当氧气达到一定比例时鼓风机会发生爆炸。那么这年氧气的比例是多少才能引起爆炸呢.。我们对此进行了试验。试验是通过一个小的旧通风机进行逐步加氧模拟而进行的。证明氧气含量在27%以下是安全的。同时由于各种设备状况的不同，为了安全保险，我们建议机前富氧，含氧量不超过25%，是绝对安全的。为了保证含氧量不超 25% （根
设计方案 1#、2#高炉富氧总量为10000Nm3/h，氧气总管流量考虑最大为：12000Nm3/h，进口压力8kPa,主管道采用DN800mm，设计流速v=5.0m/s，当量距离L=1000m，设计理论压损ΔP=585Pa。 3、主要设备及材料的使用规范 选用管材：主管及送气支管采用焊接钢管（YB231-70)。 采用阀芯、 商业机 wincc 1 2 3 4 6 通过对含氧量的检测，系统可以自动判断是否达到预设指令的富氧率，通过PLC 控制器可对氧气调节阀自动调节阀门开关位置，也可用PID自动控制模式自动跟踪控制富氧率。 氧气系统发生故障时，由PLC根据所检测到的参数，自动迅速关断气动快速切断阀并打开保安氮气切断阀。
序言 高炉炉型设计是钢铁联合企业进行生产的重要一步，它关系到高炉年产生铁的数量及质量，以及转炉或者电炉炼钢的生产规模 及效益。 现代化高炉的机械化与自动化水平都比较高，在操作方面以精料为基础，强化冶炼为手段，适应大风量，高风温，大喷吹量，现代高炉炉型的发展趋势应能满足和适应上述发展。整个设计过程应根据实际情况做出适合本地区条件的高炉炉型，为后续的生产做好准备，为祖国的钢铁事业锦上添花。 由于时间紧迫，加之设计者水平有限，本设计存在的缺点和不足之处，敬请批评指正。 1700m3高炉炉型设计 1 高炉座数及有效容积的确定 1.1 高炉座数 从投资、生产效率、经营管理方面考虑，高炉座数少些为好，如从供应炼钢车间铁水及轧钢、烧结等用户所需的高炉煤气来看，则高炉座数宜多一些。 由公式：P Q=M×T ×ηv×V v 式中：P Q——高炉车间年生铁产量，吨；M——高炉座数；T——年平均工作日，我国采用355天。 ηv——高炉有效容积利用系数，t/(m3.d)；V v——高炉有效容积，m3； 1.2 高炉有效容积 根据各方面的考察研究，决定本地区适合建设一个年产量为185万吨的钢铁厂。 为了满足生产上的需要，特此计算本设计的高炉有效容积为： V v= 1700m3 高炉有效容积的利用系数：ηv=2.6t/(m3.d) 。 已知Vu=1700m3，ηv =2.6t/(m3.d)，T=355天，则：M=1座 综上所述，根据本地区的条件，设计一个年产量为185万吨生产，有效容积为1700m3，有效容积利用系数为ηv=2.6t/(m3.d) 的高炉炉型。 2 炉型设计 2.1高炉有效高度(Hu)的确定 高炉的有效高度决定着煤气热能和化学能的利用，也影响着顺行。增加有效高度能延长煤气与炉料的接触时间，有利于传热与还原，使煤气能量得到充分利用，
邯钢4#高炉炉底炉缸热流强度控制标准 （试行） 随着高炉的强化，维护炉缸的重要性和迫切性日益突出，高炉炉缸状态已经成为高炉一代寿命的关键，因此从高炉投产之日起就应加强对炉缸的监测与维护，对炉缸状况做到预知与可控，以实现安全生产和高炉长寿。为此特制定本标准。 一、控制标准 1、热流强度（单位：kcal/m2.h） （1）正常值：≤7000 （2）报警值：7000~10000 （3）警戒值：10000~12000 （4）危险值：＞12000 （5）极度危险：15000 2、水温差（℃） 根据上述热流强度控制界限，确定相应各部位水温差（此表水量为2005年3月3日实测全部出水头分段取各自的平均值，水压0.4Mpa）控制界限如下： 一段二段二段铁口三段 三段铁口 3-1,3-3 三段铁口 3-4,3-20 三段铁口 3-2 三段渣口 3-10,3-11 四段 连接方式双联双联单联双联单联单联单联双联双联冷却面积 m2 3.646 2.82 1.41 3.256 1.367 1.702 1.628 3.138 3.006 水量m3/h 12.1 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.1 正常值℃≤2.1 ≤1.5 ≤0.8 ≤1.8 ≤0.8 ≤0.9 ≤0.9 ≤1.7 ≤1.7 报警值℃ 2.1~3.0 1.5~2.2 0.8~1.1 1.8~2.5 0.8~1.1 0.9~1.3 0.9~1.3 1.7~2.4 1.7~2.5 警戒值℃ 3.0~3.6 2.2~2.6 1.1~1.3 2.5~3.0 1.1~1.3 1.3~1.6 1.3~1.5 2.4~2.9 2.5~3.0 危险值℃＞3.6 ＞2.6 ＞1.3 ＞3.0 ＞1.3 ＞1.6 ＞1.5 ＞2.9 ＞3.0 极危险℃ 4.5 3.3 1.6 3.8 1.6 2.0 1.9 3.7 3.7
高炉炉缸长寿的智能化控制 王刚邹忠平许俊李爱锋 近十来年,高炉炉缸烧穿的事故频发。据不完全统计,在2000年以后,国内外有数十座高炉炉缸被烧穿。而另有大量高炉出现炉缸侧壁温度升高,事故安全隐患给生产单位带来减产甚至停产的巨大经济损失,给生产管理人员和技术人员带来身心上的无尽折磨。如果有一套在线系统,能够对炉缸长寿状况进行准确全面的监控、对凝铁层减薄原因进行智能诊断、针对长寿状况恶化给出准确的建议措施,从而避免炉缸的异常侵蚀,对提高高炉长寿管理的准确性、及时性和便捷性将大有帮助。在此背景下,本研究将高炉炉缸工艺设计、传热学理论与高炉操作工艺相结合,开发了一套炉缸长寿智能管理系统,在炉缸长寿管理方面取得了良好的效果。 1炉缸长寿机制研究 经过多座1000m3级、2000m3级、3000m3级和4000m3级高炉的炉缸解剖调查发现,炉缸炭砖热面存在一层凝铁层,它阻断了炭砖与铁水的直接接触。炭砖的铁水熔蚀指数也表明,如果炭砖直接暴露在高温的铁水中,40min内炭砖被侵蚀掉15%-30%。因此,炭砖热面形成稳定的凝铁层,是炉缸长寿的关键所在。经过试验研究,凝铁层的主要成分是Fe和C的化合物,通常C能达到10%-30%甚至更高,过饱和的C析出来,以石墨碳的形式存在,另有少量的CaO、SiO2等熔渣凝结物。凝铁层的导热系数在2-10w/(m?K)左右,一般低于炭砖导热系数,这为降低炭砖的温度,防止温度过高而失效发挥了重要作用。 凝铁层稳定形成的条件是炉缸建立稳定有效的传热体系。只要传热体系有效,炭砖受到冷却壁的冷却保护,其热面就会形成凝铁层。有凝铁层的炉缸传热体系如图1所示。 凝铁层的厚度可以通过傅里叶一维传热公式进行计算,通过铁水与1150℃凝固线之间的热流强度与插入炭砖的两支热电偶之间的热流强度相等建立方程。 2炉缸长寿智能管理系统的工艺架构 炉缸长寿智能管理系统由炭砖残厚和凝铁层在线监控模块、炉缸气隙判断模块、炉缸长寿状况判断模块、凝铁层减薄原因诊断模块、长寿状况恶化的智能建议模块组成,5个模块呈递进关系,如图2所示。 3炭砖残厚和凝铁层在线监控 在本系统开发之前,已成功开发基于二维有限元算法的炉缸侵蚀模型,凝铁层的计算是在炉缸侵蚀模型中一并进行计算的。侵蚀模型通过推定炭砖侵蚀线和1150℃等温线,两条线之间区域为凝铁层。 由于侵蚀模型通过对炉缸仪表传回的数据进行在线计算,本系统可对炉缸各个标高和方位的炭砖残厚和凝铁层厚度进行在线动态跟踪,极大地方便了高炉操作者及时了解炉缸的残厚及凝铁层状况。 4炉缸气隙判断 炉缸气隙往往产生于冷却壁与碳素捣打料之间,气隙是破坏炉缸传热体系的重要因素。气隙的导热系数为0.0285w/(m?K),仅约相当于炭砖的1/500,铸铁冷却壁的1/1200,一旦形成气隙,整个传热体系的热阻大大增加,热流密度下降,热量导出减少,大量热量在炭砖积聚,引起炭砖温度升高,凝铁层减薄甚至脱落,最终炭砖遭到侵蚀。因此,判断炉缸是否存在气隙非常重要。气隙一般是由于碳素捣打料捣打不密实、烘炉不彻底等建设期的因素造成的,因此很难彻底治理,一般应结合炭砖
高炉炉缸传热体系的探讨 摘要：通过建立炉缸传热体系，结合理论计算，分析了炉缸冷却水、气隙对炉缸传热的影响规律，并对炉缸配置，设计提出了参考建议。 关键词：炉缸传热体系冷却水气隙炉缸配置设计 Discussion of Hearth Thermal Conductivity System Abstract :With setting up hearth heat transfer system, together with theoretical calculation, the cooling water, gas gap affecting hearth conductivity are analyzed in the article, and some suggestions about hearth configuration design are made in the article. Key words: hearth heat transfer system, cooling water, gas gap, hearth configuration design . 1 引言 在高炉强化冶炼的条件下，炉缸寿命已经成为高炉长寿技术的一个限制性环节，而炉缸的组成主包括耐材和冷却系统。炉缸耐材在一代炉役中，需要抵抗铁水的侵蚀，因此其对炉缸寿命有着重要的影响；而冷却水系统主要作用是带走炉缸传出的热量，使炉壳在正常温度下工作，保护炉壳。下面主要对冷却水以及气隙在炉缸传热体系中的影响进行一些探讨。 2 炉缸传热体系分析 各种冷却形式的炉缸传热体系，简单地都可以如图1 所示，炉缸传出热流为： q=(Tm-Tw)/(1/hw+L1/K1+L2/K2+L3/K3+ 1/hm) 炉缸传热体系总热阻为： R=1/hw+L1/K1+L2/K2+L3/K3+1/hm 下面仅从冷却形式和气隙的角度探讨炉缸传热的影响因素。
北台高炉富氧的技术经济分析 朱翔宇 （本溪北营集团公司炼铁厂10#高炉作业区 117017） 摘要：从理论上分析了高炉富氧技术的优点；结合北钢利用炼钢富余氧气进行高炉富氧喷煤方案，分析了高炉富氧带来的可观效益；提出了高炉富氧技术中有待探讨的几个问题。 关键词：高炉富氧氧气放散效益问题 Summary:The advantage that analyzed a blast furnace rich oxygen technique from the theory;Combine Beitai iron and steel group exploitation to make steel rich remaining oxygen carry on a blast furnace rich the oxygen spray a coal project and analyzed a blast furnace rich the oxygen bring of considerable efficiency;Put forward a blast furnace to enrich a few problems that need to be inquired intos in the oxygen technique. Keyword:The blast furnace enriches oxygen;Oxygen;Put to spread;Efficiency;Problem 1、引言 北钢集团现有13座高炉 (其中1～4#高炉容积为350m3，5～7#高炉容积为420, 8#、9#高炉容积为450m3、10#～13#高炉容积为530m3)，年产生铁800万吨。北台钢铁集团高炉富氧喷煤起步于2005年，目前煤比已达到150kg／tFe的水平，创造了可观的经济效益。但随着喷煤量的增加，喷煤所带来的一些不利因素也愈显严重，特别是喷吹量增加，理论燃烧温度降低，从而对高炉顺行产生不利影响。据资料介绍和众多厂家实践，高炉富氧是进行热补偿的最有效措施。制氧厂生产的氧气供给炼钢有富余，特别是转炉生产不均衡使氧气有较大放散，以及制氧厂的潜力。有关部门把放散氧的利用和喷煤量的增加两者综合考虑，提出了高炉富氧的初步方案。笔者对其经济性和相关问题进行了初步探讨。 2高炉富氧的优点 2．1 提高高炉产量 富氧鼓风时，由于在风口前燃烧单位碳量所需的风量和产生的煤气量减少，因而可以提高冶炼强度，在焦比变化不大的情况下，可以提高高炉利用系数。按富氧1％计算，理论上高炉富氧后可提高产量0．01／0.21=4．76％
高炉炉型概述 高炉炉型的发展 高炉是一种竖炉型的冶炼炉，它由炉体内耐火材料砌成的工作空间、炉体设备、炉体冷却设备、炉体钢结构等组成。 高炉生产实践表明：合理的炉体结构，对高炉一代炉龄的高产、优质、低耗和长寿起到保证作用，由此可以看出高炉的炉型应该有炉型和炉龄两个方面阐述。 近代高炉，由于鼓风机能力进一步提高，原料燃料处理更加精细，高炉炉型向着“大型横向”发展。对于炉型而言，从20世纪60年代开始，高炉逐步大型化，大型高炉的容积由当时的1000～1500m3逐步发展到现在的4000～5500m3。 /D即高径比缩小，大型随着炉容的扩大，炉型的变化出现以下特征：高炉的H U 高炉的比值已降到，1000m3级高炉降到，300m3级高炉也降到左右。和大小同步的还有高炉矮胖炉型发展，矮胖高炉的特征是炉子下部容积扩大，在适当的配合条件下利于增加产量，提高利用系数.但如矮胖得过分，易导致上部煤气利用差，使燃料比升高.此外，从全国节能要求出发，在高炉建设和炼铁生产经营管理中，应既抓产量，又抓消耗、质量和寿命的优秀实例进行总结推广，提倡全面贯彻“高产、优质、低耗、长寿，”八字方针。与盛高炉型相比，矮胖炉型的主要优点是：与炉料性能相适应，料柱阻力减小；风口增多，利于接受风量;高护更易顺行稳定。这些优点，给高炉带来了多产生铁，改进生铁质量，降低燃料消耗和延长寿命的综合效果。通过研究发现,当今用于炼铁的高炉炉喉直径均偏小，其炉喉直径与炉缸直径的比值均小于。通过研究发现，炉喉直径偏小影响炉身的间接还原效率，致使高炉能耗较高，影响高炉经济效益，因此，为了提高高炉炉身的间接还原效率，改善高炉产生技术指标和进行节能减排，特别推出一种扩大炉喉直径的新炉型高炉。采用的技术方案是：它包含炉缸、炉腹、炉腰、炉身、炉喉五部分，其中炉缸在炉腹的下面，炉缸上面连接炉腹，炉腹上面连接炉腰，炉腰上面连接炉身，炉身上面连接炉喉；由上述5部分组成的高炉内型，5个部分的横截面均呈圆形，其中炉缸直径用d表示，炉腰直径用D表示，炉喉直径用d表示，
高炉炉缸安全的几个问题探讨 前言 近年来，为数不少的高炉在投产不久即出现炉缸耐材温度异常升高，有的高炉甚至短时间被烧穿。导致高炉炉缸快速侵蚀的原因见仁见智。炉缸安全涉及到设计、施工、设备及耐材、操作维护等方面，任何一个环节都能对炉缸安全产生重大影响。本文针对涉及炉缸安全的陶瓷杯结构、炉墙气隙、炭素捣打料、冷却强度、碱金属、烘炉，以及操作维护等热点问题予以了初步探讨，并提出了相应的改进建议。 1. 陶瓷杯对炉缸安全的影响 尽管高炉炉缸有全炭砖和炭砖加陶瓷杯两种不同的结构形式，但获得炉缸长寿的根本机理是相同的，都是为了保护炭砖免遭铁水的侵蚀，而采取不同的措施避免铁水与炭砖的直接接触。全炭砖炉墙通过炭砖的高导热性能使热面温度降到1150℃以下，依靠炭砖热面温度较低的、流动性较小的“粘滞保护层”来隔离铁水，陶瓷杯结构则是人为采用陶瓷质砖衬来隔离铁水，避免炭砖与铁水的直接接触。 有观点将炉缸砖衬温度异常甚至烧穿的主要原因归咎于炭砖热面的陶瓷杯，认为陶瓷杯阻碍了炉渣在炭砖表面形成保护层、铁水会渗透到炭砖热面，对炭砖产生所谓的“熔洞”侵蚀。长期的高炉实践中，全炭砖炉缸、炭砖加陶瓷杯炉缸这两种结构均有长寿实例，也均有炉缸砖衬温度异常甚至烧穿的事故发生。这些客观实例证明这两种形式的炉缸结构都是可行的，但要实现有效隔离铁水进而获得高炉长寿，都是需要条件的。 陶瓷杯存在时，其对炭砖的保护作用是毋容置疑的；陶瓷杯侵蚀后，即转变为全炭砖炉缸结构。只要炭砖质量好，炉墙传热体系有效，炉缸仍是安全的。采用炭砖加陶瓷杯结构的炉缸，其关键点是陶瓷杯必须具有稳定性和密封性的合理结构[1]，尽可能提高陶瓷杯的寿命。 陶瓷杯材质、结构不合理，以及陶瓷杯热应力过大都会导致陶瓷杯破损甚至垮塌。在结构设计方面，小块陶瓷杯设计、制造与施工均比较简便，砖缝能够吸收一定的膨胀以释放热应力，但需防止砖缝钻铁，并提高其结构稳定性。大块陶瓷杯的互锁结构，以及较少的砖缝等使其具有较好的稳定
保险的专业术语——“赔付率”的相关概念 赔付率最原始的定义公式很简单：赔付率＝赔款/保费。然而，由于对保险数据统计口径的不同，使得“赔款”“保费”衍生出各种口径的定义。 要想真正理解“赔付率”的定义，首先必须搞清保险数据常见的统计口径。在保险行业数据处理上，常用的数据口径有三种：业务年度、财务年度、事故年度，它们分别对应于一家保险公司的业务部门、财务部门和精算部门。精算部门除了使用“事故年度”外，有的还使用“报告年度”这个口径（处理IBNER使用）。具体概念如下： 1、业务年度（Underwriting Year，又称承保年度）：一般保险公司总是“业务为先”，因此业务年度口径是业务部门最容易理解的一个概念。在业务年度口径里，“保费”是指在一个业务年度里保单的保费数额（分为承保保费数和满期保费数），一个业务年度里的保单是指保险起期都在特定一个期间内（比如2009业务年度的保单，是指保险起期在20090101－20091231内的保单）。业务年度对应的“赔款”就是这些保单项下的赔款，它一般包括已决赔款和已发生已报告未决赔款准备金（CASE Reserves），但是不含IBNR（业务部门往往是不理解精算IBNR概念的，因此业务年度赔付率也就不涉及看不见的IBNR）--有的公司在统计数据时已非绝对。 业务年度的赔付率，根据分母的不同，又分为简单赔付率和满期赔付率。简单赔付率只具有与以往业务年度的同期比较的意义，没有绝对数值上的意义。满期赔付率是能够衡量业务质量的一个指标，虽
然它没有反映不可见的IBNR的概念，但是它反映了在一定时期内（比如20080101－20081231内）承保的所有业务的质量，它的优点是，在这段时间内，由于承保政策和定价政策的一致性，使得这批业务具有可比性，并且也只有通过这个指标来回头审查当时的承保政策和定价政策的效果，这是其它口径所达不到的。 “满期保费与”与“已赚保费（Earned Premium）”的区别。简单地讲，满期保费就是业务年度口径下对应的已赚保费。已赚保费的定义式为：已赚保费＝承保保费（Written Premium）－期末UPR＋起初UPR-（已扣除分保）。UPR（Unearned Premium Reserve ）---未到期责任准备金 关于业务年度，还有一个容易混淆的术语词汇---“保单年度（Policy Year）”，二者并不完全相同。保单年度是业务年度的一个特例，或者说保单年度是包含在业务年度的一个子集。因为，实际上，业务年度来源于国际再保险行业，再保险合同不完全是1月1日－12月31日这种正好一个日历年的合同，一些再保险合同是4月1日到3月31日的（比如日本，他们的财务年度被法定为4月1日到第二年3月31日），仅当再保险合同的期间恰为****0101－****1231时，业务年度才与保单年度相重合。 2、财务年度（Calender Year或者Fiscal Year，也称日历年度）：这个口径是保险公司财务部门的统计口径。在财务年度口径下，财务年度的保费＝该财务年度的承保保费－财务年末UPR＋财务年初UPR。财务年度口径的赔款＝财务年度已支付赔款＋财务年末CASE
设计的基本概念 广义指一切造形活动的计划，狭义专指图案装钸。合理性、经济性、审美性和独创性是其基本要求和特点。十九世纪的设计，只是对美术工艺品或其他大量产品的外表附加装钸。因此当时的设计师就是装钸图案家或者纹样创作者。二十世纪后，设计的焦点转移到产品的功能、构造、加工技术等综合计划方面，并加强了与机械量产相结合的意识，于是就再难用图案一词来表示，美国毛霍里·纳吉和托马斯·玛尔德纳德等主张：“设计不是东西表面的装钸，而是在某一种目的的基础上综合社会、人类、经济、技术、艺术、心理、生理等要素，并按照工业生产的轨迹计划产品的技术。”可从不同角度对设计进行分类，有以近代机械量产为前提的广义的工业设计；有以手工艺为主精心制作的工艺美术设计；有以社会公用为对象的轻工业设计及家庭生活或个人生活范围内的家庭设计；有公共用品设计和个人用品设计等等。再者，着眼于设计的对象和材料、加工技术等，则有：室内设计、家具设计、车辆设计、广告设计、纺织品设计、木工设计、陶瓷设计、玻璃设计等。 一件完整的设计作品，是构思创意、图形塑造、构图构成、色彩配色以及表现技法等五种要素的有机结合。而图形设计计作品最基本的构成要素，也是一切造型艺术的基础。 图形，也叫形象，是事物的像貌，即是能引起人的思想或感情活动的具体形状或姿态。图形是由多种形态构成的，按其种属及来源，图形可分为概念图形和现实图形两大类。 (一)概念图形的分类 概念图形是经过高度抽象和概括的图形，足一种筒洁明快的几何学图形，它可以利用仪器绘制，并容易复制或增缩，因此，概念图形又称为几何田形或纯粹图形。 概念图形有点、线、面、立体等多种形态，它们是一切造型艺术的基本形态要素。 1 点 点，包括线和面，在上一章表现技法中已经讲述过，但是这里所说的点、线、面，是从形态造型角度论述的。从图形设计来讲，点是线的开端，终结或交又，是具有空间位置的视觉单位，点是构成一切形态的基础。点有各种形态，如方点、圆点、三角形点，以及各种不规则点等，而点的最理想形状是圆形。 点的形状越小，点的感觉越强，越大则有面的感觉。因此，点的大小不能超越当作视觉单位“点”的限度，超越了限度就失去了点的性质，而成为“形”或“面”了。但是要具体划分其差别的界限，必须从它所处的具体位置的对比关系来判断。如一叶扁舟在茫茫大海中是个点，如果把它放在室内，就是一个庞然大物。所
450m3高炉炉缸侵蚀分析 东帅 ( 北满特殊钢有限责任公司161041 ) 摘要：国高炉长寿近年不断提高，出现了一批寿命高达15年以上的长寿高炉，国外有的高炉寿命甚至超过25年。高炉一代炉役不中修连续生产20年，单位炉容产铁15000t以上，应成为我国大中型高炉长寿的目标[1]。近年来，随着高炉上燃料条件改善，铜冷却壁，软水密闭循环等先进冷却而技术的应用，以及耐火材料的进步，高炉炉腹以上冷却壁寿命大幅度提高，值得重视的是，迄今我国有些高炉炉缸、炉底寿命还存在不少问题，炉缸、炉底烧穿事故时有发生，仅在2010年8月，国就有2座1250m3高炉、1座2500m3高炉发生炉缸烧穿事故，2012年3月~2012年10月短短7个月至少有3座450m3高炉、1座750m3，1000m3以上高炉烧穿以及即将烧穿紧急停产护炉大修高炉不少于5座以上，仅此高炉进入了高频率大修中，且造成重大损失，因此要很好的分析高炉炉缸、炉底烧穿原因，从中吸取经验教训，不断改进创新，增强监测手段，进一步提高炉缸、炉底寿命，并提高预防、应变、处理此类事故的能力！ Abstract:Domestic blast furnace longevity in recent years, the emergence of a number of life expectancy of 15 years or more of the long life of blast furnace, foreign country has a blast furnace life even more than 25 years. In the furnace, the furnace of a furnace for 20 years of continuous production, the unit furnace capacity of more than 15000t, should be the goal of China's large and medium blast furnace [1]. In recent years, with the improvement of fuel condition of blast furnace, copper cooling wall, closed loop soft water cooling and other advanced technology, and the progress of refractory materials, above the bosh cooling wall and greatly improving the service life, it is worth paying attention to, so far in China, some blast furnace hearth furnace bottom life there are a lot of problems, hearth, furnace bottom burn accidents have occurred, only in August 2010, China had 2 seat, 1 seat 2500m3 1250m3 blast furnace blast furnace hearth burning accident occurred in March 2012, ~2012 in October just 7 months at least 3 450m3 blast furnace, 1 750m31000m3 above the blast furnace burning through and will burn furnace blast furnace overhaul emergency shutdown of not less than 5 above, only the high frequency into blast furnace overhaul, and caused heavy losses, so be a good analysis of blast furnace hearth, furnace burning Word 资料
保险的专业术语--- “赔付率”的相关概念 赔付率最原始的定义公式很简单：赔付率=赔款/保费。然而，由于对保险数据统计口径的不同，使得“赔款”“保费”衍生出各种口径的定义。 要想真正理解“赔付率”的定义，首先必须搞清保险数据常见的统计口径。在保险行业数据处理上，常用的数据口径有三种：业务年度、财务年度、事故年度，它们分别对应于一家保险公司的业务部门、财务部门和精算部门。精算部门除了使用“事故年度”外，有的还使用“报告年度”这个口径（处理IBNER使用）。具体概念如下： 1、业务年度（Underwriting Year,又称承保年度）：一般保险公司总是“业务为先”，因此业务年度口径是业务部门最容易理解的一个概念。在业务年度口径里，“保费”是指在一个业务年度里保单的保费数额（分为承保保费数和满期保费数），一个业务年度里的保单是指保险起期都在特定一个期间内（比如2009业务年度的保单，是指保险起期在20090101-20091231内的保单）。业务年度对应的 “赔款”就是这些保单项下的赔款，它一般包括已决赔款和已发生已报告未决赔款准备金（CASE Reserves ,但是不含IBNR （业务部门往往是不理解精算IBNR概念的，因此业务年度赔付率也就不涉及看不见的IBNR --有的公司在统计数据时已非绝对。 业务年度的赔付率，根据分母的不同，又分为简单赔付率和满期赔付率。简单赔付率只具有与以往业务年度的同期比较的意义，没有绝对数值上的意义。满期赔付率是能够衡量业务质量的一个指标，
虽然它没有反映不可见的IBNR的概念，但是它反映了在一定时期内 (比如20080101—20081231内)承保的所有业务的质量，它的优点是，在这段时间内，由于承保政策和定价政策的一致性，使得这批业务具有可比性，并且也只有通过这个指标来回头审查当时的承保政策和定价政策的效果，这是其它口径所达不到的。 “满期保费与”与“已赚保费(Earned Premium)”的区别。简单地讲，满期保费就是业务年度口径下对应的已赚保费。已赚保费的定义式为：已赚保费=承保保费( Written Premium )—期末UPRH 起初UPR(已扣除分保)。UPR( Un ear ned Premium Reserve )--- 未到期责任准备金关于业务年度，还有一个容易混淆的术语词汇---“保单年度 (Policy Year )”，二者并不完全相同。保单年度是业务年度的一个特例，或者说保单年度是包含在业务年度的一个子集。因为，实际上，业务年度来源于国际再保险行业，再保险合同不完全是1月1日—12月31日这种正好一个日历年的合同，一些再保险合同是4月1日到3月31日的(比如日本，他们的财务年度被法定为4月1日到第二年3月31日)，仅当再保险合同的期间恰为****0101 —****1231 时，业务年度才与保单年度相重合。 2、财务年度(Calender Year或者Fiscal Year，也称日历年度)：这个口径是保险公司财务部门的统计口径。在财务年度口径下，财务年度的保费=该财务年度的承保保费-财务年末UPRH财务年初 UPR财务年度口径的赔款=财务年度已支付赔款+财务年末CASE Res—财务年初CAS氐es+ （财务年末IBNRRes—财务年初IBNRRes）
一种新的高炉设计系统 XIANG Zhong-yong, CHEN Ying-ming, ZOU Zhong-ping (CISDI Engineering Co Ltd,Chongqing,China) 摘要：随着富氧和喷煤技术的发展，它不会呈现出一种一成不变的方法来设计高 炉基础冶炼强度和燃烧强度，为此随着时间的发展，中国高炉的设计需要更加的系统化。高炉的生产应该满足我们的生产要求。在目前的论文中，使用近代气体动力学的成果，科学的分析了衡量高炉强化冶炼过程的因素——炉腹煤气量指数，用以指导高炉设计，形成新的高炉设计体系。 关键字：高炉；设计体系；炉腹煤气量指数；设计过程 1 前言 高炉富氧技术和喷煤技术的发展，需要炉腹煤气量指数在原有基础上进行一些新的改变。过去的高炉设计是从燃料或焦炭量开始的，而这些对于需要降低能量消耗和降低二氧化碳排放量的系统来说是不完美的。 2 过去的高炉设计系统 过去的高炉设计系统主要集中在高炉冶炼强度上，或者是我们一直沿用的前苏联设计和定义的高炉生产和设备系统。冶炼强度和燃烧强度都是由每天单位有效高炉容积消耗的焦炭量所决定。然后，高炉的设计用燃料来定义焦比，以确定高炉燃烧强度或冶炼强度，并获得生产率和产出。由燃煤燃油定义的风量会决定风机的容量。而从燃烧强度或冶炼强度来说，炉缸直径可以被锻造，从而炉型也是固定的。鼓风量将有助于决定鼓风机和气体系统的设计，甚至是炉子的参数容量。高炉的强化主要是通过压降和气体的上升，而从来都不是通过提高燃煤燃油的数量来决定的，这一点远比生产者想象的更为复杂。但是，把增加燃料的燃烧量来提高高炉产量导致了燃料和能源的大量消费。 下面将讨论一些高炉设计的基础概念和方法论以及炉腹煤气体积等。 自从引进来自前苏联的高炉冶炼强度的概念，就一直在论证着和炼铁职业有关的合适的冶炼强度。从而对立着这样两种观点，一种是提倡高的冶炼强度，而另一种是提倡中等冶炼强度。半个世纪过去了仍然没有明确的结论，即使一些观点在某些方面下达成共识，而冶炼强度和冶炼条件的选择始终是摆在大家面前的问题。经过讨论和意见交换，在这方面终于达成共识，并最终得出了冶炼强度对高炉产量产生影响的现实意义。近年来，高炉作业只能围绕在所谓的冶炼强度方面。然而，由于没有其他的更好的方法，冶炼强度仍然在不合理的高炉设计中起到副作用，甚至直接与鼓风量挂钩，其结果必须是导致高炉产量十分低下。资源，能源和投资都处在一个居高不下的水平。 3 中国新的高炉设计系统 中国的发展必须考虑到前苏联可用资源和能量的利用情况，从而踏上资源和节约资源的新的道路。我们必须把高炉设计的基础放在正确的层次上，要在高炉设计和经营理念方面有充分的监管，而根据中国国家惯例的框架，我们对资源和能源的利用需采取科学和谨慎的态度，而这就是新的高炉设计系统的开端的重要基础，实际上就是承诺在炼铁过程中保护能源、
保险公司三大赔付率指标定义及解析 业务年度核算体系 业务年度核算体系分为：日历年度制、保单年度制、意外年度制三大体系。 目前，国内保险公司在进行业务核算时会用到众多的指标，其核心就是满期赔付率指标。相应的业务核算指标为日历年度制满期赔付率、保单年度制满期赔付率、意外年度制满期赔付率。 1.1.1 日历年度制满期赔付率 一般我们通常所说的历年制满期赔付率就是指日历年度制满期赔付率。历年制核算方法与财务年度核算方法最为接近，是按照经营期间日历年度计算年度满期保费，再按精算方法评估当期准备金提转差，最后可得出历年制赔付率，用以评价业务单位绩效。 在历年制核算体系下，满期保费、已发生损失（含赔款准备金）以及赔付率的计算方法如下： ●历年制X年的满期保费 =X年的保费收入+（X－1）年年末的未满期保费－X年年末的未满期保费 ●历年制X年的已发生损失 =X年的已决赔款＋X年年末的未决赔款准备金－（X－1）年年末的未决赔款准备金
●历年制X年的赔付率 =（历年制X年的已发生损失÷历年制X年的满期保费）×100% 当使用历年制核算方法时，数据资料较易获取，而且与财务年度的核算期一致，因此历年制资料可以提供给财务部门使用，并且历年制赔付率可以与财务报表中的财务综合赔付率进行比较，相互配合使用。 财务综合赔付率＝（赔款支出＋未决赔款准备金提转差＋分保赔款支出－摊回分保赔款－追偿款收入）÷（保费收入＋分保费收入－分保费支出－未到期责任准备金提转差） 但是，在历年制核算体系下，其最大的缺陷是保费、赔款的时间匹配性较差，并且没有考虑IBNR对损失的影响，不能精确衡量业务经营状况。 1.1.2 保单年度制满期赔付率 保单年制核算方法是按照保单生效年度进行核算，将保费和赔款全部追溯到同一年生效的保险单，再计算满期保费、已发生损失和满期赔付率，用以评价生效保单的最终绩效。 在保单年制核算体系下，满期保费、已发生损失以及满期赔付率计算方法如下： ●保单年制X年的满期保费 =保单生效日于X年的保险单的保费收入
对高炉富氧鼓风的几点认识 （刘卫国） 1、概述 富氧鼓风一种高炉强化冶炼技术。在高炉大气鼓风中加入工业氧，以提高鼓风含氧浓度，强化风口区燃料燃烧，从而提高生铁产量。1913年比利时乌格尔厂第一次进行了高炉富氧鼓风试验，鼓风含氧增加到23%，产量提高12%，焦比降低2.5%~3%。60年代以来，随着高炉喷吹燃料技术的发展，我国鞍山钢铁公司、马鞍山钢铁公司、上海钢铁厂等先后在高炉上采用富氧鼓风。 2、富氧对高炉生产的影响 2.1 对高炉内热平衡的影响 单位碳素燃烧生成的热量升高，高炉内气固相比减少，因此炉缸热状态好转、炉缸和炉腹下部温度升高，煤气量减少，风口前理论燃烧温度上升。但由于煤气体积减少，会使中温区相对缩短，从而使低温区扩大。从总体看，由于单位生铁的鼓风量减少，热风带入的热量也会减少；但煤气量减少使顶温降低，可减少热支出；同时因富氧1%，可增产4%左右，单位生铁各部热损失也可以减少一些，所以总的热量消耗仍然是降低的。炉腹下部、炉缸温度上升，对硅、锰等一些难还原元素十分有利，因此适宜于冶炼锰铁、硅铁等铁种。 2.2 对回旋区的影响 高炉一般通过控制风速和鼓风动能来稳定回旋区的形状，达到稳定煤气流的目的。首先在风量不变时，随鼓风中含氧量增加，炉腹煤气量时逐渐增加的，为保证炉况顺行，应控制好炉腹煤气量和炉腹煤气流速。因
此在大量富氧时，应适当减少入炉风量。其次是富氧使炉缸的煤气量减少，炉缸温度上升。这两方面的原因导致高炉富氧后的回旋区缩短，使煤气流的初始分布趋向于边缘。故富氧后要调整布料制度以维持合理的煤气流分布。 2.3 对料柱透气性的影响 富氧后，炉缸煤气体积少，煤气对炉料下降的阻力也减少，但是富氧鼓风使燃烧带的焦点温度提高，炉缸半径方向的温度分布不合理，以及产生SiO气体剧烈挥发，到上部重新凝结，大大的降低了料柱透气性。 2.4 对燃料比的影响 A、随鼓风中含氧量的提高，煤气中CO浓度增加，煤气的还原能力提高，有助于间接还原过程的发展，有利于降低燃料比。 B、富氧后因煤气量减少，在某种程度上扩大了低于700℃的区域，又限制了间接还原的发展，但可通过喷吹燃料来抵消煤气量减少的因素。 C 、富氧可提高喷吹燃料的燃烧率，有利于提高燃料比 根据冶炼条件的不同，维持适合高炉炉型的富氧率使可以降低燃料比的。 2.5对喷吹燃料的影响 富氧鼓风使风口前理论燃烧温度提高，为了控制正常冶炼时的适宜理论燃烧温度，富氧后可适当增加喷吹燃料数量。为保证喷吹燃料在风口前充分燃烧，需要由一定氧的过剩系数。当喷吹燃料量较少时大气