精心整理
一.桥梁设计标准
道路等级：城市主干道(双向四车道)；
设计荷载：公路—Ⅰ级；
地震烈度：地震烈度：地震基本烈度为7o，相应的地震动加速度为0.15g；
高程系统：采用1985国家高程系统；
二.采用规程及规范
《城市道路设计规范》（CJJ37-90）
《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥设计规范》(JTGD62-2004)
三.计算参数
A.
B.荷载
侧壁土压力：箱涵两侧填土采用6%石灰土回填，取土内摩擦角为35°，计算得主动土压力系数u＝0.25，按梯形分布载作用在侧壁单元上；
活载：公路—Ⅰ级；
汽车冲击系数：
正弯矩效应和剪力效应：f1=12.876μ=0.436
负弯矩效应：f2=22.367μ=0.45
横向分布系数计算：跨中横向分布系数按刚接板梁法计算，取车道宽度15m作为桥面宽度，10m跨箱涵刚接板梁每片宽度1m、高度0.6m计算，横向分布系数取0.228，支点截面按杠杆法计算，横向分布系数为0.5；6m
跨箱涵刚接板梁每片宽度1m、高度0.6m计算，横向分布系数取0.260，支点截面按杠杆法计算，横向分布系数为0.5；10m跨箱涵满人横向分布系数为1.00，6m跨箱涵满人横向分布系数为1.00，各跨横向分布系数按折线形计算。
10m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果
梁号汽车挂车人群满人特载车列
1 0.228 0.000 0.000 1.07
2 0.000 0.000
2 0.221 0.000 0.000 1.062 0.000 0.000
3 0.21
4 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000
4 0.207 0.000 0.000 1.041 0.000 0.000
5 0.200 0.000
6 0.193 0.000
7 0.186 0.000
8 0.179 0.000
9 0.182 0.000
10 0.185 0.000
11 0.189 0.000
12 0.192 0.000
13 0.196 0.000
14
15 0.930 0.000 0.000
满人特载车列
0.000 0.000 1.181 0.000 0.000
0.000 0.000 1.132 0.000 0.000
0.000 0.000 1.092 0.000 0.000
0.000 0.000 1.068 0.000 0.000
0.000 0.000 1.051 0.000 0.000
6 0.202 0.000 0.000 1.034 0.000 0.000
7 0.190 0.000 0.000 1.017 0.000 0.000
8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000
9 0.184 0.000 0.000 0.983 0.000 0.000
10 0.190 0.000 0.000 0.966 0.000 0.000
11 0.195 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000
12 0.201 0.000 0.000 0.931 0.000 0.000
13 0.207 0.000 0.000 0.937 0.000 0.000
14 0.213 0.000 0.000 0.959 0.000 0.000
15 0.218 0.000 0.000 0.992 0.000 0.000
人群荷载：按3.5KPa计算；
温度荷载：按桥面铺装5cm沥青砼，桥面升温温度梯度，T1=200C、T2=6.70C计算；降温温度梯度按升温的-0.5倍计算。
C.荷载组合
箱涵计算采用桥梁博士3.03,按照《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-2004的要求进行承载能力极限状态和裂缝宽度验算。
四.计算模型
A.计算模型见下图：
计算模型取1m宽箱涵计算。
B.边界条件
A ＝1m2，得：节点支撑刚度K＝k*A＝60000kN/m。
C.计算原始数据
1、总体信息输入
2、单元信息输入
3、施工信息输入
4、使用信息输入
五.结构验算
1．强度验算
1#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小弯矩上拉偏压5.561e+001-1.344e+0026.482e+002
1#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-8.384e+0016.536e+002
最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.733e+002-6.637e+001
最大弯矩下拉受弯4.775e+0002.304e+0027.352e+002
最小弯矩上拉偏压5.865e+001-8.584e+0016.285e+002
2#单元左截面:
荷载组合I
最大轴力上拉偏压5.894e+001-8.384e+0016.536e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.733e+002-6.637e+001 最大弯矩下拉受弯4.775e+0002.304e+0027.352e+002 最小弯矩上拉偏压5.865e+001-8.584e+0016.285e+002 2#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-5.963e+0016.609e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.849e+002-5.363e+001 最大弯矩下拉偏压2.223e+0012.513e+0024.846e+001 最小弯矩上拉偏压4.562e+001-8.728e+0013.059e+002 3#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-5.965e+0016.609e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.849e+002-5.363e+001 最大弯矩下拉偏压2.223e+0012.513e+0024.846e+001 最小弯矩上拉偏压4.562e+001-8.728e+0013.059e+002 3#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
最小轴力下拉偏拉
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩上拉偏压
4#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小弯矩上拉偏压5.036e+001-1.203e+0022.368e+002 4#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-8.435e+0014.227e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.401e+002-5.886e+001 最大弯矩下拉偏压2.437e+0012.470e+0025.529e+001 最小弯矩上拉偏压4.863e+001-1.813e+0021.486e+002 5#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-8.435e+0014.227e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0011.401e+002-5.886e+001 最大弯矩下拉偏压2.437e+0012.471e+0025.529e+001 最小弯矩上拉偏压4.863e+001-1.813e+0021.486e+002 5#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-1.360e+0023.567e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0018.531e+001-1.307e+002 最大弯矩下拉偏压2.594e+0012.275e+0029.057e+001 最小弯矩上拉偏压3.749e+001-2.790e+0029.668e+001
6#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.894e+001-1.360e+0023.567e+002 最小轴力下拉偏拉-1.594e+0018.531e+001-1.307e+002 最大弯矩下拉偏压2.594e+0012.274e+0029.057e+001 最小弯矩上拉偏压3.749e+001-2.790e+0029.668e+001 6#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
最小轴力下拉偏拉
最大弯矩下拉偏压
7#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大弯矩下拉偏压3.982e+0016.042e+0011.387e+003 最小弯矩上拉偏压7.543e+001-5.023e+0021.976e+002 7#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-3.035e+0022.039e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0014.106e+0017.352e+002 最大弯矩下拉偏压4.759e+0011.842e+0022.121e+002 最小弯矩上拉偏压7.515e+001-3.183e+0021.825e+002 8#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-3.035e+0022.039e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0014.106e+0017.352e+002 最大弯矩下拉偏压4.758e+0011.841e+0022.121e+002 最小弯矩上拉偏压7.515e+001-3.183e+0021.825e+002 8#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-1.585e+0022.832e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0011.260e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压5.166e+0012.695e+0021.091e+002
最小弯矩上拉偏压2.652e+001-1.887e+0027.307e+001 9#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-1.585e+0022.832e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0011.260e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压5.167e+0012.695e+0021.091e+002 最小弯矩上拉偏压2.652e+001-1.887e+0027.307e+001 9#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
最小轴力下拉受弯
10#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力下拉受弯1.696e-0011.894e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.014e+0013.295e+0021.071e+002 最小弯矩上拉偏压1.636e+001-1.116e+0027.613e+001 10#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压7.903e+0015.246e+0011.287e+003 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.320e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.577e+0013.890e+0029.980e+001 最小弯矩上拉偏压1.251e+001-6.559e+0011.004e+002
11#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压7.903e+0015.246e+0011.287e+003 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.320e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.577e+0013.891e+0029.980e+001 最小弯矩上拉偏压1.251e+001-6.559e+0011.004e+002 11#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压7.903e+0011.131e+0024.624e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.536e+0025.562e+002
最大弯矩下拉偏压6.822e+0014.104e+0029.394e+001 最小弯矩上拉偏压2.347e+001-4.454e+0013.059e+002 12#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压7.903e+0011.132e+0024.624e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.536e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.822e+0014.104e+0029.394e+001 最小弯矩上拉偏压2.347e+001-4.454e+0013.059e+002
12#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压
13#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压7.903e+0015.288e+0011.271e+003 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.545e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.577e+0013.892e+0029.980e+001 最小弯矩上拉偏压1.256e+001-6.561e+0011.004e+002 13#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-3.790e+0011.969e+003 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.344e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.013e+0013.296e+0021.071e+002
14#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-3.790e+0011.969e+003 最小轴力下拉受弯1.696e-0012.344e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压6.013e+0013.296e+0021.071e+002 最小弯矩上拉偏压1.652e+001-1.115e+0027.735e+001 14#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-1.584e+0022.832e+002
最小轴力下拉受弯1.696e-0011.935e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压5.166e+0012.695e+0021.091e+002 最小弯矩上拉偏压2.660e+001-1.887e+0027.307e+001 15#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-1.584e+0022.832e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0011.935e+0025.562e+002 最大弯矩下拉偏压5.166e+0012.695e+0021.091e+002
最小弯矩上拉偏压
15#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
16#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-3.036e+0022.039e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0011.310e+0027.352e+002 最大弯矩下拉偏压4.760e+0011.841e+0022.166e+002 最小弯矩上拉偏压7.515e+001-3.183e+0021.825e+002 16#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压7.903e+001-4.779e+0022.160e+002 最小轴力下拉受弯1.696e-0014.173e+0011.365e+003
17#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-3.703e+0022.073e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0011.456e+000-1.843e+003 最大弯矩下拉偏压2.511e+0011.533e+0022.332e+002 最小弯矩上拉偏压3.789e+001-4.336e+0021.088e+002 17#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-1.352e+0023.567e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0018.535e+001-1.282e+002 最大弯矩下拉偏压2.590e+0012.279e+0028.922e+001 最小弯矩上拉偏压3.730e+001-2.789e+0029.668e+001 18#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-1.353e+0023.567e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0018.535e+001-1.282e+002
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩上拉偏压
18#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
19#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-8.379e+0014.297e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0011.404e+002-5.765e+001 最大弯矩下拉偏压2.431e+0012.471e+0025.529e+001 最小弯矩上拉偏压4.857e+001-1.812e+0021.486e+002 19#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-5.699e+0016.978e+002
最小弯矩上拉偏压5.029e+001-1.203e+0022.368e+002 20#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-5.699e+0016.978e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0011.729e+002-5.363e+001 最大弯矩下拉偏压2.150e+0012.664e+0024.776e+001 最小弯矩上拉偏压5.029e+001-1.203e+0022.368e+002 20#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-5.948e+0016.609e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0011.856e+002-4.389e+001 最大弯矩下拉偏压2.214e+0012.513e+0024.846e+001 最小弯矩上拉偏压4.556e+001-8.729e+0013.022e+002 21#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-5.947e+0016.609e+002
最小轴力下拉偏拉
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩上拉偏压
21#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
22#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压5.887e+001-8.388e+0016.453e+002 最小轴力下拉偏拉-1.563e+0011.743e+002-6.477e+001 最大弯矩下拉受弯4.716e+0002.304e+0027.352e+002 最小弯矩上拉偏压5.858e+001-8.587e+0016.285e+002 22#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力下拉偏拉-1.564e+0011.246e+002-1.491e+002 最大弯矩下拉偏拉-1.508e+0011.262e+002-1.424e+002 最小弯矩上拉偏压5.556e+001-1.346e+0026.482e+002 23#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压2.051e+0022.645e+0021.675e+003 最小轴力下拉偏压8.483e+0015.093e+0016.492e+003 最大弯矩下拉偏压2.051e+0022.646e+0021.675e+003 最小弯矩下拉偏压8.478e+0015.054e+0016.559e+003 23#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压2.130e+0024.281e+0017.666e+003 最小轴力上拉偏压9.139e+001-3.282e+0015.044e+003 最大弯矩下拉偏压1.662e+0025.705e+0015.279e+003 最小弯矩上拉偏压9.263e+001-3.451e+0014.844e+003 24#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压
最小轴力上拉偏压
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩上拉偏压
24#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小弯矩上拉偏压1.339e+002-9.451e+0011.178e+003 25#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.512e+002-7.758e+0011.866e+003 最小轴力上拉偏压6.556e+001-7.352e+0016.275e+002 最大弯矩上拉偏压1.121e+002-1.036e+0017.332e+003 最小弯矩上拉偏压1.218e+002-9.451e+0011.033e+003 25#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.512e+002-1.102e+0021.128e+003 最小轴力上拉偏压6.556e+001-6.309e+0017.690e+002 最大弯矩上拉偏压8.650e+001-2.989e+0013.195e+003 最小弯矩上拉偏压1.475e+002-1.179e+0029.901e+002 26#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.512e+002-1.102e+0021.128e+003 最小轴力上拉偏压6.556e+001-6.309e+0017.690e+002 最大弯矩上拉偏压8.650e+001-2.989e+0013.195e+003 最小弯矩上拉偏压1.475e+002-1.179e+0029.901e+002
26#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.512e+002-5.524e+0012.979e+003 最小轴力下拉偏压6.556e+0011.118e+0015.683e+003 最大弯矩下拉偏压8.855e+0013.869e+0012.266e+003 最小弯矩上拉偏压1.324e+002-6.296e+0012.082e+003 27#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
最小轴力下拉偏压
最大弯矩下拉偏压
27#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大弯矩下拉偏压1.015e+0022.108e+0024.049e+002 最小弯矩下拉偏压1.425e+0023.632e+0016.677e+003 28#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压2.034e+0028.897e+0013.913e+003 最小轴力下拉偏压1.134e+0028.554e+0011.657e+003 最大弯矩下拉偏压1.540e+0022.108e+0026.866e+002 最小弯矩下拉偏压1.743e+0023.632e+0017.516e+003 28#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.955e+0022.809e+0021.399e+003 最小轴力下拉偏压1.068e+0022.160e+0028.288e+002 最大弯矩下拉偏压1.472e+0024.734e+0024.556e+002 最小弯矩下拉偏压1.352e+0021.470e+0022.264e+003 29#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.657e+0023.353e+0028.288e+002 最小轴力下拉偏压7.860e+0011.662e+0027.789e+002 最大弯矩下拉偏压1.402e+0024.815e+0024.176e+002
最小弯矩下拉偏压1.288e+0021.214e+0022.954e+003 29#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.736e+0021.703e+0021.099e+003 最小轴力下拉偏压8.517e+0016.232e+0011.741e+003 最大弯矩下拉偏压1.493e+0022.344e+0025.686e+002 最小弯矩下拉偏压1.337e+0024.046e+0015.967e+003 30#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压
最小轴力下拉偏压
30#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力下拉偏压5.793e+0011.429e+0014.488e+003 最大弯矩下拉偏压1.025e+0026.372e+0011.324e+003 最小弯矩上拉偏压1.132e+002-1.100e+0017.208e+003 31#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.337e+0023.442e+0009.488e+003 最小轴力下拉偏压4.691e+0012.326e+0011.872e+003 最大弯矩下拉偏压8.416e+0016.372e+0019.905e+002 最小弯矩上拉偏压1.067e+002-1.100e+0017.052e+003
31#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.337e+002-4.639e+0013.177e+003 最小轴力上拉偏压4.691e+001-3.207e+0011.233e+003 最大弯矩上拉偏压1.033e+002-1.693e+0015.704e+003 最小弯矩上拉偏压8.723e+001-5.283e+0011.467e+003 32#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.337e+002-4.639e+0013.177e+003 最小轴力上拉偏压4.691e+001-3.207e+0011.233e+003
最大弯矩上拉偏压1.033e+002-1.693e+0015.704e+003 最小弯矩上拉偏压8.723e+001-5.283e+0011.467e+003 32#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.337e+002-6.689e+0011.934e+003 最小轴力上拉偏压4.691e+001-5.520e+0015.945e+002 最大弯矩上拉偏压7.919e+001-3.235e+0012.573e+003 最小弯矩上拉偏压8.209e+001-9.041e+0016.438e+002
33#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
33#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.337e+002-7.009e+0011.809e+003 最小轴力上拉偏压4.691e+001-6.110e+0015.210e+002 最大弯矩上拉偏压7.919e+001-3.399e+0012.405e+003 最小弯矩上拉偏压8.209e+001-1.022e+0025.496e+002 34#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.335e+002-7.009e+0011.807e+003 最小轴力上拉偏压4.680e+001-6.110e+0015.210e+002 最大弯矩上拉偏压7.908e+001-3.399e+0012.401e+003
34#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.335e+002-5.961e+0012.278e+003 最小轴力上拉偏压4.680e+001-5.520e+0015.890e+002 最大弯矩上拉偏压7.908e+001-3.235e+0012.569e+003 最小弯矩上拉偏压8.196e+001-9.042e+0016.438e+002 35#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.335e+002-5.961e+0012.278e+003
最小轴力上拉偏压4.680e+001-5.520e+0015.890e+002 最大弯矩上拉偏压7.908e+001-3.235e+0012.569e+003 最小弯矩上拉偏压8.196e+001-9.042e+0016.438e+002 35#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.335e+002-3.048e+0014.558e+003 最小轴力上拉偏压4.680e+001-3.206e+0011.229e+003 最大弯矩上拉偏压1.032e+002-1.694e+0015.699e+003
最小弯矩上拉偏压
36#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
36#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.335e+0023.037e+0014.621e+003 最小轴力下拉偏压4.680e+0012.328e+0011.863e+003 最大弯矩下拉偏压8.410e+0016.373e+0019.853e+002 最小弯矩上拉偏压1.065e+002-1.092e+0017.066e+003 37#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.446e+0023.102e+0014.948e+003 最小轴力下拉偏压5.782e+0011.427e+0014.488e+003
37#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.425e+0021.265e+0021.282e+003 最小轴力下拉偏压5.607e+0011.061e+0024.519e+002 最大弯矩下拉偏压9.950e+0012.343e+0023.469e+002 最小弯矩下拉偏压1.122e+0024.048e+0014.996e+003 38#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.735e+0021.703e+0021.099e+003 最小轴力下拉偏压8.506e+0016.228e+0011.738e+003 最大弯矩下拉偏压1.492e+0022.343e+0025.686e+002 最小弯矩下拉偏压1.336e+0024.048e+0015.959e+003 38#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.656e+0023.353e+0028.288e+002 最小轴力下拉偏压7.849e+0011.662e+0027.789e+002
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩下拉偏压
39#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
39#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压2.033e+0028.905e+0013.908e+003 最小轴力下拉偏压1.133e+0028.561e+0011.654e+003 最大弯矩下拉偏压1.539e+0022.109e+0026.866e+002 最小弯矩下拉偏压1.740e+0023.664e+0017.470e+003 40#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.628e+0027.467e+0013.660e+003
最小弯矩下拉偏压1.422e+0023.664e+0016.629e+003 40#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.649e+002-5.094e+0013.638e+003 最小轴力下拉偏压8.068e+0016.707e+0007.737e+003 最大弯矩下拉偏压1.065e+0023.871e+0012.946e+003 最小弯矩上拉偏压1.436e+002-6.279e+0012.345e+003 41#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.508e+002-5.497e+0012.988e+003 最小轴力下拉偏压6.551e+0011.096e+0015.742e+003 最大弯矩下拉偏压8.847e+0013.871e+0012.260e+003 最小弯矩上拉偏压1.321e+002-6.279e+0012.084e+003 41#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.508e+002-1.100e+0021.126e+003
最小轴力上拉偏压
最大弯矩上拉偏压
最小弯矩上拉偏压
42#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
42#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压1.508e+002-7.763e+0011.857e+003 最小轴力上拉偏压6.551e+001-7.361e+0016.275e+002 最大弯矩上拉偏压1.121e+002-1.029e+0017.352e+003 最小弯矩上拉偏压1.217e+002-9.460e+0011.029e+003 43#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力上拉偏压7.074e+001-7.249e+0017.074e+002 最大弯矩上拉偏压1.199e+002-1.029e+0017.513e+003 最小弯矩上拉偏压1.337e+002-9.460e+0011.174e+003 43#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压1.628e+0024.341e+0016.489e+003 最小轴力上拉偏压6.899e+001-3.381e+0013.405e+003 最大弯矩下拉偏压1.373e+0025.718e+0014.185e+003 最小弯矩上拉偏压6.936e+001-3.463e+0013.315e+003 44#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压2.127e+0024.254e+0017.684e+003 最小轴力上拉偏压9.134e+001-3.298e+0015.014e+003 最大弯矩下拉偏压1.662e+0025.718e+0015.269e+003 最小弯矩上拉偏压9.258e+001-3.463e+0014.821e+003 44#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压
最小轴力下拉偏压
最大弯矩下拉偏压
最小弯矩下拉偏压
45#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力轴压
最小弯矩上拉偏压1.214e+002-8.482e+0009.397e+003 45#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压4.194e+0022.554e+0021.779e+003 最小轴力下拉偏压1.380e+0026.617e+0012.564e+003 最大弯矩下拉偏压4.143e+0022.646e+0021.654e+003 最小弯矩下拉偏压1.652e+0025.054e+0014.576e+003 46#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压3.739e+0022.247e+0019.520e+003 最小轴力上拉偏压1.001e+002-2.624e+0015.272e+003 最大弯矩下拉偏压3.048e+0024.440e+0017.267e+003 最小弯矩上拉偏压1.692e+002-4.981e+0014.755e+003 46#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压3.949e+0021.099e+0025.001e+003 最小轴力轴压1.176e+002-3.655e-0011.036e+004
最大弯矩下拉偏压3.911e+0021.155e+0024.739e+003 最小弯矩上拉偏压1.214e+002-8.482e+0009.397e+003
47#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压3.529e+002-3.663e+0018.445e+003 最小轴力上拉偏压8.259e+001-2.853e+0013.958e+003 最大弯矩下拉偏压2.260e+0022.279e+0018.373e+003 最小弯矩上拉偏压1.472e+002-7.628e+0012.175e+003 47#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压
最小轴力上拉偏压
最大弯矩下拉偏压
48#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大弯矩下拉偏压1.397e+0023.756e+0015.120e+003 最小弯矩上拉偏压1.272e+002-8.476e+0011.445e+003 48#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压3.529e+002-3.663e+0018.445e+003 最小轴力上拉偏压8.259e+001-2.853e+0013.958e+003 最大弯矩下拉偏压2.260e+0022.279e+0018.373e+003 最小弯矩上拉偏压1.472e+002-7.628e+0012.175e+003 49#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压3.109e+002-9.371e+0014.638e+003 最小轴力下拉偏压4.759e+0011.785e+0013.612e+003 最大弯矩下拉偏压1.185e+0027.394e+0011.715e+003 最小弯矩上拉偏压2.948e+002-1.075e+0023.692e+003 49#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压3.319e+002-7.339e+0015.894e+003 最小轴力上拉偏压6.509e+001-1.217e+0016.510e+003 最大弯矩下拉偏压1.397e+0023.756e+0015.120e+003
最小弯矩上拉偏压1.272e+002-8.476e+0011.445e+003 50#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压2.864e+002-1.045e+0023.688e+003 最小轴力下拉偏压2.720e+0016.360e+0012.928e+002 最大弯矩下拉偏压1.072e+0021.339e+0026.296e+002 最小弯矩上拉偏压2.614e+002-1.282e+0022.378e+003 50#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力上拉偏压
最小轴力下拉偏压
51#单元左截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最小轴力上拉偏压2.667e+002-6.200e+0001.098e+004 最大弯矩下拉偏压4.043e+0025.908e+0017.533e+003 最小弯矩上拉偏压3.215e+002-4.140e+0017.948e+003 51#单元右截面:
荷载组合I
类型性质NjMjR
最大轴力下拉偏压6.400e+0026.120e+0001.137e+004 最小轴力上拉偏压2.871e+002-2.399e+0019.149e+003 最大弯矩下拉偏压3.588e+0028.546e+0015.790e+003 最小弯矩上拉偏压4.120e+002-9.111e+0016.058e+003
常见问题解答 第一节直线桥梁设计计算 一、一般步骤 1 利用本系统进行设计计算一般需要经过：离散结构划分单元，施工分析，荷载分析，建立工程项目，输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息，进行项目计算，输出计算结果等几个步骤。 2 结构离散的一般原则：参考使用手册P36。 二、总体信息 1 极限组合计预应力与极限组合计预二次矩 V3.0中预应力二次矩的计算方法仅适用于连续梁，其他结构形式不适用。程序仅考虑竖向边界条件对变形的约束影响(次竖向力产生的弯矩)，没有考虑次水平力和次弯距的影响。 一般情况下，对于连续梁，应只选择“计入二次矩”，但应保证在形成超静定结构后不能有体系转化；对于一次落架或逐孔施工的结构体系，可以采取一次落架的模型计算。 对于大跨度连续刚构体系的桥梁，由于结构的线刚度比较小，二次效应的比重比较小，对于梁体，计不计二次效应对极限组合内力基本影响不大。但对于墩身的计算应分计入预应力和不计预应力两种工况进行偏安全的计算（墩身中没有预应力通过，预应力对墩身的效应就是二次效应了）。 2 累计初位移 选择此项表示新安装的工作节点将根据邻近节点的累计位移作为本节点的初始位移，对于除悬臂拼装以外的结构在计算时不应勾选该项。一般情况下，对于悬臂施工的结构，要输出位移图的时候，同一节点处，由于施工缝的影响，位移会不连续（有突变）。如果想输出连续的位移图时，可选择此项，此时，输出位移图时，新单元的左节点位移以已浇筑单元右节点累计位移为准来进行输出，这样就可以得到一张连续的位移图 （慎用仅用于出图） 三、单元信息 1 单元的自重： 单元的自重是根据用户指定的截面大小和自重系数在单元安装阶段自动计入的，如果不计入自重，则将自重系数置为0。附加截面的自重是根据附加截面中指定的计自重阶段来计算的。 2 附加截面： 附加截面用来模拟结构单元截面的分次施工或不同材料等情况的，附加截面与主截面共同形成有效断面参与结构受力。输入数据图形显示中主、附加截面的横向 （自重系数同时影响主、附截面) 位置有时出现重叠现象，由于系统没有输入主、附截面的横向相对位置，因此会出现此类情况，这并不影响结构的计算，因为平面杆系计算中不考虑截面对竖直轴的几何特性，因此横向位置没有影响。 系统根据用户设定的截面几何特征和材料特征以及施工特征在各施工阶段合成有效截面。 3 截面 (1)湿接缝用附加截面输入，注意计入自重阶段和参与受力阶段。
1. 简支板 1.1. 恒载 铺装厚度为9cm ，桥面板厚度为23cm ，单位长度桥面板上恒载集度为：g=*23+*25=m 。 恒载下与计算跨径相同的简支板跨中弯矩： m kN gl M og ?=??==128.32.382.78 1812 1.2. 活载 1.2.1. 最不利荷载布置方式 根据《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)》节车辆荷载加载方式，结合前面的弯矩影响线，对桥面板进行车辆布载。 图 1-1跨中弯矩最不利加载方式 1.2.2. 荷载分布宽度 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》节计算车辆荷载分布宽度。 车轮着地尺寸： a1=，b1= 横桥向荷载分布宽度： b=b1+2h=+2*=
顺桥向荷载分布宽度： 单个车轮在板的跨径中部时，a=a1+2h+l/3=+2*+3=>，按多个车轮计算，a=a1+2h+d+l/3=+2*++3=。 均布荷载大小：P1=2*(140/2)/*=m 2。 表 1.1加载点有效分布宽度 1.2.3. 活载弯矩 m kN M oq ?=??-?=431.412 39.039.0044.636.18907.28 2. 连续板 梁高h=，桥面板高度t=，t/h<1/4，根据《公预规》： 恒载支点弯矩M=*=·m ； 恒载跨中弯矩M=*=·m 。 活载支点弯矩M=*=·m ； 活载跨中弯矩M=*=·m 。 3. 效应组合 承载力极限状态基本组合 冲击系数取 跨中：M ud =**+*(1+*=·m 支点：M ud =**+*(1+*=·m 正常使用极限状态频遇组合 跨中：M fd =+*= kN ·m 支点：M fd =-+*= kN ·m
关于横向分布调整系数： 一、进行桥梁的纵向计算时： a) 汽车荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数） x 1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数） = 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。 2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。 注： 1、由于最终效应： 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况没做任何设 计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。 1计算箱形框架截面，实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响，汽车横向分布系数＝轴重/顺桥向分布宽度； 2横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最大支反力(该值可由纵向计算时，使用阶段支撑反力汇总输出结果里面，汽车MaxQ对
桥梁博士系列教程—小箱梁或T梁盖梁计算 上海同豪土木工程咨询有限公司 2008-4-22 教程概述
本例主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤： 桥墩盖梁的结构离散（划分单元） 输入总体信息 输入单元信息 输入施工信息 输入使用信息 执行项目计算 查阅计算结果 本例教程桥墩构造参数
一、结构离散 首先对盖梁进行结构离散，即划分单元建立盖梁模型，原则是在支座处、柱顶、特征断面（跨中、1/4）处均需设置节点。如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视情况而定，如果是整体承台或系梁连接，可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱，可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式来模拟。 二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构全安计算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.6 规范选择中交04规范。
输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单元模型，对于T 梁或小箱梁，因为支座间距比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接，虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100倍。建立模型如下： 虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。
第一施工阶段：安装所有杆件 添加边界条件 添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁；这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截面；偏心受压法控制负弯矩截面。
调索过程中存在多次试算和微量调整过程，为此桥博3.0中提供了一个交互式的调索工具，利用此工具可进一步缩短调索过程，如果再配套调束工具则完成斜拉桥的设计计算就不再令人感到棘手了。 调索介绍 (1) 调索界面操作 (2) 功能区 (2) 1. 重载索力 (2) 2. 重载效应 (3) 3. 上传桥博 (3) 4. 调索次号 (3) 5. 约束定义 (3) 6. 显示设置 (4) 7. 刷新方式 (5) 效应窗口操作 (5) 图形窗口操作 (7) 调索操作流程 (8) 1. 调索前的数据准备 (8) 2. 初步确定施工、成桥索力 (8) 3. 调整施工、成桥索力 (8) 调索示例 (9) 1. 完成全桥建模 (9) 2. 打开调索文档 (9) 3. 调整索力 (11) 4. 重载效应 (12) 5. 调整索力 (13) 调索介绍 1.调索前的准备： l建立工程计算项目，在总体信息中选择生成调索信息，执行项目计算； l“数据”菜单中选择“调索” l调索界面如图1： 图1 2.两套数据 l“调索”是在桥博的基础上开发的，与桥博之间可以进行数据交互。 l首次打开“调索”文件时程序从“计算结果”中读取索力信息（包括张拉力与张拉阶段）。在调
索过程中可以通过“重载索力”、“重载效应”等操作从桥博“计算结果”中调用相关信息并作为此后调索的初始状态。 l“调索”的结果可以通过“上传桥博”反馈到桥博“原始数据”，项目重新计算后才能获得准确的计算结果。 l索力与效应等信息在“调索”中的不同区域显示。 3.调索窗口组成 l功能区：完成“调索”界面与桥博的数据交互操作以及“调索”界面数据管理 l效应区：以桥博的计算结果形成效应图作为此后调整索力的初始效应并根据“调索”界面中索力的变化刷新效应图 l调索区：交互编辑拉索索力 l拉索管理窗：可显示或隐藏指定拉索 4.注意事项 工程项目在后台计算过程中，窗口中的索力信息应注意不要修改，否则其变化无法反映到效应图中，同时在读取调索数据时也容易产生错误，此时只能耐心等待。 调索界面操作 功能区 1.重载索力： 将桥梁博士中的索力数据重新载入到调索界面中，“调索”中索力被删除，结构效应同步刷新。 注意：重载索力的操作意味着放弃对索力已做的调整，一般在调索混乱后或项目施工方案改变后使用。 2.重载效应： 将项目的最新效应置为此后调索的初始效应。 注意：该操作一般用在上传索力数据、项目重新计算后，或改变预应力、荷载等重新计算后，主要目的是消除收缩、徐变影响或计入预应力影响等，以获得当前状态下结构的准确效应，用户需确保当前索力与项目计算中的索力状态相同，也就是说此时的索力与结构效应是匹配的。 3.上传桥博： 将调索界面中的索力数据上传到桥梁博士中，覆盖原始数据，在上传过程中索力作用的施工阶段与原来保持一致。 注意：该项操作一般用于将调整后的数据上传到桥博中重新执行项目计算，以获得准确的计算结果（包含徐变与收缩效应）。若上传时数据文件已打开，需将数据窗口关闭，再将数据窗口打开才能看到索力数据的变化，此时再重新计算。 4.调索次号： 在项目计算并生成调索文件时程序从原始数据中读入索力张拉值与张拉阶段，并记录每根拉索的张拉次数形成调索次号。根据所有拉索在施工阶段中重复张拉的最大次数（n）来确定调索最大次号，并将每根拉索对应的施工索力按张拉顺序依次排列在第1次到第n次调索次号中。因此在同一个调索次号中的拉索其张拉的实际施工阶段（施工内容）可能不同。 5.约束定义： 在对称结构中一般索力也是对称的，使用拉索间的约束关系可减少工作量并防止出现人为的错误调整。设置约束关系后仅调整主索索力，从索自动更新。约束定义窗口如图2。拉索间的约束关系在每个调索次号中都需要定义。
桥博疑难解答 1、全预应力构件中，普通钢筋输入还是不输入?对结果有多大影响？ 老规范中，如果按全预应力设计，普通钢筋用量一般较少，可以不输。 新规范下为了满足开裂弯矩的要求，普通钢筋的数量可能比较多，输入与不输入的差异较大。钢筋量多对截面特性和中性轴高度的影响明显一些，对截面抗力的影响非常显著。另外，新规范对预应力构件的最小配筋率提出了明确的要求： 这主要因为普通钢筋可以避免构件发生脆性破坏。因此建议还是按照实际的进行输入。 2、附加截面如何添加钢筋信息？ 附加截面添加钢筋的操作方法与主截面相同，程序是通过添加截面钢筋对话框中的“安装阶段”变量中输入的施工阶段序号来判断所添加的钢筋是主截面上的还是附加截面上的。 3、桥博中预应力钢束相关单元号是怎么用的？
相关单元号是用来指定钢束位臵的，比如梁格模型中由于程序没有空间定位，所以需要用户指定相关单元号来明确所输入的钢束位臵；在组合构件或者设臵拉索、体外束时也需要定义单元号，因为程序默认预应力钢束只存在于预应力结构单元中。 4、梁格模型中扭矩系数如何计算，对纵梁计算结果有什么影响？ 由于梁格划分时，程序建模通常将截面质心放在腹板中心位臵，但实际的截面质心在腹板之外，尤其是长悬臂情况，实际质心与模型质心之间的距离差就是桥博中要求输入的扭矩系数。对纵梁计算影响很小，主要体现在横梁上，因为程序加载是在模型质心上加载，有了扭矩系数后还会在加上相应的扭矩，接近真实情况。 另外，扭矩系数的正负值需要注意，其定义为：单元重心到单元轴线距离，面对单元左端到右端的轴线，如果重心在轴线以外为负，以内为正。可见下例。
5、桥博预应力钢束信息中”松弛率”与规范中指定的”松弛系数”是什么关系？ Q: 桥博预应力钢束信息中松弛率与规范中指定的松弛系数是什么关系，如何根据已知的松弛系数计算得到需要的松弛率？ A: 规范中，对预应力钢束的松弛损失规定见下文，文中框注部分即为桥博中需要输入的松弛率。.
六、盖梁设计 (一)荷载计算 1.恒载计算 上部结构恒载见表6 2.活载计算 (1)活载横向分布系数计算 活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。 单列车对称布置时见图11 单列车非对称布置时见图12 双列车对称布置时见图13 单列车非对称布置时见图14
1 2 30 0.122 1 0.8750.437 2 ηη η= = =?= 1 2 31 0.560.278 2 1 (0.4340.315)0.375 2 1 0.6480.324 2 ηηη=?= =?+= =?= 图11 0.875 0.875 0.566 图12 0.684 0.434 0.315
1231 0.2860.1432 10.7010.35021 0.950.475 2 ηηη=? ==?==?= 1231 0.5560.278 21 (0.4340.315)0.37521 (0.6480.355)0.502 2 ηηη=?==?+==?+= (2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15） 0.556 0.7011 0.951 0.434 0.315 0.648 0.355 图14 图13 0.286
b. 单列车时支座反力 R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力 2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16） 单列车时支座反力 R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力 2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9 表9 主梁支点反力计算 120 140 30 140 120 图15 0.913 0.474 0.386 0.199 120 140 30 140 120 0.65 0.913 1.00 0.725 0.562 2图16
248桥面板的计算 248.1主梁桥面板按单向板计算 根据《公桥规》4.1.1条规定，因长边与短边之比为60/6.6=9.09>2故按单向板计算。人行道及栏杆重量为 8.5kN/m. 1、恒载及其内力的计算每延米板的恒载g： 防水混凝土少：0.08 1 25 2.0kN /m 沥青混凝土磨耗层g2：0.02 1 25 0.5kN / m 将承托的面积平摊于桥面板上,则：t 30 30 60/660 32.7cm 桥面板g3：0.327 1.0 25=8.仃5k N / m 横载合计为：g g1 g2+g310.915kN /m （1）计算M og 计算跨径：丨min （I o t,l o b） l o+t=6.2+0.327=6.527 l°+b=6.2+0.4=6.6 取l=6.527m 1 21 2 M ag glo 10.915 6.2252.45kN m g 8 8 （2）计算Q支g l0=6.2m，作用于每米宽板条上的剪力为： 1 1 Q 支g=3gl°=3 10.915 6.2=33.84kN 2、活载内力 公路-II级车辆荷载后轮轴重P=140kN,由《桥规》查得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m。 板上荷载分布为：心2+2H=0.2+2 0.1=0.4m b1=b2+2H=0.6+2 0.1=0.8m 有效分布宽度计算：a=a1+L 3=0.4+6.527 , 3=2.58 1.4m （两后轮轴距） 两后轮有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。纵向2个车轮对于单向板跨中与支点的有效分布宽度分别为： ap+d 1. 3 0.4 1.4 6.527 3 3.98mS2l 3+d 2l：3 d 2 6.527 3+1.4=5.75m 所以：a=5.75
1. 简支板 1.1. ? 载 铺装厚度为9cm，桥面板厚度为23cm ,单位长度桥面板上包载集度为： g=0.09*23+0.23*25=7.82kN / m。 包载下与计算跨径相同的简支板跨中弯矩： 1 21 M og gl 7. 82 3.2 3. 128kN m 8 8 1.2. 活载 1.2.1. 最不利荷载布置方式 根据《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015) ? 4.3.1节车辆荷载加载方式, 结合前面的弯矩影响线，对桥面板进行车辆布载。 P‘P2 160 130 --------------------- ------------------ 1*-， W W 320 ------------------------------ 图1-1跨中弯矩最不利加载方式 1.2.2. 荷载分布宽度 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) ? 4.1 节计算车辆荷载分布宽度。
车轮着地尺寸: a1=0.2 , b1=0.6 横桥向荷载分布宽度： b=b1+2h=0.6+2*0.09=0.78m 顺桥向荷载分布宽度： 单个车轮在板的跨径中部时， a=a1+2h+l/3=0.2+2*0.09+3.2/3=1.447m>1.4m ,按多个车轮计算，a=a1+2h+d+l/3=0.2+2*0.09+1.4+3.2/3=2.847m 。 均布荷载大小：P1=2*(140/2)/(0.78*2.847)=63.044kN/m 2。 1.2.3 .活载弯矩 0. 39 M O q28.8907 1. 6 63. 044 0.39 41. 431kN m 2. 连续板 梁高h=1.1m，桥面板高度t=0.23m , t/h<1/4，根据《公预规》4.1.2 : 包载支点弯矩M=-0.7*3.128=-2.190kN - m； 包载跨中弯矩M=0.5*3.128=1.564kN - m。
中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算，设计师都在看！ 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。
一、盖梁的受力特点及分析 1盖梁的受力特点 盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。 2盖梁的受力分析 盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒载。对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载所占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载比例的28％左右。表1为笔者在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。
二、盖梁的计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 盖梁的几何外形简单，且是以弯矩、剪力及轴力为主，受力特点明确。将它模拟成平面杆单元比模拟成空间体单元计算要简单许多，而且能满足控制要求。空间计算结果虽然准确，但是计算复杂，对于盖梁计算必要性不大。采用盖梁平面基本的简化模式进行计算是最简单且比较实用的，但使用时要对局部区域的峰值如墩顶截面进行适当的折减削峰处理，因为盖梁的实际控制截面往往不在墩顶而在墩柱边缘附近，这样能避免造成较大的浪费。盖梁的刚度与柱的刚度之比越大，简化计算结果越准确。当相对刚度比大于10时，误差已经控制在10％以内了，在精度要求不很高的结构工程中是允许的，且偏于安全。此时可忽略桩柱对盖梁的弹性约束作用，把盖梁简化成简支或连续梁的型式。当然，整体图式法是计算最为准确的平面简化计算方法，计算简单且符合实际，建议有条件时尽量采用。 1承载力计算方法
桥博一般问题 第一节直线桥梁设计计算 一、一般步骤 1 利用本系统进行设计计算一般需要通过：离散结构划分单元，施工剖析，荷载剖析，树立工程项目，输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、应用阶段信息，进行项目计算，输出计算结果等几个步骤。 2 结构离散的一般原则：参考应用手册P36。 二、总体信息 1 极限组合计预应力与极限组合计预二次矩 V3.0中预应力二次矩的计算方法仅适用于连续梁，其余结构形式不适用。次序仅斟酌竖向边界条件对变形的约束影响(次竖向力发生的弯矩)，木油斟酌次水平力和次弯距的影响。 一般情况下，对于连续梁，应只选择“计入二次矩”，但应保障在形成超静定结构后不能有系统转化；对于一次落架或逐孔施工的结构系统，可以采取一次落架的模型计算。 对于大跨度连续刚构系统的桥梁，由于结构的线刚度比较小，二次效应的比重比较小，对于梁体，计不计二次效应对极限组合内力基本影响不大。但对于墩身的计算应分计入预应力和不计预应力两种工况进行偏平安的计算（墩身中木油预应力通过，预应力对墩身的效应就是二次效应了）。 2 累计初位移 选择此项表示新安装的工作节点将依据邻近节点的累计位移作为本节点的初始位移，对于除悬臂拼装以外的结构在计算时不应勾选该项。一般情况下，对于悬臂施工的结构，要输出位移图的时刻，同一节点处，由于施工缝的影响，位移会不连续（有突变）。如果想输出连续的位移图时，可选择此项，此时，输出位移图时，新单元的左节点位移以已浇筑单元右节点累计位移为准来进行输出，酱紫就可以得到一张连续的位移图 （慎用仅用于出图） 三、单元信息 1 单元的自重： 单元的自重是依据用户指定的截面大小和自重系数在单元安装阶段自动计入的，如果不计入自重，则将自重系数置为0。附加截面的自重是依据附加截面中指定的计自重阶段来计算的。 2 附加截面：
第二章钢桥设计计算理论
一般规定 ①钢桥按照极限状态方法进行设计； ?承载能力极限状态设计：包括构件和连接的强度破坏，结构、构件丧失稳定及结构倾覆 ?正常使用极限状态：包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏 ?疲劳极限状态：疲劳破坏 ②公路钢结构桥梁应考虑以下三种设计状况及其相应的极限状态设计； 1 持久状况：桥梁建成后承受结构自重、车辆荷载等持续时间很长的状况。该状况 应进行承载能力极限状态、疲劳极限状态和正常使用极限状态设计。 2 短暂状况：桥梁在制作、运送和架设过程中承受临时荷载的状况。该状况应进行 承载能力极限状态设计，必要时进行正常使用极限状态设计。 3 偶然状况：桥梁在使用过程中偶然出现的状况。该状况只需进行承载能力极限状 态设计。
一般规定 1桥梁杆件的强度和稳定应按有效截面计算（？？？）。 2 受拉翼缘的强度计算有效截面应考虑剪力滞和孔洞的影响。 3 受压翼缘和腹板的强度计算有效截面应考虑剪力滞、孔洞和板件局部稳定的 影响。 4 杆件稳定计算应考虑板件局部稳定的影响。
有效截面 有效截面规定 1) 考虑受压加劲板局部稳定影响的有效截面按下式计算： 图5.1.7 考虑受压加劲板局部稳定影响的受压板件宽度示意图（刚性加劲肋）
有效截面 有效截面规定 1) 考虑受压加劲板局部稳定影响的有效截面按下式计算： 图5.1.7 考虑受压加劲板局部稳定影响的受压板件宽度示意图（柔性加劲肋）
有效截面规定 有效截面 2) 考虑剪力滞影响的有效截面面积按下式计算： (5.1.6-1) 式中: 图5.1.8 考虑剪力滞影响的第i块板件的翼缘有效宽度示意图
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 设计计算 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图
式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法
桥面板计算 一、中板计算 箱梁顶板跨中厚度为0.3m，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为0.5m，箱梁腹板处承托尺寸为0.6m×0.2m。 1．恒载内力取1m板宽计算 将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=32.4cm； 桥面板每延米自重为：g1=0.324×1×26=8.424kN/m； 每延米桥面铺装荷载为：g2=0.1×1×23=2.3k N/m； 所以：Σg= g1 +g2=8.424+2.3=10.724 N/m； (1) 计算恒载弯矩 弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+0.3,5+0.5}=5.3m； 故M sg=1/8gL2=1/8×10.724×5.32=37.655kN.m。 (2) 计算恒载剪力 剪力计算跨径L= L0=5.0m； 故Q sg=1/2gL=1/2×10.724×5.0=26.81kN。 2. 活载内力取1m板宽计算 采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=0.6×0.25m； 平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=0.6+2×0.1=0.8m。 当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为： a= a0+2h+L/3=0.25+2×0.1+5.3/3=2.217m<2L/3=3.533m； 取a=3.533m，因为a>1.2，且a<3.6m，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。 则a= a0+2h+L/3+d=0.25+2×0.1+5.3/3+1.2=3.417m<2L/3+d=4.733m； 取a=4.733m。 对4轮， p=100/(3.533× 对2、3轮， p=140/(4.733× 可得出2、3 况最不利。 支承处垂直板跨径方向的荷载分布 宽度为： a'= a0+2h+t=0.25+2×0.1+0.3=0.75m (1) 计算活载弯矩 按L=5.3m简支梁计算，根据右图所 示的计算图示，可计算出各参数如下： a1=4.25，a2=2.65，a3=3.25，a4=1.65； y1=1.225，y2=0.675； y3=0.608，y4=0.425，y5=0.358； 所以有：p1=P/ a1b=41.18kN/m2； 同样算得：p2=65.30kN/m2； P3=53.85kN/m2； P4=106.06kN/m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最
桥博和midas考虑有效分布宽度的快速输入方法 在桥博和midas中，考虑有效分布宽度的属输入都不是很轻松的事情，桥博要求输入上下翼缘的有效宽度，midas的非内嵌截面要求输入有效截面相对原截面的惯性矩折减系数；相对来说，桥博数据较直接、简单方便；midas数据较底层，麻烦、数据处理量较大；但即使是使用桥博，有效分布宽度的处理也是件工作量很大的工作；老任利用朋友们开发的cad 小工具软件，总结出一套有效宽度处理的方法，相对比较方便快捷；下面以一个例子的方式介绍一下这种方法的操作过程和工具软件；这个过程的总体思路是： 第一步、在cad中使用yxkd程序计算出翼缘的折减后宽度曲线，并使用程序将该曲线坐标输出到excel中，计算得到折减系数沿跨长的分布函数； 第二步、使用桥博通用截面拟合功能输入截面有效宽度； 第三步：对于使用midas程序，可先使用进行第一步、第二步得到桥博模型，然后按一次落架方式计算，再使用报表输出原截面和有效截面的截面特性，得到惯性矩折减系数； 1、例子资料 例子为计算跨径34.35+48+34.35m的变截面连续箱梁，翼缘悬臂2.5m内,标准断面上缘箱室净宽6.073m；下缘净宽5.763m；梁端至 边支座中心线距离为0.55m； 2、计算有效分布宽度系数 为简单起见，全桥的翼缘计算宽度统一取标准断面的翼缘实际宽度，不考虑由于腹板加宽造成的翼缘宽度差异；工程上，类似取舍造成的误差微乎其微； 计算有效分布宽度使用张文锋工程师开发的lisp程序--yxkd，该程序在程序编制的过程中，笔者对张树仁推荐的有效分布宽度折减系数回归方程进行了计算研究，发现ps表达式值相对规范表格值误差较大，最大达到20%左右；这个误差可能无法接受，因此未采用 该公式；经过检索文献，发现桂林工学院景天虎拟合公式较为合理，该公式为：
关于DB纵向计算和横向计算中汽车荷载加载的总结在DB的纵向计算和横向计算中，都是将空间问题简化为平面问题进行处理的，这样必然涉及到活载加载在程序中的实现问题，下面对汽车荷载的加载方式总结如下： 一、纵向计算 纵向计算针对全桥结构验算，在纵向计算中，是灰色的，不需要填写，是因为车道数已经反映在了中。关于如 何取值，分下面两种结构形式的桥梁进行讨论： 预制梁（板梁、T梁、小箱梁）。此时的即“横向分布系数 1. m”。ｍ＝车辆在横向影响线最不利布置值×横向折减×纵向折减，取m最大的那片梁进行计算。可见，多片梁中一片梁的横向分布系数即每一片梁承担了多少车道。 2.整体箱梁。此时的已经失去了横向分布的意义，这里所说的 横向分布调整系数＝偏载系数（一般取１.15）×车道数×横向折减×纵向折减。可见，整体箱梁的横向分布调整系数即整片梁承担所有车道后，考虑剪力滞（截面应力在横向分布不均匀）后的一个系数，其中偏载系数反映了剪力滞作用。 在程序计算时，乘以车道荷载在DB中的平面单梁模型中进 行纵向影响线的最不利加载，即得汽车效应。 二、横向计算 横向计算针对横梁、盖梁等的计算，下面就横梁和盖梁计算分别讨论：1.横梁计算（整体箱梁）
横梁按照一次落架的施工方法采用平面杆系理论进行计算。荷载按恒载和活载分别输入。 （1）恒载 恒载分两部分：a.横梁的自重由桥博自动计入，二恒按均布力施加；b.此外还有两边梁体靠腹板传给横梁的恒载剪力。将桥梁纵向计算得到的一、二期恒载 ），扣除横梁模型中自重与施加的二期恒载，然后总和（即纵向计算中的V 自重+二恒 分成三个集中力加在三道腹板中间。 （2）活载 将纵向一列车的支反力作为汽车横向分布调整系数，即通过纵向计算得到的活载效应（该值为纵向计算时，使用阶段支撑反力汇总输出结果里面，汽车MaxQ 对应下的最大值），除以纵向计算时汽车的横向分布调整系数求得的一列车的活载效应，填到中，然后在桥梁博士中进行横向加载。此时需要填 写车道数、自动计入折减、冲击系数等，注意横向加载有效区域需手动扣除车轮距路缘石的距离。 2.盖梁计算 盖梁按照实际施工顺序采用平面杆系理论进行计算。恒载由自重和梁体通过支座传来的梁体恒载集中力组成。下面主要讨论汽车荷载的施加方法。 盖梁与横梁不同，不是桥面单元，车辆没有直接在盖梁上跑，活载是靠支反力传来的，这里近似处理为车辆在盖梁上布置，横向加载有效区域为盖梁全宽，与横梁计算方法一样。
2.4.8 桥面板的计算 2.4.8.1 主梁桥面板按单向板计算 根据《公桥规》4.1.1条规定，因长边与短边之比为60/6.6=9.09>2,故按单向板计算。人行道及栏杆重量为8.5kN/m. 1、恒载及其内力的计算 每延米板的恒载g ： 防水混凝土g 1： 0.08125 2.0/kN m ??= 沥青混凝土磨耗层g 2：0.021250.5/kN m ??= 将承托的面积平摊于桥面板上,则：cm 7.32660/603030t =?+= 桥面板g 3：0.327 1.025=8.175k /m N ?? 横载合计为：123g g g +g 10.915/kN m =+= （1）计算og M 计算跨径：00min(,)l l t l b =++ 00l +t=6.2+0.327=6.527l +b=6.2+0.4=6.6≤取l=6.527m 2201110.915 6.252.4588 ag M gl kN m ==??=? （2）计算g Q 支 00g l =6.2m 11Q =gl =10.915 6.2=33.84kN 22 ??支，作用于每米宽板条上的剪力为： 2、活载内力 公路-II 级车辆荷载后轮轴重P=140kN ，由《桥规》查得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m 。 板上荷载分布为：1212a =a +2H=0.2+20.1=0.4m b =b +2H=0.6+20.1=0.8m ?? 有效分布宽度计算：1a=a +l 3=0.4+6.527 1.4m >（两后轮轴距） 两后轮有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。纵向2个车轮对于单向板跨中与支点的有效分布宽度分别为： 1a=a +d 0.4 1.4 6.5273 3.98m 222 6.527l l l d +=++=+=?S 所以：a=5.75
一. 桥梁设计标准 道路等级：城市主干道(双向四车道)； 设计荷载：公路—Ⅰ级； 地震烈度：地震烈度：地震基本烈度为7o ，相应的地震动加速度为0.15g ； 高程系统：采用1985国家高程系统； 二. 采用规程及规范 《城市道路设计规范》（CJJ 37-90） 《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93） 《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥设计规范》 (JTG D62-2004) 《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007) 《公路圬工桥涵设计规范》 (JTG D61-2005) 《公路桥梁抗震设计细则》 (JTG/T B02-01—2008) 《公路涵洞设计细则》 (JTG/T D65-04—2007) 三. 计算参数 A. B. 荷载 恒载：混凝土及铺装层自重计算采用容重3/25m kN ； 土容重3/18m kN ； 侧壁土压力：箱涵两侧填土采用6%石灰土回填，取土内摩擦角为35°，计算得主动土压 力系数u ＝0.25，按梯形分布载作用在侧壁单元上； 活载：公路—Ⅰ级； 汽车冲击系数： 正弯矩效应和剪力效应： f 1 =12.876 μ=0.436 负弯矩效应： f 2 =22.367 μ=0.45 横向分布系数计算：跨中横向分布系数按刚接板梁法计算，取车道宽度15m 作为桥面宽度，10m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.228，支点截面按杠杆法计算，横向分布系数为0.5；6m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.260，
人横向分布系数为1.00，各跨横向分布系数按折线形计算。 10m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果 梁号汽车挂车人群满人特载车列 1 0.228 0.000 0.000 1.07 2 0.000 0.000 2 0.221 0.000 0.000 1.062 0.000 0.000 3 0.21 4 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000 4 0.207 0.000 0.000 1.041 0.000 0.000 5 0.200 0.000 0.000 1.031 0.000 0.000 6 0.193 0.000 0.000 1.021 0.000 0.000 7 0.186 0.000 0.000 1.010 0.000 0.000 8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 9 0.182 0.000 0.000 0.990 0.000 0.000 10 0.185 0.000 0.000 0.979 0.000 0.000 11 0.189 0.000 0.000 0.969 0.000 0.000 12 0.192 0.000 0.000 0.959 0.000 0.000 13 0.196 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000 14 0.199 0.000 0.000 0.938 0.000 0.000 15 0.203 0.000 0.000 0.930 0.000 0.000 6m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果 梁号汽车挂车人群满人特载车列 1 0.260 0.000 0.000 1.181 0.000 0.000 2 0.248 0.000 0.000 1.132 0.000 0.000 3 0.237 0.000 0.000 1.092 0.000 0.000 4 0.22 5 0.000 0.000 1.068 0.000 0.000 5 0.213 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000 6 0.202 0.000 0.000 1.034 0.000 0.000 7 0.190 0.000 0.000 1.017 0.000 0.000 8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 9 0.184 0.000 0.000 0.983 0.000 0.000 10 0.190 0.000 0.000 0.966 0.000 0.000 11 0.195 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000 12 0.201 0.000 0.000 0.931 0.000 0.000 13 0.207 0.000 0.000 0.937 0.000 0.000
5.4 桥面板的计算 5.4.1计算模型 （1）整体现浇的T 梁：单向板、双向板 （2）预制装配式T 形梁桥（长短边比大于等于2）：悬臂板、铰接悬臂板 5.4.2车辆荷载在板上的分布 荷载在铺装层内的扩散程度，对于混凝土或沥青面层，荷载可以偏安全地假定呈45度角扩散。这样最后作用在桥面板顶面的矩形荷载压力面的边长为： 沿行车方向：H a a 221+= 沿横向：H b b 221+= H —铺装层的厚度 当有一个车轮作用在桥面板上时，作用于桥面板上的局部分布荷载为： 汽车：112/b a P p = P —汽车或挂车的轴重 5.4.3板的有效工作宽度 （1）单向板的有效工作宽度 1）荷载在跨径中间 对于单独一个荷载 3/23/21l H a l a a ++=+= 但不小于l 3/2 l —两梁肋之间板的计算跨径 计算弯矩时， t l l +=0，但不大于 b l +0；计算剪力时， l l =其中 l 为净跨径，t 为板的 厚度，b 为梁肋宽度。 对于几个靠近的相同荷载，如按上式计算各相邻荷载的有效分布宽度发生重叠时，应按相邻荷载共同计算其有效分布宽度。 3 /23/21l d H a l d a a +++=++= d —最外两个荷载的中心距离 2）荷载在板的支承处 t H a t a a ++=+=221' 但不得小于3/l 3）荷载靠近板的支承处 a a x 2 ' += x —荷载沿支承边缘的距离 （2）悬臂板的有效工作宽度 根据弹性板理论分析，悬臂板的有效工作宽度接近于2倍悬臂长，因此荷载可近呈45度角向悬臂板支承处分布。 ' 12b a a += ' b —承重板上荷载压力面外侧边缘至悬臂根部的距离 显然最不利情况就是0 ' l b = 此时 12l a a +=