一. 桥梁设计标准
道路等级：城市主干道(双向四车道)；
设计荷载：公路—Ⅰ级；
地震烈度：地震烈度：地震基本烈度为7o ，相应的地震动加速度为0.15g ；
高程系统：采用1985国家高程系统；
二. 采用规程及规范
《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）
《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93）
《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥设计规范》 (JTG D62-2004)
《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)
《公路圬工桥涵设计规范》 (JTG D61-2005)
《公路桥梁抗震设计细则》 (JTG/T B02-01—2008)
《公路涵洞设计细则》 (JTG/T D65-04—2007)
三. 计算参数
A.
B. 荷载
恒载：混凝土及铺装层自重计算采用容重3/25m kN ；
土容重3/18m kN ；
侧壁土压力：箱涵两侧填土采用6%石灰土回填，取土内摩擦角为35°，计算得主动土压
力系数u ＝0.25，按梯形分布载作用在侧壁单元上；
活载：公路—Ⅰ级；
汽车冲击系数：
正弯矩效应和剪力效应： f 1 =12.876 μ=0.436
负弯矩效应： f 2 =22.367 μ=0.45
横向分布系数计算：跨中横向分布系数按刚接板梁法计算，取车道宽度15m 作为桥面宽度，10m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.228，支点截面按杠杆法计算，横向分布系数为0.5；6m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.260，
人横向分布系数为1.00，各跨横向分布系数按折线形计算。
10m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果
梁号汽车挂车人群满人特载车列
1 0.228 0.000 0.000 1.07
2 0.000 0.000
2 0.221 0.000 0.000 1.062 0.000 0.000
3 0.21
4 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000
4 0.207 0.000 0.000 1.041 0.000 0.000
5 0.200 0.000 0.000 1.031 0.000 0.000
6 0.193 0.000 0.000 1.021 0.000 0.000
7 0.186 0.000 0.000 1.010 0.000 0.000
8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000
9 0.182 0.000 0.000 0.990 0.000 0.000
10 0.185 0.000 0.000 0.979 0.000 0.000
11 0.189 0.000 0.000 0.969 0.000 0.000
12 0.192 0.000 0.000 0.959 0.000 0.000
13 0.196 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000
14 0.199 0.000 0.000 0.938 0.000 0.000
15 0.203 0.000 0.000 0.930 0.000 0.000
6m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果
梁号汽车挂车人群满人特载车列
1 0.260 0.000 0.000 1.181 0.000 0.000
2 0.248 0.000 0.000 1.132 0.000 0.000
3 0.237 0.000 0.000 1.092 0.000 0.000
4 0.22
5 0.000 0.000 1.068 0.000 0.000
5 0.213 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000
6 0.202 0.000 0.000 1.034 0.000 0.000
7 0.190 0.000 0.000 1.017 0.000 0.000
8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000
9 0.184 0.000 0.000 0.983 0.000 0.000
10 0.190 0.000 0.000 0.966 0.000 0.000
11 0.195 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000
12 0.201 0.000 0.000 0.931 0.000 0.000
13 0.207 0.000 0.000 0.937 0.000 0.000
15 0.218 0.000 0.000 0.992 0.000 0.000
人群荷载：按3.5KPa计算；
温度荷载：按桥面铺装5cm沥青砼，桥面升温温度梯度，T1=200C、T2=6.70C计算；降温温度梯度按升温的-0.5倍计算。
C.荷载组合
箱涵计算采用桥梁博士3.03,按照《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-2004的要求进行承载能力极限状态和裂缝宽度验算。
四.计算模型
A.计算模型见下图：
计算模型取1m宽箱涵计算。
B.边界条件
底板支撑条件按弹性支撑考虑，地基土为粉砂层，基床系数k取60000kN/m3，单元与地基接触平均面积A＝1m2，得：节点支撑刚度K＝k*A＝60000kN/m。
C.计算原始数据
1、总体信息输入
2、单元信息输入
3、施工信息输入
4、使用信息输入
五.结构验算
1．强度验算
承载能力极限状态组合基本组合各截面内力及抗力为：
1#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.298e+002 7.406e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.259e+002 -1.502e+002 最大弯矩下拉偏拉 -1.533e+001 1.275e+002 -1.433e+002 最小弯矩上拉偏压 5.561e+001 -1.344e+002 6.482e+002 1#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.384e+001 6.536e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.733e+002 -6.637e+001 最大弯矩下拉受弯 4.775e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.865e+001 -8.584e+001 6.285e+002 2#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.384e+001 6.536e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.733e+002 -6.637e+001 最大弯矩下拉受弯 4.775e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.865e+001 -8.584e+001 6.285e+002 2#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.963e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.849e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.223e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.562e+001 -8.728e+001 3.059e+002 3#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.965e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.849e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.223e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.562e+001 -8.728e+001 3.059e+002 3#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.736e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.724e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.156e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.036e+001 -1.203e+002 2.368e+002 4#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.736e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.724e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.156e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.036e+001 -1.203e+002 2.368e+002 4#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.435e+001 4.227e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.401e+002 -5.886e+001 最大弯矩下拉偏压 2.437e+001 2.470e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.863e+001 -1.813e+002 1.486e+002 5#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.435e+001 4.227e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.401e+002 -5.886e+001 最大弯矩下拉偏压 2.437e+001 2.471e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.863e+001 -1.813e+002 1.486e+002 5#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.360e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 8.531e+001 -1.307e+002 最大弯矩下拉偏压 2.594e+001 2.275e+002 9.057e+001 最小弯矩上拉偏压 3.749e+001 -2.790e+002 9.668e+001 6#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.360e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 8.531e+001 -1.307e+002 最大弯矩下拉偏压 2.594e+001 2.274e+002 9.057e+001 最小弯矩上拉偏压 3.749e+001 -2.790e+002 9.668e+001
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -3.688e+002 2.073e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.566e+000 -1.829e+003 最大弯矩下拉偏压 2.517e+001 1.529e+002 2.365e+002 最小弯矩上拉偏压 3.807e+001 -4.338e+002 1.088e+002 7#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -4.776e+002 2.160e+002 最小轴力上拉受弯 1.696e-001 -7.072e+001 -1.184e+003 最大弯矩下拉偏压 3.982e+001 6.042e+001 1.387e+003 最小弯矩上拉偏压 7.543e+001 -5.023e+002 1.976e+002 7#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.035e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.106e+001 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.759e+001 1.842e+002 2.121e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 8#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.035e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.106e+001 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.758e+001 1.841e+002 2.121e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 8#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.585e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.260e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.166e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.652e+001 -1.887e+002 7.307e+001 9#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.585e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.260e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.167e+001 2.695e+002 1.091e+002
9#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.814e+001 1.951e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.894e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.015e+001 3.296e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.636e+001 -1.116e+002 7.613e+001 10#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.814e+001 1.951e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.894e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.014e+001 3.295e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.636e+001 -1.116e+002 7.613e+001 10#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.246e+001 1.287e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.320e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.890e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.251e+001 -6.559e+001 1.004e+002 11#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.246e+001 1.287e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.320e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.891e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.251e+001 -6.559e+001 1.004e+002 11#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 1.131e+002 4.624e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.536e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.822e+001 4.104e+002 9.394e+001 最小弯矩上拉偏压 2.347e+001 -4.454e+001 3.059e+002 12#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 1.132e+002 4.624e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.536e+002 5.562e+002
最小弯矩上拉偏压 2.347e+001 -4.454e+001 3.059e+002 12#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.288e+001 1.271e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.545e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.892e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.256e+001 -6.561e+001 1.004e+002 13#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.288e+001 1.271e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.545e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.892e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.256e+001 -6.561e+001 1.004e+002 13#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.790e+001 1.969e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.344e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.013e+001 3.296e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.652e+001 -1.115e+002 7.735e+001 14#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.790e+001 1.969e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.344e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.013e+001 3.296e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.652e+001 -1.115e+002 7.735e+001 14#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.584e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.935e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.166e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.660e+001 -1.887e+002 7.307e+001 15#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.584e+002 2.832e+002
最大弯矩下拉偏压 5.166e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.660e+001 -1.887e+002 7.307e+001 15#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.036e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.310e+002 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.759e+001 1.841e+002 2.166e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 16#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.036e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.310e+002 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.760e+001 1.841e+002 2.166e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 16#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -4.779e+002 2.160e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.173e+001 1.365e+003 最大弯矩下拉偏压 3.982e+001 6.029e+001 1.391e+003 最小弯矩上拉偏压 7.542e+001 -5.024e+002 1.976e+002 17#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -3.703e+002 2.073e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.456e+000 -1.843e+003 最大弯矩下拉偏压 2.511e+001 1.533e+002 2.332e+002 最小弯矩上拉偏压 3.789e+001 -4.336e+002 1.088e+002 17#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -1.352e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 8.535e+001 -1.282e+002 最大弯矩下拉偏压 2.590e+001 2.279e+002 8.922e+001 最小弯矩上拉偏压 3.730e+001 -2.789e+002 9.668e+001 18#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R
最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 8.535e+001 -1.282e+002 最大弯矩下拉偏压 2.590e+001 2.278e+002 8.922e+001 最小弯矩上拉偏压 3.730e+001 -2.789e+002 9.668e+001 18#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.379e+001 4.297e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.404e+002 -5.765e+001 最大弯矩下拉偏压 2.431e+001 2.471e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.857e+001 -1.812e+002 1.486e+002 19#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.379e+001 4.297e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.404e+002 -5.765e+001 最大弯矩下拉偏压 2.431e+001 2.471e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.857e+001 -1.812e+002 1.486e+002 19#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.699e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.729e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.150e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.029e+001 -1.203e+002 2.368e+002 20#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.699e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.729e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.150e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.029e+001 -1.203e+002 2.368e+002 20#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.948e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.856e+002 -4.389e+001 最大弯矩下拉偏压 2.214e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.556e+001 -8.729e+001 3.022e+002 21#单元左截面:
荷载组合I
最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.947e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.565e+001 1.855e+002 -4.396e+001 最大弯矩下拉偏压 2.216e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.556e+001 -8.729e+001 3.022e+002 21#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.388e+001 6.453e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.743e+002 -6.477e+001 最大弯矩下拉受弯 4.715e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.858e+001 -8.587e+001 6.285e+002 22#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.388e+001 6.453e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.743e+002 -6.477e+001 最大弯矩下拉受弯 4.716e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.858e+001 -8.587e+001 6.285e+002 22#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -1.301e+002 7.342e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.564e+001 1.246e+002 -1.491e+002 最大弯矩下拉偏拉 -1.508e+001 1.262e+002 -1.424e+002 最小弯矩上拉偏压 5.556e+001 -1.346e+002 6.482e+002 23#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.051e+002 2.645e+002 1.675e+003 最小轴力下拉偏压 8.483e+001 5.093e+001 6.492e+003 最大弯矩下拉偏压 2.051e+002 2.646e+002 1.675e+003 最小弯矩下拉偏压 8.478e+001 5.054e+001 6.559e+003 23#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.130e+002 4.281e+001 7.666e+003 最小轴力上拉偏压 9.139e+001 -3.282e+001 5.044e+003 最大弯矩下拉偏压 1.662e+002 5.705e+001 5.279e+003 最小弯矩上拉偏压 9.263e+001 -3.451e+001 4.844e+003 24#单元左截面:
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.629e+002 4.364e+001 6.468e+003 最小轴力上拉偏压 6.904e+001 -3.369e+001 3.426e+003 最大弯矩下拉偏压 1.373e+002 5.705e+001 4.196e+003 最小弯矩上拉偏压 6.941e+001 -3.451e+001 3.335e+003 24#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.650e+002 -7.781e+001 2.108e+003 最小轴力上拉偏压 7.079e+001 -7.241e+001 7.074e+002 最大弯矩上拉偏压 1.199e+002 -1.036e+001 7.496e+003 最小弯矩上拉偏压 1.339e+002 -9.451e+001 1.178e+003 25#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -7.758e+001 1.866e+003 最小轴力上拉偏压 6.556e+001 -7.352e+001 6.275e+002 最大弯矩上拉偏压 1.121e+002 -1.036e+001 7.332e+003 最小弯矩上拉偏压 1.218e+002 -9.451e+001 1.033e+003 25#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -1.102e+002 1.128e+003 最小轴力上拉偏压 6.556e+001 -6.309e+001 7.690e+002 最大弯矩上拉偏压 8.650e+001 -2.989e+001 3.195e+003 最小弯矩上拉偏压 1.475e+002 -1.179e+002 9.901e+002 26#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -1.102e+002 1.128e+003 最小轴力上拉偏压 6.556e+001 -6.309e+001 7.690e+002 最大弯矩上拉偏压 8.650e+001 -2.989e+001 3.195e+003 最小弯矩上拉偏压 1.475e+002 -1.179e+002 9.901e+002 26#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -5.524e+001 2.979e+003 最小轴力下拉偏压 6.556e+001 1.118e+001 5.683e+003 最大弯矩下拉偏压 8.855e+001 3.869e+001 2.266e+003 最小弯矩上拉偏压 1.324e+002 -6.296e+001 2.082e+003
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.650e+002 -5.101e+001 3.636e+003 最小轴力下拉偏压 8.073e+001 6.548e+000 7.796e+003 最大弯矩下拉偏压 1.066e+002 3.869e+001 2.950e+003 最小弯矩上拉偏压 1.439e+002 -6.296e+001 2.340e+003 27#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.629e+002 7.453e+001 3.673e+003 最小轴力下拉偏压 7.898e+001 1.428e+002 4.795e+002 最大弯矩下拉偏压 1.015e+002 2.108e+002 4.049e+002 最小弯矩下拉偏压 1.425e+002 3.632e+001 6.677e+003 28#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.034e+002 8.897e+001 3.913e+003 最小轴力下拉偏压 1.134e+002 8.554e+001 1.657e+003 最大弯矩下拉偏压 1.540e+002 2.108e+002 6.866e+002 最小弯矩下拉偏压 1.743e+002 3.632e+001 7.516e+003 28#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.955e+002 2.809e+002 1.399e+003 最小轴力下拉偏压 1.068e+002 2.160e+002 8.288e+002 最大弯矩下拉偏压 1.472e+002 4.734e+002 4.556e+002 最小弯矩下拉偏压 1.352e+002 1.470e+002 2.264e+003 29#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.657e+002 3.353e+002 8.288e+002 最小轴力下拉偏压 7.860e+001 1.662e+002 7.789e+002 最大弯矩下拉偏压 1.402e+002 4.815e+002 4.176e+002 最小弯矩下拉偏压 1.288e+002 1.214e+002 2.954e+003 29#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.736e+002 1.703e+002 1.099e+003 最小轴力下拉偏压 8.517e+001 6.232e+001 1.741e+003 最大弯矩下拉偏压 1.493e+002 2.344e+002 5.686e+002
30#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.426e+002 1.265e+002 1.282e+003 最小轴力下拉偏压 5.618e+001 1.061e+002 4.519e+002 最大弯矩下拉偏压 9.958e+001 2.344e+002 3.469e+002 最小弯矩下拉偏压 1.123e+002 4.046e+001 5.007e+003 30#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.447e+002 3.105e+001 4.944e+003 最小轴力下拉偏压 5.793e+001 1.429e+001 4.488e+003 最大弯矩下拉偏压 1.025e+002 6.372e+001 1.324e+003 最小弯矩上拉偏压 1.132e+002 -1.100e+001 7.208e+003 31#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.337e+002 3.442e+000 9.488e+003 最小轴力下拉偏压 4.691e+001 2.326e+001 1.872e+003 最大弯矩下拉偏压 8.416e+001 6.372e+001 9.905e+002 最小弯矩上拉偏压 1.067e+002 -1.100e+001 7.052e+003 31#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -4.639e+001 3.177e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -3.207e+001 1.233e+003 最大弯矩上拉偏压 1.033e+002 -1.693e+001 5.704e+003 最小弯矩上拉偏压 8.723e+001 -5.283e+001 1.467e+003 32#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -4.639e+001 3.177e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -3.207e+001 1.233e+003 最大弯矩上拉偏压 1.033e+002 -1.693e+001 5.704e+003 最小弯矩上拉偏压 8.723e+001 -5.283e+001 1.467e+003 32#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -6.689e+001 1.934e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -5.520e+001 5.945e+002
33#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -6.689e+001 1.934e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -5.520e+001 5.945e+002 最大弯矩上拉偏压 7.919e+001 -3.235e+001 2.573e+003 最小弯矩上拉偏压 8.209e+001 -9.041e+001 6.438e+002 33#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -7.009e+001 1.809e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -6.110e+001 5.210e+002 最大弯矩上拉偏压 7.919e+001 -3.399e+001 2.405e+003 最小弯矩上拉偏压 8.209e+001 -1.022e+002 5.496e+002 34#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -7.009e+001 1.807e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -6.110e+001 5.210e+002 最大弯矩上拉偏压 7.908e+001 -3.399e+001 2.401e+003 最小弯矩上拉偏压 8.196e+001 -1.022e+002 5.496e+002 34#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -5.961e+001 2.278e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -5.520e+001 5.890e+002 最大弯矩上拉偏压 7.908e+001 -3.235e+001 2.569e+003 最小弯矩上拉偏压 8.196e+001 -9.042e+001 6.438e+002 35#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -5.961e+001 2.278e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -5.520e+001 5.890e+002 最大弯矩上拉偏压 7.908e+001 -3.235e+001 2.569e+003 最小弯矩上拉偏压 8.196e+001 -9.042e+001 6.438e+002 35#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -3.048e+001 4.558e+003
最小弯矩上拉偏压 8.709e+001 -5.285e+001 1.463e+003 36#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -3.048e+001 4.558e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -3.206e+001 1.229e+003 最大弯矩上拉偏压 1.032e+002 -1.694e+001 5.699e+003 最小弯矩上拉偏压 8.709e+001 -5.285e+001 1.463e+003 36#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.335e+002 3.037e+001 4.621e+003 最小轴力下拉偏压 4.680e+001 2.328e+001 1.863e+003 最大弯矩下拉偏压 8.410e+001 6.373e+001 9.853e+002 最小弯矩上拉偏压 1.065e+002 -1.092e+001 7.066e+003 37#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.446e+002 3.102e+001 4.948e+003 最小轴力下拉偏压 5.782e+001 1.427e+001 4.488e+003 最大弯矩下拉偏压 1.024e+002 6.373e+001 1.324e+003 最小弯矩上拉偏压 1.130e+002 -1.092e+001 7.222e+003 37#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.425e+002 1.265e+002 1.282e+003 最小轴力下拉偏压 5.607e+001 1.061e+002 4.519e+002 最大弯矩下拉偏压 9.950e+001 2.343e+002 3.469e+002 最小弯矩下拉偏压 1.122e+002 4.048e+001 4.996e+003 38#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.735e+002 1.703e+002 1.099e+003 最小轴力下拉偏压 8.506e+001 6.228e+001 1.738e+003 最大弯矩下拉偏压 1.492e+002 2.343e+002 5.686e+002 最小弯矩下拉偏压 1.336e+002 4.048e+001 5.959e+003 38#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R
最小轴力下拉偏压 7.849e+001 1.662e+002 7.789e+002 最大弯矩下拉偏压 1.401e+002 4.815e+002 4.176e+002 最小弯矩下拉偏压 1.286e+002 1.215e+002 2.947e+003 39#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.955e+002 2.810e+002 1.396e+003 最小轴力下拉偏压 1.068e+002 2.161e+002 8.288e+002 最大弯矩下拉偏压 1.472e+002 4.737e+002 4.519e+002 最小弯矩下拉偏压 1.352e+002 1.469e+002 2.268e+003 39#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.033e+002 8.905e+001 3.908e+003 最小轴力下拉偏压 1.133e+002 8.561e+001 1.654e+003 最大弯矩下拉偏压 1.539e+002 2.109e+002 6.866e+002 最小弯矩下拉偏压 1.740e+002 3.664e+001 7.470e+003 40#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.628e+002 7.467e+001 3.660e+003 最小轴力下拉偏压 7.893e+001 1.432e+002 4.795e+002 最大弯矩下拉偏压 1.014e+002 2.109e+002 4.049e+002 最小弯矩下拉偏压 1.422e+002 3.664e+001 6.629e+003 40#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.649e+002 -5.094e+001 3.638e+003 最小轴力下拉偏压 8.068e+001 6.707e+000 7.737e+003 最大弯矩下拉偏压 1.065e+002 3.871e+001 2.946e+003 最小弯矩上拉偏压 1.436e+002 -6.279e+001 2.345e+003 41#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -5.497e+001 2.988e+003 最小轴力下拉偏压 6.551e+001 1.096e+001 5.742e+003 最大弯矩下拉偏压 8.847e+001 3.871e+001 2.260e+003 最小弯矩上拉偏压 1.321e+002 -6.279e+001 2.084e+003 41#单元右截面:
荷载组合I
最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -1.100e+002 1.126e+003 最小轴力上拉偏压 6.551e+001 -6.321e+001 7.640e+002 最大弯矩上拉偏压 8.645e+001 -2.993e+001 3.187e+003 最小弯矩上拉偏压 1.471e+002 -1.178e+002 9.881e+002 42#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -1.100e+002 1.126e+003 最小轴力上拉偏压 6.551e+001 -6.321e+001 7.640e+002 最大弯矩上拉偏压 8.645e+001 -2.993e+001 3.187e+003 最小弯矩上拉偏压 1.471e+002 -1.178e+002 9.881e+002 42#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -7.763e+001 1.857e+003 最小轴力上拉偏压 6.551e+001 -7.361e+001 6.275e+002 最大弯矩上拉偏压 1.121e+002 -1.029e+001 7.352e+003 最小弯矩上拉偏压 1.217e+002 -9.460e+001 1.029e+003 43#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.649e+002 -7.789e+001 2.102e+003 最小轴力上拉偏压 7.074e+001 -7.249e+001 7.074e+002 最大弯矩上拉偏压 1.199e+002 -1.029e+001 7.513e+003 最小弯矩上拉偏压 1.337e+002 -9.460e+001 1.174e+003 43#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.628e+002 4.341e+001 6.489e+003 最小轴力上拉偏压 6.899e+001 -3.381e+001 3.405e+003 最大弯矩下拉偏压 1.373e+002 5.718e+001 4.185e+003 最小弯矩上拉偏压 6.936e+001 -3.463e+001 3.315e+003 44#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.127e+002 4.254e+001 7.684e+003 最小轴力上拉偏压 9.134e+001 -3.298e+001 5.014e+003 最大弯矩下拉偏压 1.662e+002 5.718e+001 5.269e+003 最小弯矩上拉偏压 9.258e+001 -3.463e+001 4.821e+003 44#单元右截面:
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.049e+002 2.639e+002 1.677e+003 最小轴力下拉偏压 8.477e+001 5.089e+001 6.494e+003 最大弯矩下拉偏压 2.048e+002 2.640e+002 1.676e+003 最小弯矩下拉偏压 8.471e+001 5.041e+001 6.577e+003 45#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 3.949e+002 1.099e+002 5.001e+003 最小轴力轴压 1.176e+002 -3.655e-001 1.036e+004 最大弯矩下拉偏压 3.911e+002 1.155e+002 4.739e+003 最小弯矩上拉偏压 1.214e+002 -8.482e+000 9.397e+003 45#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 4.194e+002 2.554e+002 1.779e+003 最小轴力下拉偏压 1.380e+002 6.617e+001 2.564e+003 最大弯矩下拉偏压 4.143e+002 2.646e+002 1.654e+003 最小弯矩下拉偏压 1.652e+002 5.054e+001 4.576e+003 46#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 3.739e+002 2.247e+001 9.520e+003 最小轴力上拉偏压 1.001e+002 -2.624e+001 5.272e+003 最大弯矩下拉偏压 3.048e+002 4.440e+001 7.267e+003 最小弯矩上拉偏压 1.692e+002 -4.981e+001 4.755e+003 46#单元右截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 3.949e+002 1.099e+002 5.001e+003 最小轴力轴压 1.176e+002 -3.655e-001 1.036e+004 最大弯矩下拉偏压 3.911e+002 1.155e+002 4.739e+003 最小弯矩上拉偏压 1.214e+002 -8.482e+000 9.397e+003 47#单元左截面:
荷载组合I
类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 3.529e+002 -3.663e+001 8.445e+003 最小轴力上拉偏压 8.259e+001 -2.853e+001 3.958e+003 最大弯矩下拉偏压 2.260e+002 2.279e+001 8.373e+003 最小弯矩上拉偏压 1.472e+002 -7.628e+001 2.175e+003
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
一、预应力混凝土梁 1.持久状况正常使用极限状态计算（结构抗裂验算，第六章） 参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（以下简称桥规）条，对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。 (1)、正截面拉应力要求 a.全预应力构件短期效应组合 预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σσpc≤0 分段浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σσpc≤0 即短期效应组合下不出现拉应力。 类构件（短期效应组合） 短期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合II）σst-σpc≤ 长期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合I）σlt-σpc≤0 即长期组合不出现拉应力，短期组合不超过限值。 (2)、斜截面主拉应力要求 a. 全预应力构件（短期效应组合） 预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ b. A类构件短期效应组合 预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 2、持久状况和短暂状况构件的应力计算（持久状况） 持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》条的规定加以考虑。计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过规定限值。考虑预加力效应，分项系数取，并采用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数。 （1）正截面验算：标准组合下(对应桥梁博士正常使用组合III） 构件受压区边缘混凝土法向压应力σkc+σpt≤ （2）斜截面验算：标准组合下构件边缘混凝土主压应力 (对应桥梁博士正常使用组合III）σcp≤ 3、持久状况和短暂状况构件的应力计算（短暂状况）(对应桥梁博士施工阶段应力） 短暂状况预应力混凝土应力验算根据《桥规》7、2、8条，计算在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘的法向应力。 （1）法向压应力：σcct≤’ （2）法向拉应力：（拉应力σctt不应超过’） a．当σctt≤’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于% b．当σctt＝’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于% c．当’＜σctt＜’，预拉区纵向钢筋配筋率线性内插 4、持久状况承载能力极限状态验算 (1)、正截面抗弯承载能力(对应桥梁博士承载能力组合I） 根据《桥规》条，按基本组合进行持久状况正截面抗弯承载能力极限状态计算。 γ0S≤R (2)、斜截面抗剪承载能力(对应桥梁博士单独抗剪设计模块） 根据《桥规》条，进行持久状况斜截面抗剪承载能力极限状态计算。 截面尺寸验算：γ0Vd≤*10-3*（fcu,k），不满足时加大截面， 当γ0Vd≤*10-3*α2ftdbh0时，可不进行斜截面抗剪承载能力极限状态计算，仅需按照条构
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
目录 一、工程概况及编制依据 (1) 二、箱涵支架搭设 (1) 三、模板施工 (2) 四、模板支架计算 (3) 五、模板安装及拆除安全注意事项 (13) 六、文明施工措施 (16) 七、应急响应预案 (17) 附图：箱涵钢管支架布置图
箱涵支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1、工程概况 本工程箱涵位于广场路，位于桩号位置为K0+091.163，箱涵与道路中心线夹角为103度，箱涵平面为四边形，短边长11.8m，长边斜长为24.6m。箱涵底板顶标高为-0.50m，顶板底标高为4.65m。箱涵为单箱双室，单室净尺寸5.0*5.0m，箱涵主体采用C30钢筋混凝土现浇结构。箱涵顶板、底板及侧壁厚度0.5m。 2、编制依据 1、浙江西城工程设计有限公司设计的《桥梁工程》施工图 2、国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程。 3、国家行业及地方有关政策、法律法令、法规。 4、施工过程涉及相关的规范、标准条文。 1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 5）《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全规范》 二、箱涵支架搭设 （1）箱涵顶板底模、墙板侧模采用15mm厚木胶合板做面板，箱涵墙板模板支撑体系内（次）楞采用4cm×9cm方木，间距20cm、外(主)楞采用Φ48×3.5mm钢管及Φ14对拉螺栓，间距40×40cm。，采用止水型对拉螺栓平衡侧模板受力。在沉降缝（伸缩缝）处在砼中间用模板夹扎橡胶止水带，作为止水用，机械配合人工进行模板安拆；
目录 第一部分项目概况及基本设计资料 (1) 1.1 项目概况 (1) 1.2 技术标准与设计规范 (1) 1.3 基本计算资料 (1) 第二部分上部结构设计依据 (3) 2.1 概况及基本数据 (3) 2.1.1 技术标准与设计规范 (3) 2.1.2 技术指标 (3) 2.1.3 设计要点 (3) 2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4) 2.2.1 T梁横断面 (4) 2.2.2 T梁预应力束 (5) 2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6) 2.3 结构分析计算 (6) 2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6) 2.3.2 预应力筋计算参数 (6) 2.3.3 温度效应及支座沉降 (7) 2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7) 第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8) 3.1 计算模型的拟定 (8) 3.2 桥墩计算分析 (8) 3.2.1 纵向水平力的计算 (8) 3.2.2 竖直力的计算 (9) 3.2.3 纵、横向风力 (10) 3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)
3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12) 3.2.6 裂缝宽度验算 (13) 3.3 20米T梁墩柱计算 (13) 3.3.1 计算模型的选取 (13) 3.3.2 15米墩高计算 (14) 3.3.3 30米墩高计算 (18) 3.4 30米T梁墩柱计算 (22) 3.4.1 计算模型的选取 (22) 3.4.2 15米墩高计算 (23) 3.4.3 30米墩高计算 (27) 3.4.4 40米墩高计算 (32) 3.5 40米T梁墩柱计算 (36) 3.5.1 计算模型的选取 (36) 3.5.2 15米墩高计算 (37) 3.5.3 30米墩高计算 (41) 第四部分桥梁抗震设计 (47) 4.1 主要计算参数取值 (47) 4.2 计算分析 (47) 4.2.1 抗震计算模型 (47) 4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48) 4.2.3 E1地震作用验算结果 (49) 4.2.4 E2地震作用验算结果 (49) 4.2.5 延性构造细节设计 (51) 4.3 抗震构造措施 (53)
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m
计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
箱涵模板支架计算书 一、案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外
目录 一、....................... 工程概况及编制依据1 二、..................................... 箱涵支架搭设1 三、模板施工 (2) 四、................................ 模板支架计算3 五、模板安装及拆除安全注意事项 (13) 六、................................ 文明施工措施16 七、................................ 应急响应预案17 附图：箱涵钢管支架布置图
箱涵支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1、工程概况 本工程箱涵位于广场路，位于桩号位置为K0+091.163，箱涵与道路中心线夹角为103度，箱涵平面为四边形，短边长11.8m,长边斜长为 24.6m。箱涵底板顶标高为-0.50m，顶板底标高为4.65m。箱涵为单箱双室，单室净尺寸5.0*5.0m，箱涵主体采用C30钢筋混凝土现浇结构。箱涵顶板、底板及侧壁厚度0.5m。 2、编制依据 1、浙江西城工程设计有限公司设计的《桥梁工程》施工图 2、国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程。 3、国家行业及地方有关政策、法律法令、法规。 4、施工过程涉及相关的规范、标准条文。 1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001） 4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 5）《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全规范》 二、箱涵支架搭设 （1）箱涵顶板底模、墙板侧模采用15mn厚木胶合板做面板，箱涵墙板模板支撑体系内（次）楞采用4cm x 9cm方木，间距20cm夕卜（主）楞采用①48x 3.5mm钢管及①14对拉螺栓，间距40X40cm，采用止水型对拉螺栓平衡侧模板受力。在沉降缝（伸缩缝）处在砼中间用模板夹扎橡胶止水带，作为止水用，机械配合人工进行模板安拆；
用户可自定义输出报告格式模板，各种计算数据、效应图形按用户设定自动输出，其中计算数据还可进行二次加工。依此功能可自动输出桥梁设计计算书。 模板定义 为了形成最终文档而提供的特殊文档。 8.1.1功能 1、?用户通过指定的数据检索信息读取桥梁博士相对应的数据，能够指定到所有的桥博原有输出内容。 2、可以对数据、格式、图形进行编排，使之成为符合自己的要求的文档，并形成固定模式。 3、对于某一类型的所有文档来说，编排都是类似，只是改变个别参数，这有助于用户成批的建立风格一致的文档。 4、可以直接使用已经创建的模板来创建新文档，或者加以修改，使之符合自己的要求。 命令 1、?从主菜单选择数据>输出报告数据结果。 2、<快捷键>：[Alt]+I>[Ctrl]+P。 输入 1、?模板创建的操作 进入报表输出窗口 ?
图8-1-1 在右上窗口的鼠标右键菜单中单击，显示模板操作窗口，它以数据表格的形式（参照Microsoft Excel）进行编辑。 1)新建\打开\保存模板：模板文件为用户自定义名称.rpt，保存在用户选定目录。 2)创建\刷新报告：用户定义好的模板，可以创建和刷新报告，报告文件为当前项目名称.thr，保存在项目的目录下。 3)设置单元格格式：选中单元格单击鼠标右键可以进行文字、填充色、对齐方式、边框、行高、列宽、合并、拆分等设定的操作。 4)合\拆\增\插\删行、列：选中单元格单击鼠标右键进行行列操作。
2、模板表格定义大样（可参照模板施工内力.rpt） ? 图8-1-2 1)表循环格式：@iS(1-10)@，表循环范围为start 与 end 之间的内容。 2)行循环格式：#iE(1-10)#。 3)取值方法：ZZZ{[PE(iE).W]+}+{[PE(iE ).W]*2}/ZZZ。 4)取字串格式：ZZZ<[STR(施工荷载，2)]>ZZZ。 5)取函数值格式：ZSUM<[PE（k）.W,k=2-5]> ZMAX<[PE（k）.W,k=2-5] > ZMIN<[PE（k）.W,k=2-5] >。 注： []中的内容为取值 {}中的内容为表达式 {}外的字符按原样复制 <>中的内容为取字串名称 6)取图方式：$TU(…………)$。 7)报表输出中可循环变量定义：