Φ1250雨水检查井计算书

简阳空港大道项目

施工图设计

（Φ1250圆形混凝土雨水检查井计算书）

设计：

审核：

中交第一公路勘察设计研究院有限公司

二零二零年二月

Φ1250圆形混凝土雨水检查井

一、标准断面设计

雨水管内径DN=800mm，取雨水管壁厚t=0.1×DN=0.1×800mm=80mm。检查井平面尺寸为直径Φ1250mm（内壁尺寸）和直径Φ1950mm（外壁尺寸）。侧壁板厚度为350mm，高度4880mm，混凝土强度为C30。壁板顶端至自然覆土层表面距离为2300mm，底板厚度为350mm，底板超出壁板外缘100mm，垫层厚度为100mm，垫层超出底板外缘50mm，底板混凝土强度为C30。地下水位－0.50m，修正后的地基承载力特征值f a=206kN/m2（f a=140＋1.0×10×（7.1-0.5）=206kN/m2）。如图1-1所示。

图1-1 雨水检查井剖面尺寸图

二、盖板设计

盖板尺寸初步设定厚度h=140mm，直径为1610mm。

(a) 荷载计算

盖板上覆土重：

标准值：20kN/m3×2.16m=43.2kN/m2

设计值：1.27×43.2kN/m2=54.9kN/m2

自然覆土层上传来的活荷载：

标准值：10.18kN/m2

设计值：1.4×10.18kN/m2=14.3kN/m2

盖板自重（折算）：

标准值：25×0.14=3.5 kN/m2

设计值：1.27×3.5kN/m2=4.45kN/m2

(b) 盖板内力计算

混凝土强度等级取C25，钢筋取HRB400。盖板上筋保护层厚度为30mm，下筋保护层厚度为35mm。因盖板平面按四周简支双向板计算。查表得：标准值：M k=0.0442×57×1.612=6.53kN·m，

=0.0442×74×1.612=8.5kN·m，

设计值：M

×

(c) 查表配筋：

下筋：X向配筋14@150，Y向配筋14@150。经检验，配筋率均大于最小配筋率0.2%。

三、地基承载力验算

(a) 荷载计算

盖板自重（折算）：25×0.14=3.5 kN/m2

壁板重（单位宽）：25×1.0×4.88×0.35=42.7kN/m

底板自重：25×0.35=8.75 kN/m2

底板上排水管垫层自重：20×1.02=20.4kN/m2（把排水管垫层按体积相同原则换算成均布荷载）

底板上水重（内侧）：

标准值：10×4.8=48kN/m2

设计值：1.27×48kN/m2=61kN/m2

底板上外侧土重：20×7.1=142kN/m2

自然覆土层上传来的活荷载：10.18kN/m2

池内水侧压力：10×4.8=48kN/m2

壁板侧压力（上端）：

标准值：（10.18+2.16×10）×tan2（45°-30°/2）+10×2.16=32.2kN/m

设计值：1.27×32.2kN/m2=41kN/m

壁板侧压力（下端）：

标准值：（10.18+7.1×10）×tan2（45°-30°/2）+10×7.1=98kN/m

设计值：1.27×98kN/m2=124.5kN/m

(b) 地基承载力验算

地基承载力验算均采用荷载效应的标准组合。

因为本污水处理井结构对称，且荷载对称，认为地基反力均匀分布，故只需取最不利情况验算地基承载力即可，即：池内有水、池外有土的情况。

盖板上覆土重：20kN/m3×2.16m×3.14×1.61×1.61/4=87.9kN

盖板总重：3.5 kN/m2×3.14×1.61×1.61/4= 7.1kN

壁板总重：42.7kN/m×（3.14×1.61）=215.87kN

底板上排水管垫层总重：20.4 kN/m2×3.14×1.25×1.25/4= 25kN

底板总重：8.75 kN/m2×3.14×2.15×2.15/4=31.75kN

自然覆土层上传来的活荷载：10.18kN/m2×3.14×2.15×2.15/4=36.9kN

底板上水总重（内侧）：48 kN/m2×3.14×1.25×1.25/4= 59kN

底板上土重：142kN/m2×（3.14×2.15×2.15/4-3.14×1.95×1.95/4）=91.4kN

+

554.9kN p=554.9kN /（3.14×2.15×2.15/4）=152.87kN/m2

四、壁板计算

按照350mm厚的单向板计算。

单向板受上端标准值为32.2kN/m2（设计值为41kN/m2）和下端为98kN/m2（设计值为124.5kN/m2）的梯形荷载，此板受力较小。

外侧钢筋：X向配筋18@150，Y向配筋18@200。

内侧钢筋：X向配筋18@150，Y向配筋18@200。

五、底板计算

底板实际尺寸为直径1950，计算尺寸为1600，四周固端，向外悬挑100mm 的双向板计算。底板厚350mm，上侧混凝土保护层35mm，下侧混凝土保护层40mm。

盖板上覆土重：20kN/m3×2.16m×3.14×1.61×1.61/4=87.9kN

盖板总重：3.5 kN/m2×3.14×1.61×1.61/4= 7.1kN

壁板总重：42kN/m×（3.14×1.61）=215.87kN

自然覆土层上传来的活荷载：10.18kN/m2×3.14×2.15×2.15/4=36.9kN

+

347.77kN 板底荷载标准值为347.77/（3.14×2.15×2.15/4）=95.80kN/m2

板底荷载设计值为（1.2×310.87+1.4×36.9）/（3.14×2.15×2.15/4）=117kN/m2查表得：

标准值：M x=0.02114×95.80×1.602=5.18kN·m，o

M=-0.05133×95.80×

xk

1.602=-1

2.59kN·m，

设计值：M x=0.02114×117×1.602=6.33kN·m，o

M=-0.05133×117×

x

1.602=-15.37kN·m，

混凝土强度等级取C30，钢筋取HRB400，上侧保护层厚度取35mm，下侧保护层厚度取40mm，配筋得：

上筋：X向配筋18@200，Y向配筋18@150。

下筋：X向配筋18@200，Y向配筋18@150。

经检验，配筋率均大于最小配筋率。

若考虑孔洞，则认为底板为两端固定，两端自由的板。按350mm高，1600mm 宽的扁梁来计算，控制截面的弯矩M=ql2/12=117×1.62/12=24.96 kN·m，经检验，前一段配筋满足按此算法的内力要求。

六、抗浮验算

盖板上覆土重：20kN/m3×2.16m×3.14×1.61×1.61/4=87.9kN

盖板总重：3.5 kN/m2×3.14×1.61×1.61/4= 7.1kN

壁板总重：42kN/m×（3.14×1.61）=215.87kN

底板上排水管垫层总重：20.4 kN/m 2×3.14×1.25×1.25/4= 25kN

底板总重：8.75 kN/m 2×3.14×2.15×2.15/4=31.75kN

底板上土重：142kN/m 2×（3.14×2.15×2.15/4-3.14×1.95×1.95/4）

=91.4kN

+

459.02kN

()k

1/A m

i i G h γ=??=∑459.02/（10×7.03×3.14×2.15×2.15/4）=1.8>1.05，满足抗浮稳定要求。

顶管、沉井结构计算书(详细)

XXXX路及其配套设施建设项目（排水工程）工作井（沉井）结构计算书 计算: 校核: 审定: XXXXX设计建设有限公司 二○一二年X月

1目录 1 目录 (2) 1.1 工程概况 (3) 1.2 结构计算依据 (3) 1.3 顶管概况 (3) 1.4 顶管工作井、接收井尺寸 (3) 1.5 1000mm管顶力计算 (4) 1.5.1 推力计算 (4) 1.5.2 壁板后土抗力计算： (4) 1.5.3 后背土体的稳定计算： (5) 1.6 工作井（沉井）下沉及结构计算 (5) 1.6.1 基础资料： (5) 1.6.2 下沉计算： (5) 1.6.3 下沉稳定计算： (6) 1.6.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (6) 1.6.5 刃脚计算： (6) 1.6.6 沉井竖向计算： (7) 1.6.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (9) 1.6.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (14) 1.7 接收井（沉井）下沉及结构计算 (15) 1.7.1 基础资料： (15) 1.7.2 下沉计算： (16) 1.7.3 下沉稳定计算： (16) 1.7.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (16) 1.7.5 刃脚计算： (16) 1.7.6 沉井竖向计算 (17) 1.7.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (18) 1.7.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (24)

1.1工程概况 本工程污水管道起于XXX污水接入位置，沿XX快速路布设，汇入XXX路西侧的XX污水第一处理厂进场干管，长约1Km。主要解决包括XXXXX地块等的污水排放，管道布设位置距道路中线7.9m,为了不影响XX路的交通，W24~W26段采用顶管穿越XXX路。 1.2结构计算依据 1、测量资料、污水管道平面、纵断面设计图； 2 、地勘资料（XXXX工程地质勘察队 2010年10月29日）； 3、《室外排水设计规范》GB50014-2006； 4 、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）； 5 、《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）； 6 、《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97）； 7 、《市政排水管道工程及附属设施》（国家标准图集06MS201）； 8 、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002； 9 、《顶管施工技术及验收规范》（试行）中国非开挖技术协会行业标准 2007年2月； 10 、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS 137：2002）。1.3顶管概况 1、顶管工程性质为解决XX安置小区污水排放问题，兴建地点XX快速路接 XX路交叉口处，顶管管径1m，管道埋深5.1米。XX路顶管管道放置在密实的卵石层内，覆土平均取 4.5m，由于顶管长度较长，分两段顶管，每段长度L≤50m。顶管工作井、中继井尺寸 5.3m*3.8m，顶管接收井尺寸 2.7m*2.7m。 2、本工程设计合理使用年限为五十年，抗震设防烈度为七度。 3、钢筋及砼强度等级取值： （1）钢筋 Ф—HPB235级钢筋强度设计值fy=fy′=210N/ mm2 Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2 （2）圆管砼：采用C50，沉井采用C25。 （3）所顶土层为砂砾石，r=21KN/ m3 4、本工程地下水埋深为2.0～2.5m。 5、本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。 1.4顶管工作井、接收井尺寸 1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。 （1）、工作井的宽度计算公式

四种常规压井方法

四种常规压井方法 四种常规压井方法 1、边加重钻井液边循环压井法。这种处置方法可以在最短的时间防喷制住溢流，使井控装置承受的压力最小、承压时间最短，可以减少钻具粘卡等井下事故，因此是最安全的，但这种处置方法计算较复杂，需要进行许多的计算。 2、继续关井，先加重钻井液，再循环压井(等待加重法或工程师法)法。该处置可以在一个循环周完成，所需时间最短，井口压力较小，也较安全，压井多采用这种方法，但是关井时间长，对循环不利，因此该方法效果的好坏关键取决于是

否能迅速加重钻井液。以不变的泵速循环注入加重钻井液；在加重钻井液到达钻头的过程中，调节节流阀使立压由初始循环值下降到终了循环值(加重钻井液低泵冲泵压)，使套压值保持不变；当加重钻井液到达钻头后向环空上返过程中，立压值保持不变，套压值逐渐下降，当加重钻井液到达井口时，套压降为零，重建起地层——井眼压力平衡，压井结束。 3、先循环排出受侵污的钻井液，关井、加重钻井液，再循环压井(两步控制法或司钻法)法。这种处置相对来说是安全的，技术上也比较容易掌握，但需要最长的时间和最大程度的应用井口装置。钻井液在第一个循环周内未加重，因此立

压不变(或初始与终了循环压力相等)，同时第一循环周结束，关闭节流阀时，套压应该等于立压。 4、先循环排出受侵污的 4、先循环排出受侵污的钻井液，然后边加重钻井液边循环压井法。这种处置方法既复杂又需要时间更长。

附件1-13 井压井施工单年月日 井号井队 填表 人井 深 H0 M 垂深 H1M 原浆密 度γMg/m3 钻进 排量Q L/S 低泵冲泵 压P Ci MPa 漏失压 力 梯度Gf MPa/M 压井 排量Q k L/S 套管鞋 深度h M 钻柱内 容 积系数 V A L/M 钻头位 置 斜深H M 压井附加 密度γ e g/cm3 环空容 积 系数V B L/M 钻头位 置 垂深H2

钻井各种计算公式

钻头水利参数计算公式： 1、 钻头压降：d c Q P e b 42 2 827ρ= （MPa ） 2、 冲击力：V F Q j 02.1ρ= (N) 3、 喷射速度：d V e Q 201273= (m/s) 4、 钻头水功率：d c Q N e b 42 3 05.809ρ= （KW ） 5、 比水功率：D N N b 21273井 比 ＝ (W/mm 2) 6、 上返速度：D D V Q 2 2 1273杆 井 返＝ - （m/s ） 式中：ρ－钻井液密度 g/cm 3 Q －排量 l/s c －流量系数，无因次，取0.95～0.98 d e －喷嘴当量直径 mm d d d d e 2 n 2 22 1+?++= d n ：每个喷嘴直径 mm D 井、D 杆 －井眼直径、钻杆直径 mm 全角变化率计算公式： ()()?? ? ???+?+ ?= -?-?225sin 2 2 2 b a b a b a L K ab ab ?? 式中：a ? b ? －A 、B 两点井斜角；a ? b ? －A 、B 两点方位角

套管强度校核： 抗拉：安全系数 m ＝1.80（油层）；1.60～1.80（技套） 抗拉安全系数＝套管最小抗拉强度/下部套管重量 ≥1.80 抗挤：安全系数：1.125 10 ν泥挤 H P = 查套管抗挤强度P c ' P c '/P 挤 ≥1.125 按双轴应力校核： H n P cc ρ10= 式中：P cc －拉力为T b 时的抗拉强度（kg/cm 2） ρ －钻井液密度（g/cm 3） H －计算点深度（m ） 其中：?? ? ? ?--= T T K P P b b c cc K 2 2 3 T b ：套管轴向拉力（即悬挂套管重量） kg P c ：无轴向拉力时套管抗挤强度 kg/cm 2 K ：计算系数 kg σs A K 2= A ：套管截面积 mm 2 σs ：套管平均屈服极限 kg/mm 2 不同套管σs 如下： J 55：45.7 N 80:63.5 P 110:87.9

污水检查井计算书

矩形直线混凝土污水检查井 一、标准断面设计 污水管内径D=800mm，取污水管壁厚t=0.1×D=0.1×800mm=80mm。检查井平面尺寸为1100mm×1100mm（内壁尺寸）和1700m m×1600mm（外壁尺寸）。长度1700mm一侧壁板厚度为300mm，长度1600mm一侧壁板厚度为250mm，混凝土强度为C25。壁板顶端至自然覆土层表面距离为5800mm，底板厚度为300mm，底板超出壁板外缘250mm，垫层厚度为100mm，垫层超出底板外缘50mm。地下水位－0.50m，修正后的地基承载力特征值f a=222.1kN/m2（f a=140＋1.0×10×（8.71-0.5）=222.1kN/m2）。如图1-1所示。 图1-1 污水检查井剖面尺寸图

二、盖板设计 盖板尺寸初步设定厚度h=200mm，平面长宽分别为1460mm×1460mm。 (a) 荷载计算 盖板上覆土重： 标准值：20kN/m3×5.6m=112kN/m2 设计值：1.27×112kN/m2=142.3kN/m2 自然覆土层上传来的活荷载： 标准值：10.18kN/m2 设计值：1.4×10.18kN/m2=14.3kN/m2 盖板自重（折算）： 标准值：25×0.2=5.0 kN/m2 设计值：1.27×5.0kN/m2=8.35kN/m2 (b) 盖板内力计算 混凝土强度等级取C25，钢筋取HRB335。盖板上筋保护层厚度为30mm，下筋保护层厚度为35mm。因盖板平面长宽分别为1460mm×1460mm，l x/l y=1，故盖板按四周简支双向板计算。查表得： 标准值：M xk=0.0442×127.2×1.462=12kN·m，M yk=0.04442×127.2×1.462=12kN·m。 设计值：M x=0.0442×165×1.462=15.5kN·m，M y=0.0442×165× 1.462=15.5kN·m。 (c) 查表配筋： 上筋：X向和Y向按最小配筋率0.2%配筋，最终选取12@200。 下筋：X向配筋12@110，Y向配筋12@200。经检验，配筋率均大于最小配筋率0.2%。 三、地基承载力验算 (a) 荷载计算 盖板自重（折算）：25×0.2=5.0 kN/m2 1700mm宽的一侧壁板重（单位宽）：25×1.0×2.81×0.30=21.1kN/m 1600mm宽的一侧壁板重（单位宽）：25×1.0×2.81×0.25=17.6kN/m

最常用钻井液计算公式

钻井液有关计算公式 一、加重：W= Y（Y-Y）/Y）-谡 W :需要加重1方泥浆的数量（吨） Y：加重料密度 Y:泥浆加重前密度 Y：泥浆加重后密度 二、降比重：V= （丫原-丫稀）丫水/ 丫稀-丫水 V：水量（方） 丫原：泥浆原比重 丫稀：稀释后比重 丫水：水的比重 三、配1方泥浆所需土量：W= 丫土（丫泥-丫水）/丫土-丫水 丫水：水的比重 丫泥：泥浆的比重 丫土：土的比重 四、配1方泥浆所需水量：V=1-W 土/丫土 丫土：土的比重 W 土：土的用量 五、井眼容积：V=1/4 U D2H D ：井眼直径（m） H ：井深（m） 六、环空上返速度：V 返= 1 2.7Q/D 2-d2 Q: 排量（l/S ） D: 井眼直径（cm） d: 钻具直径（cm） 七、循环周时间：T=V/60Q=T井内+T地面 T: 循环一周时间（分钟） V: 泥浆循环体积（升） Q: 排量（升/秒）

八、岩屑产出量：W= T D2* Z/4

W:产出量（立方米/小时） Z:钻时（机械钻速）（米 /小时） D:井眼直径（米） 九、粒度范围 粗 中粗 中细 细 超细 胶体 粘土级颗粒 砂粒级颗粒 粒度》2000卩 粒度2000- 250卩 粒度250-74卩 粒度74-44卩 粒度44- 2 粒度W 2 1 粒度w 2 1 粒度》74 1 十、API 筛网规格： 目数 20 30 40 50 60 80 100 120 十一、除砂器有关数据 除砂器：尺寸（6-12 〃） 处理量（ 除砂器：尺寸（2-5 〃） 处理量（ 28-115立方米/小时） 范围（除74 1以上） 6-17立方米/小时） 范围（除44 1以上） O I ” O n -=1.195 *（‘600 - -00） T c =1.512*（ ... 6可00 -「600 ） 2 孔径 （1 ） 838 541 381 279 234 178 140 十二、极限剪切粘度 十三、卡森动切力：

污水管道设计计算书(2)

污水管道系统的设计计算 （一）污水设计流量计算 一．综合生活污水设计流量计算 各街坊面积汇总表 居住区人口数为300?360.75=108225人 则综合生活污水平均流量为150?108225/24?3600L/s=187.89L/s 用内插法查总变化系数表，得K Z=1.5 故综合生活污水设计流量为Q1=187.89?1.5L/s=281.84L/s 二．工业企业生活污水和淋浴污水设计流量计算 企业一：一般车间最大班职工人数为250人，使用淋浴的职工人数为80人；热车间最大班职工人数为100人，使用淋浴的职工人数为50人 故工业企业一生活污水和淋浴污水设计流量为 Q2（1）=（250?25?3+100?35?2.5）/3600?8+(80?40+50?60)/3600L/s

=2.68L/s 企业二：一般车间最大班职工人数450人，使用淋浴的职工人数为90人；热车间最大班职工人数为240人，使用淋浴的职工人数为140人 故工业企业二生活污水和淋浴污水设计流量为 Q2（2.）=（450?25?3+240?35?2.5）/3600?8+（90?40+140?60）/3600 =5.23L/s 所以工业企业生活污水和淋浴污水设计流量为 Q2=Q2(1)+Q2(2)=(2.68+5.23)L/s=7.91L/s 三．工业废水设计流量计算 企业一：平均日生产污水量为3400m3/d=3.4?106L/d=59.03L/s 企业二：平均日生产污水量为2400m3/d=2.4?106L/d=27.78L/s Q3=(59.03?1.6+27.78?1.7)L/s=141.67L/s 四．城市污水设计总流量 Q4=Q1+Q2+Q3=(281.84+7.91+141.67)l/s=431.42L/s （二）污水管道水力计算 一．划分设计管段，计算设计流量 本段流量q1=Fq s K Z 式中q1----设计管段的本段流量（L/s） F----设计管段服务的街坊面积（hm2） q s----生活污水比流量[L/(s·hm2)] K Z----生活污水总变化系数

压井计算公式

井控公式 1.静液压力：P=0.00981ρ H MPa ρ-密度g/cm3；H-井深 m。 例:井深3000米，钻井液密度1.3 g/cm3，求：井底静液压力。 解：P=0.00981*1.3*3000=38.26 MPa 2,压力梯度： G=P/H=9.81ρ kPa/m =0.0098ρMPa； 例：井深3600米处，密度1.5 g/cm3，计算井静液压力梯度。 解：G=0.0098*1.5=0.0147MPa=14.7kPa/m 3.最大允许关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρm）0.0098H MPa H—地层破裂压力试验层（套管鞋）垂深，m。 Ρm—井密度 g/cm3 例;已知密度1.27 g/cm3,套管鞋深度1067米，压力当量密度1.71 g/cm3，求：最大允许关井套压 解; Pamax =（1.71－1.27）0.0098*1067=4.6 MPa 4.压井时（极限）关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρ压）0.0098H MPa Ρ压—压井密度 g/cm3 （例题略） 5.溢流在环空中占据的高度 hw=ΔV/Va m ΔV—钻井液增量(溢流)，m3； Va—溢流所在位置井眼环空容积，m3/m。 6.计算溢流物种类的密度ρw=ρm- (Pa-Pd)/0.0098 hw g/cm3； ρm—当前井泥浆密度，g/cm3； Pa —关井套压，MPa； Pd —关井立压，MPa。

如果ρw在0.12～0.36g/cm3之间，则为天然气溢流。 如果ρw在0.36～1.07g/cm3之间，则为油溢流或混合流体溢流。 如果ρw在1.07～1.20g/cm3之间，则为盐水溢流。 7.地层压力 Pp =Pd＋ρm gH Pd —关井立压，MPa。 ρm—钻具钻井液密度，g/cm3 8.压井密度ρ压=ρm＋Pd/gH 9、(1)初始循环压力 =低泵速泵压＋关井立压 注：在知道关井套压，不清楚低泵速泵压和关井立压情况下，求初始循环压力方法：（1）缓慢开节流阀开泵，控制套压=关井套压（2）排量达到压井排量时，保持套压=关井套压，此时立管压力=初始循环压力。 (2)求低泵速泵压：(Q/Q L)2=P/P L 例：已知正常排量=60冲/分，正常泵压=16.548MPa,求：30冲/分时小泵压为多少？ 解：低泵速泵压P L=16.548/(60/30)2=4.137 MPa 10.终了循环压力= （压井密度/原密度）X低泵速泵压 （一）注：不知低泵速泵压，求终了循环压力方法：（1）用压井排量计算出重浆到达钻头的时间，此时立管压力=终了循环压力。边循环边加重压井法

测井解释计算常用公式

测井解释计算常用公式目录 1. 地层泥质含量（Vsh）计算公式................................................ .. (1) 2. 地层孔隙度（υ）计算公式....................................... (4) 3. 地层含水饱和度（Sw）计算.......................................................... (7) 4. 钻井液电阻率的计算公式...................................................... . (12) 5. 地层水电阻率计算方法 (13) 6. 确定a、b、m、n参数 (21) 7. 确定烃参数 (24) 8. 声波测井孔隙度压实校正系数Cp的确定方法 (25) 9. 束缚水饱和度（Swb）计算 (26) 10．粒度中值（Md）的计算方法 (28) 11．渗透率的计算方法 (29) 12. 相对渗透率计算方法 (35) 13. 产水率（Fw） (35) 14. 驱油效率（DOF） (36) 15. 计算每米产油指数（PI） (36) 16. 中子寿命测井的计算公式 (36) 17. 碳氧比（C/O）测井计算公式 (38) 18．油层物理计算公式 (44) 19．地层水的苏林分类法 (48) 20. 毛管压力曲线的换算 (48) 21. 地层压力 (50) 22. 气测录井的图解法 (51) 附录：石油行业单位换算 (53)

测井解释计算常用公式 1. 地层泥质含量（Vsh ）计算公式 1.1 利用自然伽马（GR ）测井资料 1.1.1 常用公式 min max min GR GR GR GR SH --= (1) 式中，SH －自然伽马相对值； GR －目的层自然伽马测井值； GRmin －纯岩性地层的自然伽马测井值； GRmax －纯泥岩地层的自然伽马测井值。 1 2 12--= ?GCUR SH GCUR sh V (2) 式中，Vsh －泥质含量，小数； GCUR －与地层年代有关的经验系数，新地层取3.7，老地层取2。 1.1.2 自然伽马进行地层密度和泥质密度校正的公式 o sh o b sh B GR B GR V -?-?= max ρρ (3) 式中，ρb 、ρsh －分别为储层密度值、泥质密度值； Bo －纯地层自然伽马本底数； GR －目的层自然伽马测井值； GRmax －纯泥岩的自然伽马值。 1.1.3 对自然伽马考虑了泥质的粉砂成分的统计方法 C SI SI B A GR V b sh +-?-?= 1ρ (4) 式中，SI －泥质的粉砂指数； SI ＝（ΦNclay －ΦNsh ）/ΦNclay (5) （ΦNclay 、ΦNsh 分别为ΦN －ΦD 交会图上粘土点、泥岩点的中子孔隙度） A 、B 、C －经验系数。 1.2 利用自然电位（SP ）测井资料

钻井计算公式精典

钻井计算公式（精典） 1.卡点深度： L=eEF/105P=K×e/P 式中：L-----卡点深度米 e------钻杆连续提升时平均伸长厘米 E------钢材弹性系数=2.1×106公斤/厘米2 F------管体截面积。厘米2 P------钻杆连续提升时平均拉力吨 K------计算系数 K=EF/105=21F 钻具被卡长度l: l=H-L 式中H-----转盘面以下的钻具总长米 注：K值系数5＂=715（9.19） 例：某井在井深2000米时发生卡钻，井内使用钻具为壁厚11毫米的59/16＂钻杆，上提平均拉力16吨，钻柱平均伸长32厘米，求卡点深度和被卡钻具长度。 解：L=Ke/P 由表查出壁厚11毫米的59/16＂钻杆的K=957 则：L=957×32/16=1914米 钻具被卡长度： L=H-L=2000-1914=86米 2、井内泥浆量的计算 V=D2H/2或V=0.785D2H 3、总泥浆量计算 Q=q井+q管+q池+q备 4、加重剂用量计算： W加=r加V原(r重-r原)/r加-r重 式中：W加----所需加重剂的重量，吨 r原----加重前的泥浆比重， r重----加重后的泥浆比重 r加---加重料的比重 V原---加重前的泥浆体积米3 例：欲将比重为1.25的泥浆200米3，用比重为4.0的重晶石粉加重至1.40，需重晶石若干？解：根据公式将数据代入： 4×200（1.40-1.25）/4.0-1.40=46吨 5.降低泥浆比重时加水量的计算 q=V原(r原-r稀)/r稀-r水 式中：q----所需水量米3 V原---原泥浆体积米3 r稀---稀释后泥浆比重 r水----水的比重（淡水为1）

Φ1250雨水检查井计算书

简阳空港大道项目 施工图设计 （Φ1250圆形混凝土雨水检查井计算书） 设计： 审核： 中交第一公路勘察设计研究院有限公司 二零二零年二月

Φ1250圆形混凝土雨水检查井 一、标准断面设计 雨水管内径DN=800mm，取雨水管壁厚t=0.1×DN=0.1×800mm=80mm。检查井平面尺寸为直径Φ1250mm（内壁尺寸）和直径Φ1950mm（外壁尺寸）。侧壁板厚度为350mm，高度4880mm，混凝土强度为C30。壁板顶端至自然覆土层表面距离为2300mm，底板厚度为350mm，底板超出壁板外缘100mm，垫层厚度为100mm，垫层超出底板外缘50mm，底板混凝土强度为C30。地下水位－0.50m，修正后的地基承载力特征值f a=206kN/m2（f a=140＋1.0×10×（7.1-0.5）=206kN/m2）。如图1-1所示。 图1-1 雨水检查井剖面尺寸图 二、盖板设计 盖板尺寸初步设定厚度h=140mm，直径为1610mm。 (a) 荷载计算 盖板上覆土重： 标准值：20kN/m3×2.16m=43.2kN/m2

设计值：1.27×43.2kN/m2=54.9kN/m2 自然覆土层上传来的活荷载： 标准值：10.18kN/m2 设计值：1.4×10.18kN/m2=14.3kN/m2 盖板自重（折算）： 标准值：25×0.14=3.5 kN/m2 设计值：1.27×3.5kN/m2=4.45kN/m2 (b) 盖板内力计算 混凝土强度等级取C25，钢筋取HRB400。盖板上筋保护层厚度为30mm，下筋保护层厚度为35mm。因盖板平面按四周简支双向板计算。查表得：标准值：M k=0.0442×57×1.612=6.53kN·m， =0.0442×74×1.612=8.5kN·m， 设计值：M × (c) 查表配筋： 下筋：X向配筋14@150，Y向配筋14@150。经检验，配筋率均大于最小配筋率0.2%。 三、地基承载力验算 (a) 荷载计算 盖板自重（折算）：25×0.14=3.5 kN/m2 壁板重（单位宽）：25×1.0×4.88×0.35=42.7kN/m 底板自重：25×0.35=8.75 kN/m2 底板上排水管垫层自重：20×1.02=20.4kN/m2（把排水管垫层按体积相同原则换算成均布荷载） 底板上水重（内侧）： 标准值：10×4.8=48kN/m2 设计值：1.27×48kN/m2=61kN/m2 底板上外侧土重：20×7.1=142kN/m2 自然覆土层上传来的活荷载：10.18kN/m2 池内水侧压力：10×4.8=48kN/m2 壁板侧压力（上端）：

检查井计算

一、地面车辆荷载作用和地面超载作用标准值 0.7H i b 0.7H 0.7H i a 0.7H 图3 单轮作用 地面超载荷载工况1: 单轮压作用时 ,查《城市桥梁设计荷载标准》P12页 城-A 荷载参数 100vk Q kN = m b i 6.0= m a i 2.0= 竖向压力标准值 ) 4.1)(4.1(H b H a Q q i i vk d vk ++= μ 侧压力标准值 vk k hz q q 3 1,= 地面超载荷载工况2: 0.7H i a 0.7H 图4双轮作用 单轮压作用时 , 查《城市桥梁设计荷载标准》P12页 100vk Q kN = m b i 6.0= m a i 2.0= =b d 1.8-0.6=1.2m 双轮影响范围相交于地面下 857.07 .06 .0=m 当857.0->H m 时，竖向压力标准值取

) 4.1)(4.1(H b H a Q q i i vk d vk ++= μ 当857.0-≤H m 时，竖向压力标准值 ) 4.12)(4.1(2H d b H a Q q b i i vk d vk +++= μ 侧压力标准值 vk k hz q q 3 1,= 地面超载荷载工况3: 0.7H i a i a 0.7H a d 图5 四轮作用 单轮压作用时 , 查《城市桥梁设计荷载标准》P12页 kN Q vk 70= m b i 6.0= m a i 2.0= =b d 1.8-0.6=1.2m 2.04.1-=a d =1.2 由于b a d d =故 双轮影响范围相交于地面下 857.07 .06 .0= 当857.0->H m 时，竖向压力标准值取 ) 4.1)(4.1(H b H a Q q i i vk d vk ++= μ 当857.0-≤H m 时，竖向压力标准值 竖向压力标准值 ) 4.12)(4.12(4H d b H d a Q q b i a i vk d vk ++++= μ

承压-潜水非完整井计算公式

基坑降水、土方、支护工程 降水设计计算书 一、设计计算依据 1、岩土工程勘察报告； 2、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99； 3、其它相关资料。 二、计算过程 本次计算采取如下程序： 本工程采用承压-潜水非完整井计算基坑涌水量。

公式一： )R (1lg h -M)M -2H 366.10 2 r k Q +=（ 式中：Q ——基坑涌水量(m 3/d) k ——渗透系数(m/d),10 S ——水位降深(m), R ——引用影响半径(m),R=kH s 2=230m r 0——基坑半径(m),F F r 564.0/0==π= F ——基坑面积(m 2)，本工程暂取34358m 2 l ——过滤器有效工作部分长度 H ——初始静止水位至井底的距离 h ——基坑底至井底的距离 M ——承压含水层厚度(m), 计算得：Q=d 根据我公司多年施工经验，根据规范所计算涌水量往往比实际小很多，本工程根据经验，按两倍理论量计算涌水量，即涌水量为：×2=5940 m 3/d

公式二： 3 120q k l r s π= 式中：q ——管井的出水量(m 3/d) s r ——过滤器半径（m ） l ——过滤器浸部分段长度(m), k ——含水层渗透系数(m/d),380 计算得：q =d 公式三： q Q n 1.1= 计算得井数为：n ≈36 公式四： T y Z ir c h L +++++=0 式中：L ——井深(m) h ——基坑深度(m), c ——降水水面距基坑底的深度(m), i ——水力坡度，取 Z ——降水期间地下水位变幅(m), y ——过滤器工作部分长度(m),

污水设计计算书

污水管网计算说明书 一、设计污水量定额 （1）.居民生活污水定额和综合生活污水定额 居民生活污水采用定额法计算，我国现行《室外排水设计规范》规定，可按当地用水定额的80％～90％采用。对给排水系统完善的地区可按90％计，一般地区可按80％计。综合生活污水定额(还包括公共建筑排放的污水) 注意：采用平均日污水量定额。 （2）工业企业工业废水和职工生活污水和淋浴废水定额，与给水定额相近，可参考。 二、污水量的变化 生活污水量总变化系数宜按现行《室外排水设计规范》规定采用。 与给水系统用水量一样，污水的排放量也随时间发生变化。同样有逐日变化和逐时变化的规律。 为了确定污水管网的设计流量，必须确定污水量的变化系数。 污水量日变化系数K d：指设计年限内，最高污水量与平均日污水量的比值； 污水量时变化系数K h：指设计年限内，最高日最高时污水量与该日平均时污水量的比值； 污水量总变化系数K z：指设计年限内，最高日最高时污水量与平均日平均时污水量的比值。 =? 即有：Kz Kd Kh （1）居民生活污水量变化系数 根据专家常年分析，城市的污水总变化系数Kz的数值主要与排水系统中接纳的污水总量的大小有关。当管道所服务的用户增多或用户的用水量标准增大，污水流量也随即增大。 总变化系数可按下式计算

2.3 Q d ≦5 Kz = 0.112.7d Q 5 ≦Q d ≦000 1.3 Q d ≧1000 （2） 工业废水量变化系数 工业废水量变化规律与产品种类和生产工艺有密切联系，往往需要通过实地调查研究和分析求得。 （3） 工业企业生活污水和淋浴污水量变化 工业企业生活污水量一般按每个工作班污水量定额计算，相应的变化系数按班内污水量变化给出，且与工业企业生活用水量变化系数基本相同，即一般车间采用3.0，高温车间采用2.5。 三、污水设计流量计算 （1）居民生活污水设计流量 影响居民生活污水设计流量的主要因素有生活设施条件、设计人口和污水流量变化。 居民生活污水设计流量Q 1用下式计算： 1111(/)243600i i z q N Q K L s =?∑ 式中 1i q ——各排水区域平均居民生活污水量标准 [L/(cap ·d)] 1i N ——各排水区域在设计使用年限终期所服务的人口数(cap) 1z K ——生活污水量的总变化系数 （2）公共建筑污水设计流量 公共建筑的污水量可与居民生活污水合并计算，此时应选用综合生活污水量定额，也可单独计算。 公共建筑污水设计流量Q 2用下式计算：

压井计算公式

1. 压井基本数据计算 1) 溢流种类的判别 根据关井钻杆压力和关井套管压力、钻柱内钻井液流体密度等参数，先计算出溢流流体的压力梯度，再按此压力梯度的数据范围判断出溢流种类。 溢流压力梯度计算公式： …………………………………………（8－6） 式中：Gw――溢流流体压力梯度，MPa／m Gh――钻柱内钻井液柱压力梯度，MPa／m Gw＝0.01w W――钻柱内钻井液密度，g／cm3 P a――关井套压，MPa Pd――关井钻杆压力，MPa hw――溢流在井底的高度，m ………………………………………（8－7） 式中：Vb――溢流后循环池钻井液增量，升（L） Va――环空单位容积，升／米（L／m） θ――井斜角 表8－1 流体压力梯度与流体种类对照表 序号流体压力梯度MPa／m 流体种类 l 0.00118～0.00353 气体 2 0.0068～0.0089 油 3 0.0098 淡水 4 0.0101 海水 5 0 .0105～0.0118 地层水（盐水） 注：如流体压力梯度数据在上表的两者之间，则为这两者的混合物。 2) 关井钻杆压力的确定（即关井立压） 压井作业中，关井钻杆压力和套管压力是两个十分重要的参数。关井钻杆压力用于确定溢流种类，计算地层压力和压井液密度。关井套管压力用于提供回压和确定溢流种类参数。 发生溢流关井后，井内钻柱、环空和地层压力系统之间存在以下关系（见图8－5）：Pp＝Pd＋Pmd………………………………………（8－8） Pp＝Pa＋Pmd ＋Pw…………………………………（8－9） 式中：Pp――地层压力，MPa Pd――关井钻杆压力，Mpa Pa――关井套管压力，MPa Pmd――钻柱内钻井液柱压力，Mpa Pma――环空钻井液柱压力，MPa Pw――溢流柱静水压力，MPa 如果井底压力是稳定的，则可以根据关井钻杆压力和钻柱内钻井液柱压力求得地层压力。确定正确的关井钻杆压力有两种情况： (1) 钻柱中未装回压阀时的关井钻杆压力 关井10～15分钟后的立管压力为关井钻杆压力。因为一般情况下，关井后10～15分钟井眼周围的地层压力才能恢复到原始地层压力。恢复时间的长短与地层流体种类、地层渗透率和欠平衡压差等因素有关。 (2) 钻柱中装有回压阀时测定关井钻杆压力的方法：

一份完整的井点降水参数计算书

轻型井点降水 1、适用范围 本工工艺标准使用于单级轻型井点降水，进行井点降水后利于基础施工、排水固结、增加基坑的稳定性、消除流沙、管涌、减少地下水对建筑的上浮作用等。 1.1、土质条件：土层渗透系数0.1～20m/d 的填土、粉土、粘土、砂土； 1.2、降水深度：≤6m； 2、编制依据 2.1、《上海市基坑工程技术规范》 2.2、《建筑基坑支护技术规范》 2.3、 《建筑基坑工程监测技术规范》 2.4、 《建筑施工手册——第四版》 3、施工准备DG/TJ08-61-2010 JGJ120-99 GB50497-2009 3.1、材料准备 支管、总管、连接套管、中粗砂、粘土、膨润土； 3.2、设备准备 1）泵机：真空泵或射流泵； 2）成孔设备：高压水枪、钻孔机、洛阳铲； 3.3、场地准备 1）现场用水：给水管网布置，冲孔高压水枪用水； 2）现场排水：安排合理排水管道，降水前施工现场排水系统完成； 3）现场用电：按井点冲成孔时用电量、抽水设备用电量； 4、施工方法 4.1、布置方式 1）井点构造

A、井点管直径宜为38mm～55mm，长度为6m～9m； B、过滤器采用与井点管相同规格的钢管制作，长度为1m～2m，过滤器底端封闭。过滤器表面的进水孔直径10mm～15mm，梅花状排列，中心距 30mm～40mm，孔隙率应大于15℅。紧贴过滤器外壁采用双层滤网包裹，内层滤网宜采用30～80目的金属网或尼龙网，外层采用3～10目的金属网或尼龙网，管壁与滤网间采用金属丝绕成螺旋形隔开，滤网外层应再绕一层粗金属丝。滤管下端安装一个锥形铸铁头； C、连接管与集水总管 连接管采用透明塑料管，集水总管直径宜为65mm～110mm； D、抽水设备 真空井点降水通常采用真空泵、射流泵，真空泵由真空泵、离心泵、水气分离器等组成，射流泵由离心水泵、射流器、水箱等组成； 2）布型确定 井点管布置根据基坑平面形状、水文地质条件及降水深度确定； A、基坑宽度小于6m 时采用单排井点，布置于地下水上游，其布置见下图； B、基坑宽度在6m～20m 时采用双排井点，布置于长边两侧； C、基坑宽度大于20m时采用环形井点，大于30m时坑中设置线状降水井点，