国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时
支撑架设计检算书
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审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录
1.编制依据 (1)
2.工程概述 (1)
3.施工方案 (2)
4.计算参数取值 (2)
5.临时组桩荷载分析 (3)
5.1.恒载 (3)
5.2.施工荷载 (3)
5.2.1.吊装过程中载荷 (3)
5.2.2.吊装完后的载荷 (4)
5.3.风荷载 (5)
5.4.建模计算 (5)
5.4.1.边界条件 (5)
5.4.2.荷载工况 (5)
5.4.3.有限元模型 (6)
5.4.4.载荷 (6)
5.4.5.结构分析 (7)
6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书
1. 编制依据
1）施工图设计。
2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。
4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。
5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。
6）《2012版本midas有限元分析软件》。
2. 工程概述
北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。
表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示：
图2-1 钢箱梁标准截面图
3. 施工方案
安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示：
图3-1 施工顺序
4.计算参数取值
按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构
容许应力系数提高1.3取值。
Q235：16δ< []180M p a σ= []110M p a
τ= 1640δ> []172Mpa σ= []110M
p a τ= 挠度容许值值L/400;
5. 临时组桩荷载分析
5.1. 恒载
恒载主要为支撑架自重荷载，由于计算采用软件计算，自重荷载在软件中自动添加。
5.2. 施工荷载 5.2.1. 吊装过程中载荷
主要为钢箱梁的压力，考虑到钢箱梁安装四个支点单点的受力情况，考虑最危险的情况为三点受力，而且考虑1.2的不平衡系数（未考虑安装B 和D 时，支墩受力情况）。因此从从支架1到支架支架5的支点受力情况如下所示：
支架1左侧单点：A 节段钢箱梁总重230t （含横向连接），安装过程中单点受力为230t ÷9（每片梁考虑三点受力）×1.2=34t ，
支架1右侧和支架2左侧单点：B 节段钢箱梁总重210t （含横向连接），安装过程中单点受力为210t ÷9（每片梁考虑三点受力）×1.2=28t ；（未考虑桥墩受力）
支架2右侧和支架3左侧单点受力：C 节段钢箱梁总重216t （含横向连
接），安装过程中单点受力为210t÷9（每片梁考虑三点受力）×1.2=28t；
支架3右侧和支架4左侧单点：D节段钢箱梁总重171t（含横向连接），安装过程中单点受力为210t÷9（每片梁考虑三点受力）×1.2=31t；（未考虑桥墩受力）
支架4右侧单点：E节段钢箱梁总重230t（含横向连接），安装过程中单点受力为230t÷9（每片梁考虑三点受力）×1.2=31t。
5.2.2.吊装完后的载荷
桥梁采用均布载荷模拟，然后采用1.2的安全系数；成桥后支架的受力结构如下所示：
5-1 成桥后的支架受力
各个支点的支反力如下所示：
5-2 成桥后的支架反力
从图中可知，每个支撑架顶部φ219mm钢管支架受力情况如下：
成桥后支架1的单点受力：235t÷6×1.2=47t
成桥后支架2的单点受力：198t÷6×1.2=39.6t
成桥后支架3的单点受力：198t÷6×1.2=39.6t
成桥后支架4的单点受力：235t÷6×1.2=47t
5.3.风荷载
按照50年一遇的基本风压计算，根据泸州市取基本风压w o=0.3KN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012标准风载值计算公式：
W k=βzυsυz W o
其中：υs风荷载体型系数，参考规范，选取为0.6；υz风压高度变化系数，结合现场实际情况，根据地面类型D，离地面高度5m选择υz=0.51；βz 高z处的风振系数选取1.1。
因此，标准风压：
W k=0.3×1.1×0.6×0.51=0.1KN/m2
5.4.建模计算
采用Midas civil对架梁支架进行整体建模计算。
5.4.1.边界条件
分配梁与下面钢管支架接触点的连接采用刚性连接模拟材料选择为Q235，钢管支架最下端视为固接地面。
5.4.2.荷载工况
工况一（吊装钢箱梁时）：结构自重+竖向施工荷载+风荷载；
工况二（吊装完后）：结构自重+箱梁自重（成桥后）+风荷载
5.4.3.有限元模型
模型如下所示，采用所有支架同时建模。
图5-3 有限元模型5.4.4.载荷
主要是风载和压力载荷，具体如下所示：
图5-4 箱梁安装时载荷
图5-5 风载情况
5-6 成桥后的载荷
5.4.5.结构分析
1、工况1
主要分析钢管和分配梁的变形和应力，结果如下所示：
图5-7 吊装过程中钢管的变形
图5-8 吊装过程中分配梁的变形
由变形图可知，最大变形为5.73mm<5m/400=12.5mm<5.2m/400=13mm,所以结构满足要求。最大变形发生在Y方向，也就是风载方向，在其余情况变形很小，结构非常安全。根据天气预报，若安装过程中产生50年一遇的强风时，需要对支架和箱梁采取措施。
结构应力如下所示：
图5-9 吊装过程中临时支架应力图
图5-10 弯曲应力
图5-11 剪切应力
如上图所示，最大应力和弯曲应力为133.4MPa<172MPa<180MPa；剪切应力为26.01MPa<110MPa。因此满足要求。
风载、吊装载荷、风载下的屈曲稳定如下所示：
5-12 工况1的模态1下的屈曲分析
如上图可知，在该工况下的屈曲稳定系数24.9。
屈曲特征值如下所示：
5-13 工况1下的屈曲稳定系数
如上图所示，结构在工况1下不会发生屈曲失稳。
支反力如下所示：
5-14 工况1下的支反力
如图所示，最大支反力71.23t，无负的支反力，因此在该工况下的不会发生倾覆。
2、工况2（成桥后）
主要分析钢管和分配梁的变形和应力，结果如下所示：
5-15 工况2下钢管的变形
5-16 工况2下分配梁的变形
由变形图可知，最大变形为6.83mm<5m/400=12.5mm<5.2m/400=13mm,所以结构满足要求。最大变形发生在Y方向，也就是风载方向，在其余情况变形很小，结构非常安全。根据天气预报，若安装过程中产生50年一遇的强风时，需要对支架和箱梁采取措施。
结构应力如下所示：
5-17 工况2下的组合应力
5-18 工况2下的弯曲应力
5-19工况2下的剪切应力
如上图所示，最大应力和弯曲应力为138.6MPa<172MPa<180MPa；剪切
应力为21.67MPa<110MPa。因此满足要求
风载、吊装载荷、风载下的屈曲稳定如下所示：
5-20 工况2下的模态1下的屈曲分析
如上图可知，在该工况下的屈曲稳定系数18.7。
屈曲稳定系数如下所示：
5-21 工况2下的屈曲稳定系数
从稳定系数可知，该结构在该工况下不会发生屈曲失稳。
支反力如下所示：
5-22 成桥后的临时支架的支反力
如图所示，最大支反力97.45t，无负的支反力，因此在该工况下的不会
发生倾覆。
3、结构分析汇总
应力分析：
5-23 应力汇总表（列出最大值）
从上表可知，最组合应力、弯曲应力、剪切应力均满足钢结构规范要求。
5-24 位移汇总
从位移汇总可知，最大变形为7.17mm，最大变形方向在Y方向（风载
CRTS I型双块式无砟轨道长轨精调施工作业指导书 编制： 审核： 批准： XXXXXXXXXX标项目经理部 二Ο年月日
目录 一、编制原则 (1) 二、适用范围 (1) 三、作业内容 (1) 四、作业标准 (1) 五、作业流程 (2) 六、人员组织（一个班组） (3) 七、工具配备 (3) 八、作业细则 (3) 九、注意事项 (6)
CRTSI型双块式无砟轨道长轨精调 施工作业指导书 一、编制原则 本作业指导书根据《无砟轨道验收标准》及沪昆公司相关要求编制，在保证轨道平顺性的前提下，确保轨道调整工作快速、高效进行。 二、适用范围 本作业指导书适用于沪昆客运长昆湖南段CKTJIII-2标段CRTSI 型双块式无砟轨道长轨精调工作。 三、作业内容 1、长轨应力放散锁定后对轨道的重新测量，对测量资料汇总整理和模拟调整并形成书面文件，同时统计扣件更换/调整的种类和数量并提取物资需求计划。 2、根据模拟调整文件报表，现场核对调整位置和调整项目，确认无误后更换相应种类的扣件。 3、扣件更换结束后，按规定扭力上紧螺栓，同时检查轨道调整效果和平顺性是否达到要求。 4、清理回收更换下来的扣件并分类存放，同时清理干净道床污染物。 四、作业标准 1、重新测量前，认真核对CPⅢ坐标、轨道设计线型要素数据输入是否正确，确保测量仪器校核无误，设站精度达到要求，钢轨、扣件干净无污染，无缺少和损坏，轨枕无空吊现象，焊缝平顺（<0.2mm），扣件扭矩和扣压力达到设计要求。 2、测量一般选在阴天或夜间进行，严禁在高温、雨天、大雾、大风等条件下测量，避免测量误差过大和出现假数据。 3、测量数据模拟调整前，必须保证数据的真实、可靠性。调整
挖孔桩护壁检算资料 1. 工程概况： 挖孔桩深度按照20 米考虑，其中考虑10 米土层，其余部分为岩层。挖孔桩直径 1.5 米。 2.计算公式及参数的选定 （1）混凝土护壁厚度t 可按计算公式： t 巡N）/Fc 式中 D——挖孔桩外直径（m）; K――安全系数，一般取K=1.65 ; fc --- 混凝土轴心抗压强度（MPa）; P――土和地下水对护壁的最大侧压力（MPa ）; 对无粘性土： 当无地下水时，p= M*tg2〔45° -（/2）〕 当有地下水时，p= Y H*tg2〔45 ° -（/2）〕+ （Y Y W）* （H-h ）*tg2 〔45 ° -（/2）〕+ （H —h）；w 式中 丫一一土的重度（kN/m3 ）; Y w --- 水的重度（kN/m3 ）; H――挖孔桩护壁深度（m）; h --- 地面至地下水位深度（m）; D——挖孔桩外直径（m）;
0――土的内摩擦角(°); ( 2)计算参数选定 D=1.5m，卢18 kN/m 3Y w=10kN/m 3H=20m h=20m , 0=30 °K=1.65 ；fc=11.9MPa ( C25) 3 护壁厚度计算 1. 当无地下水时(桩基按照10 米土层考虑，岩层不考虑护壁)：p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕=18*10* tg 2〔45 ° - 30 72)〕=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc 般1.65*60)/11.9=8.31cm 2 当有地下水时： p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕+ (Y Y) * (H-h ) *tg2〔45 ° — (/2)〕+ (H —h) Y w =18*10*tg 2〔45 ° —30 72)〕+ (18-10 ) * (10-20 ) *tg2〔45°—(30°/2) 〕+( 10—20)*10=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc N1.65*60)/11.9=8.31cm 综合考虑安全性等原因，护壁厚度取10cm ，在配适量的钢筋。
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
沪昆客专江西段CRTSⅡ型板式无砟轨道工程 梁面防水层施工作业指导书 1．适用范围 适用于沪昆客专江西段站前工程二混凝土桥面喷涂聚脲防水层施工. 2．作业准备 2.1内业准备 (1)技术依据 a、《客运专线铁路桥梁混凝土桥面喷涂聚脲防水层暂行技术条件》(科技基(2009)117号). b、国家、铁道部现行客运专线设计、验收标准及相关的质量、安全规范等. c、相关设计图纸及技术交底资料 (2)防水层施工前,技术人员对施工图纸及相关通用图纸和规范进行认真阅读、熟悉,掌握防水层施工的设计要求验收标准,制定施工作业方案、安全保障措施及应急预案.对施工作业人员进行岗前技术、安全培训和考核,合格后持证上岗.对考核合格的人员进行技术交底. 2.2外业准备 修建生活房屋,配齐生活、办公设施,满足主要管理、技术人员进场生活、办公需要. 施工前对梁体表面强度、平整度、清洁度、粗糙度、表面缺陷等项目进行核实.对不满足技术标准的项目进行修整,修整后其质量满足《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》和设计要求,方可进行防水层作业,见表2-1. 表2-1 基层表面处理的检验项目、标准、检测仪器
注：梁面含水率测试方法,采用1米2的塑料薄膜铺在待测基面上,四周用胶带密封,3h～4h后掀开薄膜,观察薄膜及待测基层表面,如有水珠或基层颜色加深,则含水率较高,反之,含水率较低并视为合格. 图2-1 梁面平整度测量 2.3原材料及机械设备准备 喷涂主要材料、辅助材料的种类和技术条件符合设计要求. 喷涂主材纯聚脲防水材料属于甲供物资.严格纯聚脲防水材料进场检验.必须按照验收标准和技术条件要求,与监理人员一起对进场的每批纯聚脲防水材料进行检查验收,合格后方可接受.按规定频次进行取样抽检,自己不能做的检测试验项目,必须委托有资质的单位进行,不得漏检少检.发现不合格的不得接受并清退出场,做好不合格记录台帐. 任何新选厂家;转厂生产、生产材料和工艺有变化、用户对产品质量有疑问或有要求时要重新进行检验. 喷涂前检查喷涂材料相应的产品合格证、检验报告等质量证件. 机械设备进场报验完毕,设备运转正常. 2.4聚脲防水层喷涂试验段 桥面聚脲防水层施工推行“试验先行,首件验收”制度 .选择5孔梁进行聚脲防水层喷涂试验,确定与喷涂材料、梁面基材、环境温度、湿度、喷涂温度、喷涂压力、喷涂速度、检测有关的工艺参数,验收合格后方可全面施工. 验收程序按施工单位自验、监理单位初验、指挥部复验三步进行. 3．技术要求 3.1防水层系统构造 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构的桥面防水采用全桥面防水方式,防水体系设计为：防护墙内侧轨道板底座下喷涂2.0米米厚聚脲防水涂料,底座板以外喷涂1.8米米厚聚脲防水
项目部 主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月
第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据 图纸：铁路40+64+40图纸 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 《路桥施工计算手册》； 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 《机械设计手册》； 《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。 主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力： 牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa
40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成 根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：
按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截 段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模 作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合 混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载； 用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算 单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性 构件材料截面积 （mm2） 惯性矩（mm4） 截面图 I x I y
中国铁路无砟轨道技术 年，规划建设客运专2020国务院《中长期铁路路网规划》，到 公里以上，实现“四纵四横”快速客运专线及三处城际快速线9800轨道交通系统。客运专线铁路轨道结构大部分将采用无砟轨道结构，％，设计时70-80预计新建客运专线无砟轨道约占轨道工程总量的 公里。350速均在200公里以上，最高时速可达 、无砟轨道结构形式划分1 目前，国内客运专线铁路无砟轨道技术大部分从国外引进，轨 、CRTSⅠ型板式无砟轨道（日本板）道结构形式可分为五大类,即：Ⅲ型板式无砟轨道、CRTSCRTSⅡ型板式无砟轨道（德国博格板）
RHEDA2000、CRTSⅠ型双块式无砟轨道（德国（国产化研发）。)(德国旭普林型型）、CRTSⅡ型双块式无砟轨道 、双块式无砟轨道定义2 ：将预制型）RHEDA2000CRTSⅠ型双块式无砟轨道（德国 的双块式轨枕组装成轨排，以现场浇注混凝土方式将轨枕浇入均匀轨道电路的无砟轨2000－ZPW连续的钢筋混凝土道床内，并适应。道结构型式 CRTSⅡ型双块式无砟轨道(德国旭普林型)：以现场浇注混凝土 方式，将预制的双块式轨枕通过机械振动法嵌入均匀连续的钢筋混凝土道床内，并适应ZPW－2000轨道电路的无砟轨道结构型式。 3、Ⅰ型与Ⅱ型双块式无砟轨道的区别
Ⅰ型双块式无砟道床和Ⅱ型双块式无砟道床结构型式基本相似， 但施工工艺有着本质的区别。Ⅰ型双块式无砟道床主要采用“钢轨支撑架法”先架设工具轨轨排，绑扎好钢筋后浇注道床板混凝土，而Ⅱ型双块式无砟道床则是先浇注道床板混凝土，然后采用专用机械“振 将双块式轨枕振动嵌入到密实的混凝土道床中。”动 法．
立交桥钢箱梁的焊接施工作业指导书 1、为了保证焊接质量及焊接弧光对周边的影响需制作防弧光、防风、防雨棚10个（如图） 防弧光、风、雨棚共需材料为： L90*8=14t、HW250*250*8*12=11t、-10连接板=1t，-3钢板=1.5t。
2、焊接材料的选用 按母材的抗拉强度选用焊接材料，焊接材料必须符合国标的相关要求，其熔敷金属力学性能和化学性能的各项指标，符合图纸技术要求和相关的标准。 2.1、埋弧自动焊（对接焊）： 选用H08MnA型焊丝，直径φ5.0mm，HJ431焊剂。 2.2、CO2气保焊选用DHQ50—6型焊丝，直径φ1.2mm； 3、材料的保管： 焊接材料应符合相应的国家标准，所有焊材在入库时要有出厂质量证明书和使用说明书，焊接材料需存放在干燥通风的仓库架子上，架子离地面高度的距离不小于30cm，离墙壁的距离不小于30cm，焊接材料在堆放时应按种类、牌号、批次、规格、入库时间分类堆放，并作好标识，避免混乱. 4、焊接及检测人员的筹备： 1.1焊工 从事钢管一、二类焊缝焊接的焊工必须持有劳动部门颁发的焊工考试合格证书或安装的焊工考试规则规定的考试，并持有有效合格证书的人承担。 1.2无损检测人员： 无损检测人员应是经过由国家有关部门批准的无损检测人员技术资格鉴定考试委员会考试合格，并持有工业部门技术等级资格证书，焊缝质量评定必须由Ⅰ级以上的无损检
测人员承担。 1.3焊接方法： 根据焊接工艺评定结果及设计要求，确定箱梁的面板纵缝现场采用CO2气体保护焊打底（打底焊时焊缝下口采用陶瓷垫板贴缝）、埋弧自动焊盖面，立焊、仰焊及角焊缝采用手工CO2气体保护焊。 5、焊前现场准备： 5.1焊前清理：焊前将坡口及其两侧各20mm（埋弧焊50-100mm）范围内的氧化皮、铁锈、油污及其它杂物清除干净，并打磨坡口出金属光泽。对母材部分的缺陷作彻底打磨处理，并作好记录，每一焊道焊完后及时清理，检查合格后再焊接。 5.2纵缝埋弧焊焊接前设置好引弧和熄弧板（尺寸：≥50×100mm）； 5.3设置测量焊接变形参考点； 5.4准备测量焊接弧度的样板； 5.5准备各项焊接辅助设施； 5.6焊接前，对组装尺寸超差的进行校正，错台采用卡具校正，不得用锤击或其它损坏钢板的器具校正。 6、预热： 6.1由于该工程箱梁钢板都不大于20mm，因此在温度不低于-5℃时可不进行预热，当温度低于-5℃的焊缝必须进行
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
CRTSⅡ型板式无砟轨道工程 轨道板精调作业指导书 1．适用范围 本作业指导书适用于CRTSⅡ型板式无砟轨道精调作业施工。2．作业准备 ⑴准备精调所需的轨道板坐标文件“FFC”、棱镜配位文件“.FFD”（前期通过布板软件计算得出）和现场测量并经过平差计算后的轨道基准点三维坐标。 ⑵精调施工前，应对精调段CPⅢ网及基准点进行复测检核，并经设计院CPⅢ网评估合格，确认无误后方可开始精调施工。 ⑶精调施工前对精调测量系统进行相关的调试检校，确保测量系统正常工作。 ⑷根据精调作业段长度准备足够数量的精调千斤顶和限位装置。精调千斤顶易损坏，故应准备相应数量的备用顶。 ⑸对精调测量人员及调板人员进行专项培训，使其熟悉作业程序及操作要点。 3．技术要求 ⑴精调采用的全站仪需具有自由设站功能，精度为1秒，1mm+1ppm。
⑵精调施工前对各仪器设备进行检查调试，保证其正常运行。 ⑶定期对精调标准标架进行检校，检校在场内标准轨枕上进行。 ⑷相邻轨道基准点相对精度应满足平面±0.2mm，高程±0.1mm。 ⑸在大面积施工前，在试铺场地内进行现场相关的模拟实验，确定精调顺序、工效、设备配置、气候条件等参数，并经河南客专公司审查合格后才能上道操作。 4．施工程序与工艺流程 4.1 施工程序 轨道板精调在粗铺之后进行，其施工程序为：数据计算及准备→精调仪器测试→精调千斤顶安装→仪器建站测量→轨道板位置精调4.2 工艺流程 精调工艺流程见图4-1、4-2。 全站仪架设在基准点上，强制对中 全站仪整平、自动检校 后视定向 利用标准标架标定相关标架 测量待调轨道板3个标架上的6个棱镜 计算6个测量点的横向和高程与理论值的偏差 用精调机具将轨道板精调到位 本站是否结束
商鼎路桥墙身木模板检算书 1、砼侧压力 F1 = 0.22 r c t0β 1 β 2 V1/2 = 0.22 ?25? 200/(30+15) ?1.0 ? 1.15 ? 2.51/2 = 44.45 kN/m2 F2 = r c h = 25 ? 6.5 = 162.5 kN/m2 砼侧压力选用较小值采用67.62 kN/m2 2、竖肋检算 木模背肋加固型式采用：竖肋为10×10cm方木、间距35cm； 横肋为5#双槽钢、间距50cm。 横肋间方木按连续梁均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.35 = 15.56 kN/m M = ql2 / 10 = 15.56 ? 0.52 /10 = 0.389kN ?m σ = M /W = 0.389/ 1/6 ?100 ?1002= 2.34Mpa ＜ [ 11.6Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 15.56? 5004 / 150? 9?103? 1/12? 100 1003 = 0.087mm ＜ l/400 [1.25mm] 满足要求。 3、横肋检算
横肋双槽钢按集中荷载进行检算。 F = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN M = Fl /4 = 7.78 ? 0.7/ 4 = 1.36 kN? m σ = M /W = 1.36 kN? m/ 2 ? 10.4cm3 = 65.4 Mpa＜ [ 140Mpa] 满足要求。 f = Fl3/ 48 E?I = 7.78 ? 0.73 /48 ? 2.0×105?2 ?26 = 0.54mm ＜ l/400 [2.0mm] 满足要求。 4、面板检算 面板采用15mm厚竹胶板，按均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.5 =22.23 kN/m M = ql2 / 10 = 22.23 ? 0.252 /10 = 0.139kN ?m σ = M /W = 0.139/ 1/6 ?500 ?152 =7.5Mpa ＜ [ 11.0Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 22.23? 2504 / 150? 10?103? 1/12? 500 ?153 = 0.42mm ＜ l/400 [0.625mm] 满足要求。 5、对拉杆检算 采用￠16Ⅰ级钢。 单根拉杆所受的力：F1 = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN
路基上板式无砟轨道设计及计算设计
摘要 研究目的：轨道是直接承受列车荷载作用并引导列车运行的重要部分，因此轨道需要有足够的强度和稳定性。随着高速铁路的发展，有砟轨道因自身的缺点而无法适应，因此需要设计合理的无砟轨道结构来满足高速铁路对于高速度的要求。 研究方法：采用有限元理论，建立板式无砟轨道的梁—板—板模型，应用大型有限元分析软件MIDAS对模型进行求解，并对轨道板和底座进行配筋设计和校核。 研究结果：总结了荷载作用位置、扣件刚度、轨道板宽度、CA砂浆弹性模量、地基弹性系数等主要参数对轨道板、CA砂浆和底座的受力影响规律，求得列车竖向荷载作用下轨道板和底座的最不利弯矩。 研究结论：轨下垫层刚度在50～80kN/mm范围内为宜，C A砂浆弹性模量对钢轨与轨道板及底座板的位移影响不是很明显，地基弹性系数宜采用190MPa/m，通过建立路基上板式无柞轨道梁一板有限元模型计算得到的弯矩值，根据容许应力法并结合上述弯矩值对无柞轨道混凝土底座进行配筋计算。计算结果表明，路基上板式无砟轨道混凝土底座的配筋主要由最小裂缝宽度决定。 关键词：板式无砟轨道；有限元；梁板模型；配筋
Abstract The track is the important part which bears load directly and guide the train running, so the track should have enough strength and stability. Whit he development of high-speed railway, ballasted track cannot adapt to the development because of its own disadvantages. It is necessary to design reasonable ballast-less track structure to meet the high speed requirement of high-speed railway. Research method: Use the Finite Element Analysis to establish beam-slab-slab model of slab ballastless track ,and solve the model with the help of large scale application software-MIDAS, do the work of track slab and base reinforcement design and verification. Research method: Use the Finite Element Analysis to establish beam-slab-slab model of slab ballastless track ,and solve the model with the help of large scale application software-MIDAS, do the work of track slab and base reinforcement design and verification. Research results: Sum up the force influence of the loading position, fastener stiffness, the width of track slab, CA mortar elastic modulus, foundation elastic coefficient and other major parameters，and seek the most unfavorable moment of track plate and base plate under vertical loads. Keywords：Slab ballastless track, Finite element, Beam-slab model, Reinforcement
主要施工方法： 本工程钢箱梁为跨长20.84米的挂孔钢梁，分左右两幅桥跨对称布置，挂孔钢梁设计为单箱三室的钢箱梁，单幅桥桥面宽13米，钢箱梁全长21.60米，梁高1.33米，箱梁的横截面为倒梯形截面，所有材料材质均为Q345qD。钢箱梁顶面为14㎜厚的钢板，其下顺桥向焊有8㎜厚，间隔600㎜的U型闭口肋，穿越横向2400㎜间距的横隔板，外侧为两斜腹板，内侧为两直腹板，厚度均为12㎜，底板也为12㎜厚，在钢箱横隔板外侧焊有约2米长的托架支撑着箱外的悬臂桥面板，钢箱梁两端为变截面结构。支撑在砼梁的牛腿顶面，根据钢梁运输及安装条件的限制，钢梁纵向分为5个节段制作，每个节段长4.2~4.5米，宽13米，重约20t，在工厂制作完成后运至现场进行组装焊接，然后利用辅助支架及导梁用施拉法安装。 一. 钢箱梁的制作：钢箱梁在车间采用倒做法，即把面板铺底倒着整体拼装，成形后再分为五段拆开翻身，具体施工方法如下： 1.审核图纸各零件尺寸，对施工人员及工人进行技术及安全交底。 2.组织原材料及焊接材料及焊接材料的采购、检验、验收。 3.钢箱梁制作： 3.1 主要工艺途径：材料采购及检验→钢板喷沙、涂车间底漆，整理各零件下料尺寸清单→各零部件放样、下料、矫正→制作各部件→按起拱要求搭设总体拼装平台→五段面板按对应位置铺上拼装平台并临时固结起来→铺装U型肋→铺装中间隔板→拼装两直腹板（五段）→铺装两边室横隔板→拼装两斜腹板及斜腹板上的纵肋（五段）→铺装托架及纵肋→拼装头尾变截面弧形端板→铺装底板及纵肋（五段分
别铺装，并临时固结起来）→检测外形尺寸→焊接→拆开、五段梁翻身→焊接→焊缝检测及外观检测→清理喷点、打磨焊缝周边氧化皮及油漆损坏部位→涂刷底漆及中间漆→打磨好现场对接坡口→准备运抵现场对接。 3.2 厂内拼装平台：平台采用型钢制作，平台尺寸为13米×22米，根据钢箱梁分段位置相应分为五个不同标高平面，各平面头尾标高尺寸根据钢梁起拱要求确定。 3.3 下料:考虑桥体焊接量较大,放样时长度、宽度方向各加放千分之一的焊接收缩余量，以保证焊后外形尺寸符合要求。腹板接收起拱线整体放样下料，气割时切割边加放2~3㎜切割余量，气割后清除熔渣和飞溅物，并按要求开好坡口，将坡口位置打磨干净，面板底板每段均应在对接缝焊完后再放样下料。 3.4 矫正：各零部件下料后进行检测，对变形超标的零部件均需进行矫正，矫正可采用冷矫正或加热矫正，采用热矫正时，加热温度不应超过900°，且应自然冷却，矫正后零部件均应满足规范要求。 3.5 焊接 3.5.1 焊条采用J507（E5015）焊条，气体保护焊及埋弧焊采用H08MnA焊丝，埋弧焊焊剂采用401焊剂。 3.5.2 本工程厂内钢板对接采用埋弧焊，各角焊缝采用气体保护焊，现场对接采用手工焊。 3.5.3 坡口形式：厂内钢板对接不开坡口，采用双面埋弧焊可保证焊透，现场对接处面板、底板开V型坡口，腹板开X形坡口，U型肋开单面坡口。
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
京杭运河围护桩（26m）深基坑支护设计 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
新建铁路 西安至成都铁路客运专线（陕西段）XCZQ-7标（DK218+521.59～DK253+434） CRTS I型双块式无砟轨道长轨精调作业指导书 编制： 审核： 批准： 中铁十九局集西成客专项目部一工区 年月日
目录 1编制目的 (1) 2 编制依据 (1) 3施工准备 (1) 3.1CPIII控制网复测 (1) 3.2人员设备 (1) 3.3轨道长钢轨作业条件及各项检核 (2) 4 轨道长钢轨精调 (2) 4.1轨道长钢轨精调概述 (2) 4.2轨道几何状态及不平顺性 (3) 4.3长钢轨精调作业操作流程 (4) 4.4轨道几何状态测量仪钢轨检测测量前要求 (5) 4.5轨道几何状态测量仪钢轨检测测量要求 (5) 4.6影响轨道几何状态测量仪测量数据精度因素 (6) 5 轨道静态模拟调整 (6) 5.1轨道静态模拟调整的基本要求 (6) 5.2长钢轨精调作业平顺性允许偏差 (7) 5.3轨道静态模拟调整的方法 (7) 5.4扣件调整量说明 (10) 5.5长钢轨扣件调整 (13)
CRTS I型板无砟轨道长轨精调作业指导书 1编制目的 指导和规范无砟轨道长钢轨精调作业，明确作业流程、操作流程、质量标准，确保精调作业快速、有序，使工程质量满足标准要求。 2 编制依据 2.1《高速铁路无砟轨道精调作业技术指南》（铁建设函[2009]674号）； 2.2 《高速铁路CRTS I型板式无砟轨道施工质量验收暂行标准》（铁建设[2009]218号）； 2.3 无砟轨道施工组织设计； 2.4 设计文件； 2.5 轨道几何状态测量仪使用说明； 3施工准备 3.1 CPIII控制网复测 为满足无砟轨道高精度要求，在进行轨道长轨精调时，必须将CPIII控制网复测完成，各项精度指标满足要求后，方可进行长轨精调作业。 3.2 人员设备 （1）人员配备 一个作业面共需15人来共同完成。其中：1人负责操作轨道几何状态测量仪测量，两人负责全站仪设站以及CPIII棱镜的摆放，两人负责内业数据的处理及复核，10人负责更换和紧固扣件。施工前，精调人员必须经培训考核合格。 （2）设备配备
钢箱梁顶推施工作业指导书 一、工程概况 平胜大桥为独塔四索面自锚式悬索桥，主跨为350m钢加劲箱梁。单幅钢箱梁分A~E和钢砼结合段共6种类型31个梁段，其中标准梁段23段，标准加厚梁段B共2段，标准梁加厚梁段C共2段，A、E各1段、钢砼结合段2段（见钢箱梁节段图）。全桥共62个节段。单幅桥钢箱梁每个标准段长12m，箱宽26.1m，截面中心高度3.470 m ，钢箱梁节段重约170t~205t。 自锚式悬索桥的施工特点必须先安装梁后挂索。根据设计单位提供的方案，钢箱梁安装采用多点顶推法施工，即在主跨布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道，滑道顶面线型为钢箱梁制造线型，半径Ｒ＝14843.91m。在平台上逐段焊接，用多点多台连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱梁顶推重量约16t/m。全桥钢箱梁除南岸侧钢砼结合段和1号段钢梁需从已顶推成型的钢梁顶面上布置滑道滑移到位，其余梁段从2号梁开始各节段均从北岸安装平台上拼装，逐节顶推到位。 二、施工工序 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 ⑵顶推平台施工 ⑶临时墩施工 ⑷钢箱梁运输、上岸码头及起吊安装 ⑸钢导梁制造及安装 ⑹顶推设备安装 ⑺滑道布置 ⑻顶推系统调试及钢绞线安装 ⑼钢箱梁线形控制 ⑽钢箱梁顶推施工 ⑾合龙段及钢混结合段安装
三、作业要求 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 1．跨径大。由于当地航道部门要求东平水道通航净空不小于60m，故钢箱梁顶推最大跨径为78m。2．钢箱梁的顶推工作全部在临时墩上完成。为防止在长时间的顶推过程中出现意外，所有临时墩的设计均按二级内河航道要求设计，每个临时墩均能承受一定的水平力。 3．钢箱梁在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。 4．整个钢箱梁的顶推工作均在R=14843.9m的竖曲线上进行（与制造线型一致），竖曲线的顶点在主跨跨中。 5.钢箱梁顶推过程中局部稳定受力大，需改善。 ⑵顶推平台施工 钢箱梁顶推安装平台布置在和顺岸大堤至M9号墩之间，M9墩以南约４8m。安装平台具体位置主要在堤外边既有公路上，安装平台支架在此预留8m宽行车道，其他12m宽公路施工期间长期占用。两幅桥平台分开设立，两个安装平台在顺桥向平行，纵向中心线相距27.5m，端头起始里程一致。（见施工设计《主桥钢箱梁顶推组拼平台总布置图》）。 每个平台各长48m，高20 m，平台支架为万能杆件桁架结构，两桁中心宽7.8m（由钢箱梁底板宽确定），由于立柱在路面上，立柱基础定为混凝土扩大基础。支架基础标高需根据实际地面调整，但支架顶万能杆件系统线标高须控制在20.965 m，且支架北端立柱将作为临时墩安全索地锚。桁架北端上部角点设不小于Φ28mm的缆风绳，并固定于M9承台特别设立的分配梁上，且需预拉，以抵抗顶推时产生的水平力。 桁架顶面安装平台顶滑道面设置成圆弧形，曲率半径R=14843.91 m，与钢箱梁底面制造线型一致，且在同一圆心上。钢箱梁在里程K10+382.25处开始组拼。 在每幅桥顶推安装平台两侧均设一台龙门吊机，用于钢箱梁起吊、纵移、拼装。龙门吊轨道基础应填实预压，轨道延至M9北面。轨道顺桥向布置三条，中间一条共用。 在M9南面至平台范围及M9北面设置两条存梁台座。台座基础为混凝土条形基础，上铺枕木以
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构