XX大学
化工原理
课程设计说明书
学院（系）：
专业：
学生姓名：
学号：
课程设计题目：造纸厂四效黑液蒸发器设计起讫日期：
课程设计地点：
指导教师：
目录
一、设计条件 (2)
二、流程图选择 (3)
三、工艺计算
（一）估算各效的水分蒸发量，各效蒸汽压力 (4)
（二）根据各效浓度和二次蒸汽温度计算各效温度差损失 (6)
（三）求各效的沸点及总有效温度差 (7)
（四）蒸发器的焓衡算 (7)
四、设备结构计算
（一）确定加热管数及其在管板上的排列方式，固定方法 (15)
（二）加热室尺寸计算 (15)
（三）分离室计算 (16)
（四）花板计算 (16)
（五）进料室 (17)
（六）黑液管路计算 (17)
（七）蒸汽管路计算 (18)
（八）封头和法兰 (19)
(九) 平盖手孔 (21)
（十）视镜 (21)
五、附属设备及选型
（一）多层多孔板冷凝器 (21)
（二）预热器 (23)
（三）真空泵 (24)
（四）支架 (24)
（五）除沫器 (27)
参考文献
造纸厂碱回收车间四效长管蒸发器设计
一．设计条件：
1： 处理量 ：5000 kg/h 2： 进料浓度：9 Be ?`(15℃)
出料浓度：35 Be ?`(15℃) 3：加热蒸汽压力: 0.25 MPa 4: 末效真空度 ：60 kPa
5: 各效传热系数 ： 1K =21150 W/(m K)? 2K =2750 W /(m K )? 3K =2870 W/(m K)? 4K =21150 W/(m K)? 6： 黑液比热 ： 3.767p c =(kJ/kg )?℃ 7： 热利用系数 ： 0.9η= 8：蒸汽流向 ： Ⅰ→Ⅱ→Ⅲ→Ⅳ 黑液流向 ： Ⅲ→Ⅳ→Ⅰ→Ⅱ
9：黑液进Ⅰ，Ⅱ前均有预热器的加热至该效沸点 10：进料温度：50 ℃
11：预热器的传热系数： K =2650 W/(m K)? 12： 加热管采用厂方提供的51×3×6000碳素钢管
二 .流程图 (见附图）
注释：
图示蒸发器为错流蒸发器，黑液进入预热器加热使其低于第三效蒸发器沸点，然后进入Ⅲ效后再去到Ⅳ效，再由泵将黑液输入到预热器加热该效沸点进入Ⅰ效最后进入Ⅱ效变为完成液。
气体：由Ⅰ效进入Ⅱ效再到Ⅲ效最后到Ⅳ效后进入冷凝器
三． 工艺计算
（一）估算各效的水分蒸发量，各效蒸汽压力
1. 黑液浓度换算： 本设计所选用的浆种为麦草浆 1.46-1.85y x = （x -波美度 y -浓度） 10% 1.469-1.8511.29%y x =?== 22% 1.4635-1.8549.25%y x =?==
2. 总蒸发量
2
(1-
)11.29%
=5000(1-
)49.25%
=3853.81 kg/h
x W F x =
1234
3853.81
==963.45 k g /h 44
W W W W W ==== 0
33
-500011.29%
=
5000-963.45 =13.98%
Fx x F W =
?
434
--500011.29%
=
5000-963.452 =18.37%
Fx x F W W =
??
1341
---500011.29%
=
5000-963.453 =26.76%
Fx x F W W W =??
249.25%x = 3.各效的蒸汽压力
1k
P P P n
-?=
3
10.2510kPa P =? (表压)
k 60kPa(P ∴=-表压） 3
10.2510101.33351.33kPa P ∴=?+=（绝压）
101.336041.33kPa(k P =-=绝压）
351.3341.33
77.5 kPa P n
-?=
=
由各效的压力差可求的各效的加热室的压力 11'351.3377.5273.83kPa
P P P =-?=-='212351.33277.5196.33kPa P P P =-??=-?=
31'3351.33377.5118.83kPa P P P =-??=-?=
4'41.33kPa P =
由各效二次蒸汽压力，查教材续表10知相应蒸汽的温度和汽化潜热，见表1。
表1 各效汽化热及有效温度差值表
(二）：根据各效的浓度和二次蒸汽的温度计算各效温度差损失
15℃与20℃之间的波美度的换算 :
(15(200.052(2015)x x +-℃）=℃）
℃℃ (1)因黑液沸点升高引起的温度差损失'?
由各效完成液的浓度i X 查《制浆原理与工程》图7-3见表2。
效数
I II III IV
加热蒸汽 压强P （kPa ） 351.33 273.83 196.33 118.83 加热蒸汽 温度T （℃） 138.92 130.114 119.54 104.21 加热蒸汽 汽化热r （kJ /kg ) 2151.93 2177.15 2206.38 2247.54 二次蒸汽 压强P'（kPa ） 273.83 196.33 118.83 41.33 二次蒸汽 温度T '（℃） 130.114 119.54 104.21 75.82 二次蒸汽
汽化热r '（kJ /kg )
2177.15
2206.38
2247.54
2311.18
表2 各效因黑液沸点升高引起的温度差损失
效数
I II III IV 黑液浓度x 26.76
49.25
13.98 18.37 e B '（15℃） 19.60 35 10.84 13.85 e B '（20℃）
19.34 34.74 10.58 13.59 0'?
2.21
6.85
1.0
1.2
2
00('273)''0.0162''
T f r +?=?=???
'?
2.67 7.75 1.03 1.02
(2)因液柱静压力引起的温度差损失''?
查《林产化学工业手册》上 表4-7，见表3。 表3 各效黑液浓度对应比重
效数
I
II III IV 黑液浓度x 26.76 49.25 13.98 18.37 比重ρ
1.155
1.316
1.081
1.105
'2
m gL
P P ρ=+
111'2
1.1559.81 1.2
=271.83+
2
=278.63kPa
m gL
P P ρ=+
??
222'2
1.3169.81 1.2
=196.33+2
=204.08kPa
m gL
P P ρ=+
??
333'21.0819.81 1.2 =118.83+2 =125.19kPa m gL
P P ρ=+
?? 444'29.81 1.2
=41.33+2
=47.61kPa m gL
P P ρ=+
1.105??
由平均压力可查表得到对应饱和温度为： 由平均压力可查《化工原理（上册）》续表10得到对应饱和温度为，见表4。
表4 各效因液柱静压力引起的温度差损失
效数
I II III IV
pm
T '（℃）
131.0
120.8 106.0
80.1
'?
2.67
7.75 1.03 1.02 pm
T T ''''?=-（℃）
0.89
1.26
1.79
4.28
（3）管路流动阻力引起的温度差损失'''?
取'''?=1 ℃
（三）求各效的沸点及总有效温度差
（1）各效料液的温度
t T '''''''=+?+?+?
得1134.67t =℃ 2129.55t =℃ 3108.03t =℃ 482.12t =℃
（2）蒸发装置的总温度差损失
24.69''''''?=?+?+?=∑∑∑∑℃
(3)有效总温度差
1
4
()38.41t T T '?=--?=∑∑℃
求得各效有效温度差，见表5。
表5 各效有效温度差
效数
I II III IV t T t ?=-（℃）
4.25
0.56
11.51
22.09
（四） 蒸发器的焓衡算 (1)计算i W 和1D
第三效： '
3333333()()w Fh D H h F W h W H +-=-+
'333333()po p FC t D r F W C t W H +=-+
其中有： '
'
330333()W r Fc t t W r +-=
热损失有： 332303()p W r W r FC t t η''??=+-??
第四效：4333444
3443()()w F W h W H W H F W W h W h '-+=+--+ 由于有 3333()()po pw F W h F C W C t -=-
因为其中：34)4344
31(;p po pw pw pw F W W C FC W C W C H r C t ''--=--=+ 所以热损失有：4434334()()po pw W r W r FC W C t t η'??=+--??
同理，可得：11113441()()po pw pw W r D r FC W C W C t t η''??=+---??
221234112()()po pw pw pw W r W r FC W C W C W C t t η'??=+----?? 代入数据，并化简得：
3.767po C =(kJ/kg )?℃
4.187pw C =(kJ/kg )?℃
32
4311
2112340.8840.83190.040.890.8737.163853.81
W W W W W D W W W W W W ==+==++++=
解出方程：
11071.90kg/h
W =
3875.27kg/h W =
2990.13kg/h W = 4916.52kg/h W =
11220.57 kg/h D =
（2）各效传热面积
11
111
2
1220.572151.931000 1150 4.253600 149.28m D r S K t =???=
??=
12222
2
1071.902177.151000
7500.563600 1543.44m
W r S K t =???=
??=
23333
2
990.132206.381000
87011.513600
60.6 m W r S K t =???=
??=
34444
2
875.272247.541000
115022.093600 21.51m W r S K t =???=
??=
为了便于蒸发器的安装和操作，通常使传热面积相同，即1234
S S S S ===
max min
max
100%
1543.4421.51
100%
1543.44
98.61%5%S S S -?-=
?=>
(3)重新分配有效温度差
2
11223344
1234
69.55m S t S t S t S t S t t t t ?+?+?+?=
=?+?+?+?
11
19.12S t t S ??==℃
22212.43S t t S ??==℃
33
310.03S t t S ??==℃
4447.1S t t S ??==℃
（4）重新计算各效温度差损失
1341
500011.29%
5000-875.27-916.52-1071.90 26.42%
Fx x F W W W =---?=
=
249.25%x = 033
%
5000875.2713.69%
Fx x F W =-5000?11.29=
-=
434
11.29%
5000875.27916.5217.6%
Fx x F W W =--5000?=
--= 由各效完成液的浓度i X 查《制浆原理与工程》图7-3见表6。
表6 各效因溶液沸点升高引起的温度差
效数 I
II
III
IV
黑夜浓度x
26.42
49.25
13.69
17.6
15'（
℃）e B
19.36
35.0
10.64
13.32
20'（
℃）e B
19.1
34.74
10.38
13.06
0'?
2.18
6.85
0.98
1.15
'?
2.64
7.75
1.01
0.98
475.82
T '=℃
44
4475.820.98 4.28
81.08
t T ''''=+?+?=++=℃ 44481.087.188.18T t t =+?=+=℃
34
88.18T T '==℃
3333 88.18 1.01 2.811 93t T '''''''=+?+?+?=+++=℃
333 9310.03 103.03T t t =+?=+=℃ 23
' 103.03T T ==℃
2222 103.037.75 2.251 114.03t T '''''''=+?+?+?=+++=℃
222
114.0312.43 126.46T t t =+?=+=℃
12
' 126.46T T ==℃
1111 126.46 2.640.921 131.02t T ''''''=+?+?+?=+++=℃
111
131.029.12 140.14
T t t =+?=+=℃
由各效二次蒸汽温度，查教材续表10知相应蒸汽的压力，由二次蒸汽压力课求得m P 、pm T 、ρ的值，见表7。
表7 各效因液柱静压力引起的温度差
效数
Ｉ
ＩＩ
ＩＩＩ
ＩＶ
黑夜
15'黑液（
℃）B 19.36 35.0 10.64 13.32
P '
244.71 115.1 66.95 41.33 ρ
1.153 1.316 1.079 1.101 L
1.2 1.2 1.2 1.2 m P 251.5 12
2.85 7
3.3 47.81 pm T
127.38 105.28 90.99 80.1 T '
126.46 103.03 88.18 75.82 ''?
0.92
2.25
2.81
4.28
由各效二次蒸汽温度，查教材续表10知相应蒸汽的压力和汽化热，见表8。
表8 各效汽化热及有效温度差值表
参数 效数
I
II
III
IV 加热蒸汽 T 温度（℃）
140.14 126.46 103.03
88.18
加热蒸汽
r kJ /kg 汽化热（） 2234.35 2242.79 2257.58 2268.84
二次蒸汽 '温度（℃）T 126.46 103.03 88.18 75.82
二次蒸汽
kJ /kg '汽化热（）r
2242.79 2257.58 2268.84 2311.18
温度差损失 '?（℃） 2.64 7.75 1.01 0.98 温度差损失 ''?（℃）
0.92 2.25 2.81 4.28 温度差损失 '''?（℃）
1
1
1 0 溶液沸点t （℃）
（℃）t
131.02 114.03
93
81.08 有效温度差△t （℃）
9.12 12.43 10.03
7.1
将所计算的数据代入方程并化简得：
32
4311
213412340.8960.865+87.430.8970.8660.0280.028125.573853.81
W W W W W D W W W W W W W W ====--++++=
联立上述方程，可以解得：
11075.55kg/h W = 3902.64kg/h W =
21007.41kg/h W = 4868.21kg/h W =
11199.05kg/h D =
并进一步可以求得：
11111
2
1199.0511509.12360070.96m D r S K t =??2234.35?1000
=
??=
12222
2
100075012.43360071.88m
W r S K t =?1075.55?2242.79?=
??=
23333
2
1007.412257.58100087010.03360072.39m
W r S K t =???=
??=
34444
2
902.642268.84100011507.1360070.06m
W r S K t =???=
??=
为了便于蒸发器的安装和操作，通常使传热面积相同，即1234S S S S ===
max min
max
100%
72.3970.06
100%
72.39
3.22%5%S S S -?-=
?=<
取平均面积为1234
71.324
S S S S S +++== 2m
四、结构计算
（一）、确定加热管数及其在管板上的排列方式，固定方法 对于多效蒸发器系统，加热室既受内压（一，二效），又受外压（后面几效），
我们根据最大内压和最大外压分别计算出加热室的壁厚，然后取两者之间数值较大者。最为蒸发器加热室的壁厚。一般情况下，由于内压压力不大，外压的加热室壁厚，内压加热室也满足要求。
1．求管数n 采用5136000()mm ??碳钢管
为安全 2
1.2 1.271.3285.58 m m S S ==?=实
089.073.140.0516
S S
n d L π=
==??实 取n= 90 根
加热管按正三角形排列，安装方法采用焊接法（正三角形错列）
2..求管心距t
01.25 1.255163.75t d ==?= 取t=65 mm
求管束中心线上的管数
1.110.44c n n == 取11c n =
（二）加热室尺寸计算
1.求加热室内径i D b '为最外层管心至管壳内壁的距离
()'12i c D t n b =-+ 取()01 1.55176.5b d mm '==
取'b =55mm
i D = 760 mm 取i D =800 mm
2.最小壁厚s 按外压容器计算壁厚
按外压容器壁厚，查化工原理教材表4-16得壳体标准尺寸：
查表取s=20mm
3.求临界长度cr L
800
1.17 1.178005919.78 mm 20
cr D L D
S ==??= 6000mm cr L L <=
按长圆筒计（麦草浆）
E 材料弹性模数mpa （） r P 临界压力（2kgf cm ） 4.稳定性计算：所有钢为A3，查得E=20400(2kgf cm )（100C ）
3
3
2
2.2202.22040010080070.13kgf cm cr S p E D ??= ?
??
??
=??? ???
=
临界应力
2
270.13800
220
1402.6kgf cm cr cr p D S δ=
?=
?= 考虑到圆筒形状不能绝对圆，材料不均匀等因素，临界压力必须有一定的安全强度。
[]cr p
p p m
≤= m=3(稳定系数) p 为最大设计压力
260
1.0330.61 kgf cm 101.33p =
?= []270.13
23.38 kgf cm 33cr p p p ==
=>∴合格 5.求壁厚c s
1c 钢板公差（查取） 1c =0.8mm 2c 腐蚀强度0.05/≤年 2c =1mm
3c 加工过程减荡量 3c =2.5mm 取3.0 mm
123 4.8c c c c =++=mm
3
3
330.61
800 4.810.73mm 2.2 2.2100
c P
s D c E
E ?=?
+=?+=?
取壁厚 c s =20mm （三）分离室计算
1.分离室的壁厚
因分离室的直径要大于加热室 故取22mm δ=s 2.直径和高度计算
12
H
D
= 24S S V D H V π=允 S V 二次蒸汽体积()3ms /s 取
2H D
= 即2H D = S V 允 允许的蒸发体积强度()33
m /s m ?????
()33
1.1 1.5m /s m S V ??=??? 允 取S V =允 1.3
由加热蒸汽温度，查化工原理书上附录表9，可得ρ，见表9。
表9 分离室的直径与高度
效数
I II III IV W
1075.55 1007.41 902.64 868.21 ρ
1.3538 0.6616 0.3975 0.2500 4
3600s W V ρ
=
0.178
0.365
0.607
0.965
3
2s
s V D V π
=
?允 0.477 0.563 0.667 0.779 取整D
500 600 700 800 2H D =
1000
1200
1400
1600
（四）花板计算 ()i s f a bD =+
S:管壁厚度（mm ） i D 筒体内径（mm ） a 常数一般取17
b 常数一般取0.0083
f :系数，一般取123f f f 中最大一个
1f ：制造系数，焊接 1f =1.00
2f ：结构系数 800mm i D ≤ 管内介质压力()210kgf/cm ≤ 取1.00 3f ：压力系数 ()225kg/m P ≤ 3 1.00f = f ∴取1.00
()i s f a bD =+=()1.00170.008380023.64?+?= 取s=32mm （五）进料室
直径与加热室相同，为800mm ，高度H=300 400mm 取H=400mm （六）黑液管路计算
2
s 4V =d=
4P W W
d u u
π
πρ=∴ 黑液比重
144.3
144.3ρ=
-波美度
1.155 1.320 1.080 1.1021
2
3
4
ρρρρ====
稀黑液 u =1.0～1.5 m/s ， 浓黑液 u =0.5～0.8 m/s 取Ⅲ效3 1.2 m/s u = ，4 1.0 m/s u = ，10.8 m/s u = ，20.6 m/s u = 黑液流送管径d Ⅰ效出料管
4()43411u 36001000
4(5000-902.64-868.21-1075.55)
3.14 1.1550.836001000
0.029 m=29 mm F W W W W d u πρπρ---==
???=
????= 查表取32 mm
Ⅱ效出料管 424()
341236001000
4(5000902.64868.211075.551007.41)
3.14 1.3200.636001000
0.023 m 23mm W
d u
F W W W W u πρπρ=----=
???----=
????== 查表取25 mm
Ⅲ效出料管
4()43336001000
4(5000902.64)
3.14 1.08 1.2360010000.033m 33mm
F W W d u u πρπρ-==
???-=
????== 查表取40 mm
Ⅳ效出料管
4()4344u 36001000
4(5000902.64868.21)
3.14 1.102 1.0360010000.032m 32mm
F W W W d u πρπρ--==
???--=
????== 查表取32 mm
四条管路统一取内径100 mm （七） 蒸汽管路计算 蒸汽密度ρ
1234140.14 126.46 103.03 88.18 T C T C T C T C ==== 查表得
31 1.9697kg/m ρ= 321.3538kg/m ρ= 330.6616kg/m ρ= 340.3975kg/m ρ=
蒸汽管径d （进汽管）
4W
d u
πρ=
，采用离心式除沫室，u 取25 m/s . Ⅰ效进汽管
14141199.05
3.14 1.969725360092.82mm
D d u
πρ=
?=
???=Ⅰ 查表取内径100mm
Ⅱ效进汽管 外径108 mm
12441075.553.14 1.3538253600106.04mm
W d u
πρ=?=
???=Ⅱ 查表取内径125mm
Ⅲ效进汽管 外径133mm
23441007.413.140.6616253600146.81mm
W d u
πρ=?=
???=Ⅲ 查表取内径150mm Ⅳ效进汽管 外径159mm
食品工程原理课程设计说明书@ 设计题目：番茄汁双效并流蒸发装置的设计 姓名：张馨月 [ 班级： 2014级食品科学与工程(1)班 学号： 123 指导教师：张春芝 日期： 2016年5月21日 ， [
目录 前言 (4) 设计题目 (4) ~ 蒸发流程特点 (4) 设计任务及操作条件 (4) 设备型式： (4) 操作条件 (4) 2.设计项目 (5) 设计方案简介： (5) 蒸发器的工艺计算： (6) 估算各效蒸发量和完成液浓度 (6) ！ 估计各效溶液的沸点和有效总温度差的估算 (6) 加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算 (10) 蒸发器传热面积的估算 (12) 有效温差的再分配 (13) 重复上述计算步骤 (13) 计算结果列表 (17) 3.蒸发器的主要结构尺寸设计 (18) 加热管的选择和管数的初步估计 (18) # 循环管的选择 (18) 加热室直径及加热管数目的确定 (19) 分离室直径与高度的确定 (20) 接管尺寸的确定 (21) 番茄汁的进出口 (22) 加热蒸汽进口与二次蒸汽出口 (22) 冷凝水出口 (22) 4.蒸发装置的辅助设备 (23) $ 气液分离器 (23) 蒸汽冷凝器 (24) 泵的选型 (25)
5.番茄汁双效并流加料蒸发装置的流程图和蒸发器设备工艺简图 (26) (26) 6.设计总结 (27) 7.参考文献 (28)
前言 设计题目 番茄汁双效并流加料蒸发装置的设计。 蒸发流程特点 蒸发是使含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽，从而使溶液中溶质浓度提高的单元操作。蒸发具有它独特的特点：从传热方面看，原料和加热蒸汽均为相变过程，属于恒温传热：从溶液特点分析，有的溶液有晶体析出、易结垢、易生泡沫、高温下易分解或聚合，粘度高、腐蚀性强；从传热温差上看，因溶液蒸汽压降低，沸点增高，故传热温度小于蒸发纯水温度差；从泡沫夹带情况看，二次蒸汽夹带泡沫，需用辅助仪器除去；从能源利用上分析，可以对二次蒸汽重复利用等。这就需要我们从五个方面考虑蒸发器的设计。 随着工业蒸发技术的发展，蒸发器的结果和形式也不断的改进。目前蒸发器大概分为两类：一类是循环型，包括中央循环管式、悬筐式、外热式、列文式及强制循环式等；另一类是单程型，包括升膜式、降膜式、升——降膜式等。这些蒸发器形式的选择要多个方面综合得出。 现代化工生产实践中，为了节约能源，提高经济效益，很多厂家采用的蒸发设备是多效蒸发。因为这样可以降低蒸汽的消耗量，从而提高蒸发装置的各项热损失。多效蒸发流程课分为：并流流程、逆流流程、平流流程及错流流程。在选择形式时应考虑料液的性质、工程技术要求、公用系统的情况等。 设计任务及操作条件 设备型式：中央循环管式蒸发器。 图1-1 中央循环管式蒸发器
南京林业大学2011年攻读硕士学位研究生入学考试试题 机械设计试题 一、单项选择题 (每题2分,共40分) 1、滚动轴承的额定寿命是指。 A.在额定动载荷作用下，轴承所能达到的寿命 B.在标准试验载荷的作用下，轴承所能达到的寿命 C.同一批轴承进行寿命试验中，95%的轴承所能达到的寿命 D.同一批轴承进行寿命试验中，破坏率达10%时所对应的寿命 2、零件表面经淬火、渗氮、滚子碾压等处理后，其疲劳强度。 A.增高 B.降低 C.不变 D.增高或降低视处理方法而定 3、在图示零件的极限应力简图上，M为零件的工作应力点，若加载于零件的过程中保持 最小应力σmin为常数。则该零件的极限应力点应为。 A.M1 B.M2 C.M3 D.M4 4、如图所示为一受轴向载荷的紧螺栓联接的受力变形图，螺栓工作载荷为4 kN，螺栓的总载荷F2为。 A.6 kN B.7 kN C.5 kN D.4 kN 5、当螺栓组联接承受倾覆力矩或转矩时，为减小螺栓受力，题图中两种螺栓布置形式中 较合理。 6、键的剖面尺寸通常是根据按标准选择。
A.传递转矩的大小 B.传递功率的大小 C.轮毂的长度 D.轴的直径 7、平带、V带传动主要依靠传递运动和动力。 A.带的紧边拉力 B.带和带轮接触面间的摩擦力 C.带的预紧力 D.带的松边拉力 8、选择V带型号，主要取决于。 A.带传递的功率和小带轮转速 B.带的线速度 C.带的紧边拉力 D.带的松边拉力 9、在一定的转速下，要减轻链传动的不均匀和动载荷，设计时应。 A.增大节距P和增加小链轮齿数 B.增大节距P和减少小链轮齿数 C.减少节距P和增加小链轮齿数 D.减少节距P和减少小链轮齿数 10、为了有效的提高齿面接触强度，可。 A.保持分度圆直径不变而增大模数 B.增加分度圆直径 C.保持分度圆直径不变而增加齿数 D.减少分度圆直径 11、为了提高轮齿的弯曲疲劳强度，下列措施中措施是无效的。 A.提高材料的许用弯曲应力 B.不改变分度圆直径增加齿数 C.提高齿面硬度 D.不改变分度圆直径减少齿数 12、自行车车轮轴、电风扇叶片、起重机上的起重吊钩、台虎钳上的螺杆、柴油发动机上 的曲轴和减速器中的齿轮，以上零件中有种通用零件。 A.2 B.5 C.4 D.3 13、非液体摩擦滑动轴承的设计计算中，限制P≤[P]的意义是。 A.防止轴瓦过热而胶合 B.防止轴瓦的过度磨损 C.防止轴承温升过高而产生塑性变形 D.防止轴瓦断裂 14、联轴器与离合器的主要作用是。 A.缓和冲击和振动 B.补偿两轴的同轴度误差或热膨胀 C.传递转矩 D.防止机器发生过载 15、工作时只承受弯矩而不受扭矩的轴，称为。 A.转轴 B.心轴 C.传动轴 D.挠性钢丝轴 16、旋绕比C选得过小则弹簧。 A.刚度过小，宜颤动。 B.卷绕困难，且工作时内侧应力大。 C.易产生失稳现象。 D.尺寸过大，结构不紧凑。 17、保持其它条件不变，在合理的范围内增大滑动轴承的宽径比B/d，滑动轴承的承载能力 会。 A.减小 B.增大 C.不变 D.可能增大，也可能减小 18、设计滚动轴承的组合结构时，对轴承跨距很长，工作温度变化很大的轴，为了适应轴有较大的伸缩变形。应考虑。 A.将一端轴承设计成游动的 B.采用内部间隙可调整的轴承 C.采用内部间隙不可调整的轴承，而将一端轴承外圈的外侧面有适当大小的轴向间隙 D.轴颈与轴承内圈采用很松的配合 19、在带、链、齿轮组成的多级减速传动中，链传动应放在▁▁▁▁。 A.高速级 B.低速级 C.高、低均可 D.链传动不能和这几种传动在一起 20、为了减少蜗轮滚刀型号，有利于刀具标准化，规定为标准值。 A.蜗轮齿数 B.蜗杆分度圆直径 C.蜗杆头数 D.蜗杆导程角 二、简答题（每题5分，共50分） 1、在零件设计阶段，除了采取提高零件强度的一般措施外，还可以通过以下哪些设计措施
蒸发器工艺尺寸计算? 加热管的选择和管数的初步估计 1加热管的选择和管数的初步估计 蒸发器的加热管通常选用38*2.5mm无缝钢管。 加热管的长度一般为0.6—2m，但也有选用2m以上的管子。管子长度的选择应根据溶液结垢后的难以程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑，易结垢和易起泡沫溶液的蒸发易选用短管。根据我们的设计任务和溶液性质，我们选用以下的管子。 可根据经验我们选取：L=2M，38*2.5mm 可以根据加热管的规格与长度初步估计所需的管子数n’， =124（根） 式中S=----蒸发器的传热面积，m2，由前面的工艺计算决定（优化后的面积）； d0----加热管外径，m；????? L---加热管长度，m；? 因加热管固定在管板上，考虑管板厚度所占据的传热面积，则计算n’时的管长应用（L—0.1）m. 2循环管的选择 ???? 循环管的截面积是根据使循环阻力尽量减小的原则考虑的。我们选用的中央循环管式蒸发器的循环管截面积可取加热管总截面积的40%--100%。加热管的总截面积可按n’计算。循环管内径以D1表示，则 所以mm 对于加热面积较小的蒸发器，应去较大的百分数。选取管子的直径为：循环管管长与加热管管长相同为2m。 按上式计算出的D1后应从管规格表中选取的管径相近的标准管，只要n和n’相差不大。循环管的规格一次确定。循环管的管长与加热管相等，循环管的表面积不计入传热面积中。 3加热室直径及加热管数目的确定 ?? 加热室的内径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板撒谎能够的排列方式。 ?? 加热管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圆排列。根据我们的数据表加以比较我们选用三角形排列式。 管心距t为相邻两管中心线之间的距离，t一般为加热管外径的1.25—1.5倍，目前在换热器设计中，管心距的数据已经标准化，只要确定管子规格，相应的管心距则是定值。我们选用的设计管心距是：???? 确定加热室内径和加热管数的具体做法是：先计算管束中心线上管数nc，管子安正三角形排列时，nc=1.1* ；其中n为总加热管数。初步估计加热室Di=t(nc-1)+2b’,式中b’=(1—1.5)d0.然后由容器公称直径系列，试选一个内径作
南京林业大学 2013年硕士研究生入学考试初试试题 科目代码：344 科目名称：风景园林基础满分：150 分 注意:①认真阅读答题纸上的注意事项；②所有答案必须写在答题纸上，写在本试题纸或草稿纸上均无效；③本试题纸须随答题纸一起装入试题袋中交回！ 一、填空题（每空格1分，共35分） 1．汉代上林苑中的（1）是我国历史上第一座具有完整的三仙山的仙苑式皇家园林，开辟太液池，并堆筑蓬莱、方丈、瀛洲。“（2）”也成为我国古代皇家园林的主要模式。 2．唐朝是我国封建社会的鼎盛时期，唐长安是当时世界上规模最大、规划布局最严谨的繁华城市，它的外廓面积约占（3）平方公里，城内有一条自南而北的中轴线直通皇宫贯穿全城，它就是（4），据史料记载此街宽度达到（5）m，街道两侧行道树以（6）树为主。长安城内的三大宫殿分别是（7）、（8）和（9）。其中（10）是我国古代面积最大的皇家宫殿，它总面积约（11）平方公里，是我国现存最大最完整的建筑群故宫的（12）倍。隋唐的皇室园居生活多样化,相应地皇家御苑的类别区分更为明显,它们各自的规划布局特点也更为突出。“长安回望绣成堆，山顶千门次递开。一骑红尘妃子笑，无人知是荔枝来。”这首诗描写的就是（13）的生活。这些御苑类别形式一直影响到后世，例如明清时期著名的三大离宫御苑是：（14）、（15）、承德避暑山庄。 3．东印度公司职员（16）的著作《（17）》、《Designs of chinese Buillding》等促成了英国一股仿造中国式花园的热潮；他还将一些中国园林的题材和手法运用到Kew Garden 的建造中:如修建（18）、（19）、中华馆以及（20）等做法。 4．十八世纪末十九初英国自然式风景园辗转传入欧洲大陆，以（21）运动的革新精神为风景式造园推波助澜：法国（22）的“回归大自然”;德国伊曼努尔·康德（Immanuel Kant）在《判断力批判》的艺术分类中提到（23）的关系；（24）对风景式造园进行了美学哲学的论证；约翰·沃
多效蒸发器设计计算 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
多效蒸发器设计计算 （一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发 器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。（二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
《食品工程原理》课程设计 目录 一《食品工程原理》课程设计任务书 (1) (1) ........................................................................................................................................... ．设计课题 (2) (2) ........................................................................................................................................... ．设计条件 (2) (3) ........................................................................................................................................... .设计要求 (2) (4) ........................................................................................................................................... .设计意义 (2) (5) ........................................................................................................................................... .主要参考资料.. (3) 二设计方案的确定 (3) 三设计计算 (4) 3.1. ......................................................................................................................................... 总蒸发水量 (4) 3.2. ......................................................................................................................................... 加热面积初算. (4) ( 1)估算各效浓度 (4) ( 2)沸点的初算 (4) ( 3)温度差的计算 (5) (4)计算两效蒸发水量V，V2及加热蒸汽的消耗量S (6) (5)总传热系数K的计算 (7) ( 6)分配有效温度差，计算传热面积 (9) 3.3. ............................................................................................................................................ 重算两效传热面积.. (10) ( 1)第一次重算 (10) 3.4 计算结果 (11) 四蒸发器主要工艺尺寸的计算 (13)
蒸发器设计计算 已知条件：工质为R22，制冷量kW 3，蒸发温度C t ?=70，进口空气的干球温度为C t a ?=211，湿球温度为C t b ?=5.151，相对湿度为34.56=φ％；出口空气的干球温度为C t a ?=132，湿球温度为C t b ?=1.112，相对湿度为80=φ％；当地大气压力Pa P b 101325=。 （1）蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管，翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片，肋片间距mm s f 5.2=，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向管间距mm s 251=，沿气流方向的管排数4=L n ，迎面风速取s m w f /3=。 （2）计算几何参数 翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为 沿气流方向的管间距为 沿气流方向套片的长度为 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积： 每米管长翅片间管子表面积： 每米管长总外表面积： 每米管长管内面积： 每米管长的外表面积： 肋化系数： 每米管长平均直径的表面积： （3）计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 空气在下C ?17的物性参数 ②最窄截面处空气流速
③干表面传热系数 干表面传热系数用小型制冷装置设计指导式(4-8)计算 （4）确定空气在蒸发器内的变化过程 根据给定的进出口温度由湿空气的焓湿图可得kg g d kg g d kg kJ h kg kJ h 443.7,723.8,924.31,364.432121====。在空气的焓湿图上连接空气的进出口状态点1和点2，并延长与饱和气线()0.1=?相交于点w ，该点的参数是C t kg g d kg kJ h w w w ?===8,6.6,25。 在蒸发器中空气的平均比焓值 由焓湿图查得kg g d C t m m 8,2.16=?= 析湿系数 （5）循环空气量的计算 进口状态下干空气的比体积 循环空气的体积流量 （6）空气侧当量表面传热系数的计算 对于正三角形排列的平直套片管束，翅片效率f η小型制冷装置设计指导式（4-13）计算，叉排时翅片可视为六角形，且此时翅片的长对边距离和短对边距离之比4.24 .1025d B ,1b m ===ρ且B A 肋折合高度为 凝露工况下翅片效率为 当量表面传热系数 （7）管内R22蒸发时的表面传热系数 R22在C t ?=70时的物性参数为： 饱和液体密度 33.1257m kg l =ρ 饱和蒸气密度 343.26m kg g =ρ 液体粘度 s Pa l ??=-6102.202μ
南京林业大学 2020届硕士研究生入学考试初试试题 科目代码：344 科目名称：风景园林基础满分：150分 注意：①认真阅读答题纸上的注意事项；②所有答案必须写在答题纸上，写在本试题纸或草稿纸上均无效；③本试题纸须随答题纸一起装入试题袋中交回！ 一、填空题（21题） 1.种植草坪的场地，最小坡度是________。 2.假定一个水准面地面一测点距离它的距离叫做_________。 3.宋代文人园林特点是_________，________，_________，_________。 4.明清建筑著名世家称为_________，同时代叠山世家是__________。 5.英国园林发展作出重要贡献的人布里奇曼，_______，_________，________，雷 普顿。 6.西班牙著名的伊斯兰园林是_________。 7.停车场种植树木枝干最高不超过________。 8.山地最大坡度_________，超过这个坡度以后就要做防水处理。 9.面积大于10公顷的公园应按照游人容量的_______设置厕所厕位，男女厕所比 例_________。 10.________m的安全水深。 11.“清风明月本无价，可惜只卖四万钱”描写的是__________园子。 12.园林的最初形态是________，_________，___________。 13.通光密度的表示单位是__________。 14.水池面积不超过水面几分之几。
15.流速/水位/流量__________。 16.__________(谁)设置了__________米的伸缩缝。 17.山石内部结构包括环透视，竖立式，填充式和________。 18.地下水包括潜水和_________。 19.驳岸最顶层为_______，常做出悬挑。 二、选择题（18题） 1.岭南园林常用的石头有__________? A．英石 B. 宣石C. 青石D. 房山石 2.一般工业用水及非人体接触的娱乐用水是那类水？ A．Ⅰ B. Ⅱ C. Ⅲ D. Ⅳ 3.高压走廊下的防护带宽度是___________? A．30m B. 40m C. 50m D. 4.下列地表径流系数最大的是___________? A．半透水性铺装B. 碎石透水沥青C. 砖石铺砌路面 D. 地面绿化 5.被拿破仑誉为“欧洲最美的客厅”的是________? A．清泉公园 B. 高线公园 C. 拉维莱特 D. 威尼斯圣马可广场 6.上下行车辆中间设绿化带，机动车非机动车混行，两边设行道树绿带是_____类型的？ A．一板二带式 B. 二板二带式 C. 三板四带式 D. 四板五带式 7.下列那个不是钱伯斯的著作？ A．design of B. C. D.
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝 器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温 差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则 应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2 （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?
化工原理课程设计 题目稀碱液NaOH的双效外加热式装置的设计 班级 学号 * * * * * * * * * * * * 姓名 * * * 指导教师陈少虎 完成日期
目录 第一部分设计任务书…………………………………………………………* 第二部分前言…………………………………………………………………* 第三部分符号说明……………………………………………………………(* 第四部分流程的确定及说明……………………………………………………* 第五部分设计计算书……………………………………………………………… * (一) 设计条件…………………………………………………………* (二) 计算过程…………………………………………………………* 5.2.1计算各效蒸发量及完成液的浓度……………………………* 5.2.2 估算各效溶液的沸点和有效总温度差………………………* 5.2.3估算各效温度差损失…………………………………………* 5.2.4各效溶液沸点及有效温度差…………………………………* 5.2.5加热蒸汽消耗量及各效蒸发量………………………………* 5.2.6传热面积………………………………………………………* 5.2.7重新分配有效温差……………………………………………* 5.2.8对各种温度差进行重新计算…………………………………* 5.2.9重算加热汽消耗量及各效蒸发量……………………………* 5.2.10重算传热面积…………………………………………………* (三) 蒸发器的主要结构尺寸…………………………………………* 5.3.1加热管的选择和管数的初步估计…………………………* 5.3.2蒸发装置的辅助设备及换热器选用………………………* 5.3.3蒸发器各尺寸的确定…………………………………* 5.3.4有关计算说明……………………………………………* 第六部分设计成果及讨论……………………………………………………* 第七部分参考文献……………………………………………………………*
机械设计制造及其自动化专业 业务培养目标: 业务培养目标:本专业培养具备机械设计制造基础知识与应用能力,能在工业生产第一线从事机械制造领域内的设计制造、科技开发、应用研究、运行管理和经营销售等方面工作的高级工程技术人才。 业务培养要求:本专业学生主要学习机械设计与制造的基础理论,学习微电子技术、计算机技术和信息处理技术的基本知识,受到现代机械工程师的基本训练,具有进行机械产品设计、制造及设备控制、生产组织管理的基本能力。 毕业生应获得以下几方面的知识和能力: 1.具有较扎实的自然科学基础、较好的人文、艺术和社会科学基础及正确运用本国语言、文字的表达能力; 2.较系统地掌握本专业领域宽广的技术理论基础知识,主要包括力学、机械学、电工与电子技术、机械工程材料、机械设计工程学、机械制造基础、自动化基础、市场经济及企业管理等基础知识; 3.具有本专业必需的制图、计算、实验、测试、文献检索和基本工艺操作等基本技能; 4.具有本专业领域内某个专业方向所必要的专业知识,了解其科学前沿及发展趋势; 5.具有初步的科学研究、科技开发及组织管理能力; 6.具有较强的自学能力和创新意识。 主干课程: 主干学科:力学、机械工程。
主要课程:工程力学、机械设计基础、电工与电子技术、微型计算机原理及应用、机械工程材料、制造技术基础。 主要实践性教学环节:包括军训,金工、电工、电子实习,认识实习,生产实习,社会实践,课程设计,毕业设计(论文等,一般应安排40周以上。 修业年限:四年 授予学位:工学学士 相近专业:机械设计制造及其自动化材料成型及控制工程工业设计过程装备与控制工程车辆工程机械工程及自动化机械电子工程汽车服务工程机械类车辆保险与理赔专业 ====推荐图书=== 高考专业详解与填报指南 开办院校 北京 [比较]华北电力大学(北京 [比较]中国农业大学[比较]中国地质大学[比较]北京化工大学 [比较]北京林业大学[比较]北京信息科技大学[比较]北方工业大学[比较]北京石油化工学院 [比较]北京物资学院 天津 [比较]天津大学[比较]天津工程师范学院[比较]天津城市建设学院 上海
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强 及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环 蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有 效总温差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相 等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5）， 直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） )110x x F W -=（n W W i =i i W W W F Fx x ---=210
对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； — 由于蒸发器中溶液的静压强而引起的温度差损失，℃； — 由于管路流体阻力产生压强降而引起的温度差损失，℃。 n p p p k '-=?1p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'?''?'''
食品工程原理课程设计说明书 设计题目：番茄汁双效并流蒸发装置的设计 姓名：张馨月 班级： 2014级食品科学与工程(1)班 学号： 20144061123 指导教师：张春芝 日期：2016年5月21日
目录 前言 (3) 1.1设计题目 (3) 1.2蒸发流程特点 (3) 1.3设计任务及操作条件 (3) 1.3.1设备型式： (3) 1.3.2操作条件 (4) 2.设计项目 (4) 2.1设计方案简介： (4) 2.2蒸发器的工艺计算： (4) 2.2.1 估算各效蒸发量和完成液浓度 (5) 2.2.2 估计各效溶液的沸点和有效总温度差的估算 (5) 2.2.3 加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算 (7) 2.2.4 蒸发器传热面积的估算 (8) 2.2.5 有效温差的再分配 (8) 2.2.6重复上述计算步骤 (8) 2.3计算结果列表 (9) 3.蒸发器的主要结构尺寸设计 (10) 3.1.1 加热管的选择和管数的初步估计 (10) 3.1.2 循环管的选择 (10) 3.1.3 加热室直径及加热管数目的确定 (10) 3.1.4分离室直径与高度的确定 (11) 3.2接管尺寸的确定 (12) 3.2.1 番茄汁的进出口 (12) 3.2.2 加热蒸汽进口与二次蒸汽出口 (12) 3.2.3 冷凝水出口 (12) 4.蒸发装置的辅助设备 (13) 4.1气液分离器 (13) 4.2蒸汽冷凝器 (13) 4.3泵的选型 (14) 5.番茄汁双效并流加料蒸发装置的流程图和蒸发器设备工艺简图 (15) (15) 6.设计总结 (16) 7.参考文献 (16)
化工原理课程设计
字符说明 ........................................................................................................................................................... - 2 - 第一节概述 ............................................................................................................................................... - 3 - 一．蒸发及蒸发流程 ............................................................................................................................... - 3 - 二．蒸发操作的分类 ............................................................................................................................... - 3 - 三．蒸发操作的特点 ............................................................................................................................... - 3 - 四、蒸发设备 ........................................................................................................................................... - 4 - 五、蒸发器选型 ....................................................................................................................................... - 4 - 第二节蒸发装置设计任务.............................................................................................................................. - 5 - 一、设计题目 ........................................................................................................................................... - 5 - 二、设计任务及操作条件........................................................................................................................ - 5 - 第三节三效蒸发器得工艺计算.................................................................................................................... - 5 - 一、估计各效蒸发量和完成液浓度........................................................................................................ - 5 - 二、估计各效溶液的沸点和有效总温差................................................................................................ - 6 - 三加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的计算.......................................................................................... - 8 - 四、蒸发器的传热面积的估算................................................................................................................ - 9 - 五、有效温差的再分配.......................................................................................................................... - 10 - 六、重复上述计算步骤.......................................................................................................................... - 10 - 七、计算结果 ......................................................................................................................................... - 12 - 第四节蒸发器的主要结构尺寸计算.................................................................................................... - 12 - 一、加热管的选择和管数的初步估计.................................................................................................. - 12 - 二、循环管的选择 ................................................................................................................................. - 12 - 三、加热室直径及加热管数目的确定.................................................................................................. - 13 - 四、分离室直径与高度的确定.............................................................................................................. - 13 - 五、接管尺寸的确定 ............................................................................................................................. - 14 - 第五节蒸发装置的辅助设备.................................................................................................................. - 15 - 一、气液分离器 ..................................................................................................................................... - 15 - 二、蒸汽冷凝器 ..................................................................................................................................... - 15 - 三淋水板的设计 ................................................................................................................................... - 16 - 【参考文献】 ......................................................................................................................................... - 17 -