地下室外墙计算(DXWM-2)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》
《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
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1 基本资料
1.1 几何信息
地下室层数2地下室顶标高(m)-1.500
墙宽 L(m) 1.000外地坪标高(m)-0.300
层高表
层层高(m)外墙厚(mm)
-1层 4.000300
-2层 3.900300
板边支撑条件表
板边顶边底边侧边
支承方式简支固定自由
1.2 荷载信息
土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500
水土侧压计算水土分算地下水压是否调整ㄨ
地下水埋深(m)0.000
土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00
上部恒载-平时(kN/m)0.00上部活载-平时
(kN/m)
0.00
上部恒载-战时
(kN/m)
---地面活载-平时(kPa)10.00
1.3 配筋信息
砼强度等级C40配筋调整系数 1.0
钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层
(mm)
40竖向配筋方式对称
内纵筋保护层
(mm)
20裂缝限值(mm)0.20
泊松比0.20裂缝控制配筋√
考虑p-δ效应ㄨ
1.4 计算选项信息
竖向弯矩计算方法连续梁
板计算类型·平时组合弹性板
支座弯矩调幅幅度(%)0.0
塑性板β---
活载准永久值系数0.50
水压准永久值系数0.50
活载调整系数 1.00
2 计算
（1）荷载计算
（2）内力计算
（3）配筋计算
（4）裂缝验算
荷载说明：
永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，
可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时
平时组合：平时荷载基本组合
战时组合：战时荷载基本组合
准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)
2.1 荷载计算
2.1.1 墙上竖向压力
平时组合（kN/m ）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000
准永久组合（kN/m ）：0.000+0.500×0.000=0.000
2.1.2 侧压荷载计算
(1) 土压力标准值(kPa)
水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500
地下室顶面，标高-1.500, 总埋深1.200，地下水位以上0.000, 地下水位以下1.200
=+=+=p k γh 1k ()-γsa t γw h 2??0.5180??0.5()-2010 1.26 ===p w γw h ?10 1.212
土压力起算位置，标高-0.300
=p 0
=p w 0
-1层底，标高-5.500，总埋深5.200，地下水位以上0.000，地下水位以下5.200
=+=+=p k γh 1k ()-γsa t γw h 2??0.5180??0.5()-2010 5.226 ===p w γw h ?10 5.252
-2层底，标高-9.400，总埋深9.100，地下水位以上0.000，地下水位以下9.100
=+=+=p k γh 1k
()-γsa t γw h 2??0.5180??0.5()-20109.145.5 ===p w γw h ?109.191
式中：
p --------土压力(kN/m 2)
p w --------水压力(kN/m 2)
k --------土压力系数
r --------土的天然容重(kN/m 3)
r sat --------土的饱和容重(kN/m 3)
r w --------水的重度(kN/m 3)
h 1 --------地下水位以上的土层厚度(m)
h 2 --------地下水位以下的土层厚度(m)
(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa ）：
p=kG k =0.500×10.000=5.000
(3) 荷载组合系数表
组合 土压力 水压力 平时地面活载 上部恒载 上部活载
平时组合 1.20 1.40 1.40 1.20 1.40
(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：
位置标高土压力水压力地面活载等效平时组合准永久组合-1层顶-1.50 6.0012.00 5.0031.0014.50
-1层底-5.5026.0052.00 5.00111.0054.50
-2层顶-5.5026.0052.00 5.00111.0054.50
-2层底-9.4045.5091.00 5.00189.0093.50
(5) 侧压荷载分解结果表(kPa):
平时组合准永久组合
地下室层号均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载-131.00080.00014.50040.000
-2111.00078.00054.50039.000注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)
2.2 内力计算
按连续梁计算
竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算
调幅前(kN.m/m)
层部位平时组合准永久组合
水平向
-1层左边0.000.00
跨中0.000.00
右边0.000.00
-2层左边0.000.00
跨中0.000.00
右边0.000.00
竖向
-1层顶边0.000.00
跨中66.7132.11
底边-161.23-78.93
-2层顶边-161.23-78.93
跨中99.8149.38
底边-209.51-103.70
结果不进行调幅
平时组合弯矩图
准永久组合弯矩图
2.3 配筋及配筋成果表
2.3.1 配筋说明:
(1)配筋方法
水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值
(2)单位说明:
以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%
2.3.2 平时组合计算配筋表
部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率% -1层
左边-内侧0.00-----6410.21水平
向
左边-外侧0.00-----6000.20
跨中-内侧0.00-----6410.21
跨中-外侧0.00-----6000.20
右边-内侧0.00-----6410.21
右边-外侧0.00-----6000.20竖向顶边-内侧0.000.06410.21顶边-外侧0.000.06000.20
跨中-内侧66.710.07040.23
跨中-外侧66.710.06000.20
底边-内侧-161.230.06000.20
底边-外侧-161.230.019320.64
-2层
左边-内侧0.00-----6410.21水平
向
左边-外侧0.00-----6000.20
跨中-内侧0.00-----6410.21
跨中-外侧0.00-----6000.20
右边-内侧0.00-----6410.21
右边-外侧0.00-----6000.20竖向顶边-内侧-161.230.06000.20顶边-外侧-161.230.019320.64
跨中-内侧99.810.010670.36
跨中-外侧99.810.06000.20
底边-内侧-209.510.06000.20
底边-外侧-209.510.025790.86
2.3.3 控制情况计算配筋表
层部位计算As选筋实配As实配筋率控制组合-1层
左边-内侧641E14@2406410.21平时组合水平
向
左边-外侧600E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧641E14@2406410.21平时组合
跨中-外侧600E14@2506160.21平时组合
右边-内侧641E14@2406410.21平时组合
右边-外侧600E14@2506160.21平时组合竖向顶边-内侧641E14@2406410.21平时组合顶边-外侧600E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧704E14@2107330.24平时组合
跨中-外侧600E14@2506160.21平时组合
底边-内侧600E14@2506160.21平时组合
底边-外侧1932E14@7021990.73平时组合-2层
左边-内侧641E14@2406410.21平时组合水平
向
左边-外侧600E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧641E14@2406410.21平时组合
跨中-外侧600E14@2506160.21平时组合
右边-内侧641E14@2406410.21平时组合
右边-外侧600E14@2506160.21平时组合竖向顶边-内侧600E14@2506160.21平时组合顶边-外侧1932E14@7021990.73平时组合
跨中-内侧1067E14@14011000.37平时组合
跨中-外侧600E14@2506160.21平时组合
底边-内侧600E14@2506160.21平时组合
底边-外侧2579E16@7028720.96平时组合
注：表中"计算As"取平时组合与战时组合计算配筋的较大值
2.4 裂缝验算
按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算
裂缝宽度限值:0.200mm
结论层部位M q N q选筋实配As裂缝
(mm)
-1层
左边-内侧0.0-----E14@2406410.000满足水平
向
左边-外侧0.0-----E14@2506160.000满足
跨中-内侧0.0-----E14@2406410.000满足
跨中-外侧0.0-----E14@2506160.000满足
右边-内侧0.0-----E14@2406410.000满足
右边-外侧0.0-----E14@2506160.000满足竖向顶边-内侧0.00.0E14@2406410.000满足顶边-外侧0.00.0E14@2506160.000满足
跨中-内侧32.10.0E14@2107330.071满足
跨中-外侧32.10.0E14@2506160.000满足
底边-内侧-78.90.0E14@2506160.000满足
底边-外侧-78.90.0E14@7021990.109满足-2层
左边-内侧0.0-----E14@2406410.000满足水平
向
左边-外侧0.0-----E14@2506160.000满足
跨中-内侧0.0-----E14@2406410.000满足
跨中-外侧0.0-----E14@2506160.000满足
右边-内侧0.0-----E14@2406410.000满足
右边-外侧0.0-----E14@2506160.000满足竖向顶边-内侧-78.90.0E14@2506160.000满足顶边-外侧-78.90.0E14@7021990.109满足
跨中-内侧49.40.0E14@14011000.078满足
跨中-外侧49.40.0E14@2506160.000满足
底边-内侧-103.70.0E14@2506160.000满足
底边-外侧-103.70.0E16@7028720.138满足最大裂缝宽度:0.138<=0.200，满足要求。
2.5 实际配筋表
层部位选筋实配面积配筋率配筋控制-1层
左边-内侧E14@2406410.21平时组合水平
向
左边-外侧E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧E14@2406410.21平时组合
跨中-外侧E14@2506160.21平时组合
右边-内侧E14@2406410.21平时组合
右边-外侧E14@2506160.21平时组合竖向顶边-内侧E14@2406410.21平时组合顶边-外侧E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧E14@2107330.24平时组合
跨中-外侧E14@2506160.21平时组合
底边-内侧E14@2506160.21平时组合
底边-外侧E14@7021990.73平时组合-2层
左边-内侧E14@2406410.21平时组合水平
向
左边-外侧E14@2506160.21平时组合
跨中-内侧E14@2406410.21平时组合
跨中-外侧E14@2506160.21平时组合
右边-内侧E14@2406410.21平时组合
右边-外侧E14@2506160.21平时组合竖向顶边-内侧E14@2506160.21平时组合顶边-外侧E14@7021990.73平时组合
跨中-内侧E14@14011000.37平时组合
跨中-外侧E14@2506160.21平时组合
底边-内侧E14@2506160.21平时组合
底边-外侧E16@7028720.96平时组合实际配筋简图
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【理正结构设计工具箱软件6.5PB3】计算日期: 2018-10-31 10:42:38 -----------------------------------------------------------------------
WQ1计算书 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm； 2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm ，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ； 挡土墙荷载工况示意图 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm 地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm 水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm 2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册 m1=q1×Lo /8=5.00×3.4 /8=7.23kN.m m2=q2×Lo /15=7.20×3.4 /15=5.55kN.m m3=q1×Lo /15=24.20×3.4 /15=18.65kN.m m4=q1×Lo /8=44.00×3.4 /15=33.91kN.m 3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算 m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.m ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4 x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000) =22.03mm<ξb×ho=124.15mm As=α1×fc×b×x/fy =1×14.3×1000×22.03/360=875mm ，根部实配 12@75，As=1508，承载力满足要求。 4..裂缝计算：地下水位取常年水位，根据勘察报告取为黄海高程4.0m 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，
6667设计计算 已知条件： （1）土压力系数计算 主动土压力系数： K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84 K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72 K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71 K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70 K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72 被动土压力系数： K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40 （2）水平荷载和水平抗力的计算 水平荷载计算： e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPa e ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPa e ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19× 0.6=8.48kPa e ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPa e ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.64－2×44×0.8=2.05kPa e ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.34－2×21×0.59=13.71kPa e ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa e ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4
地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算 主动土压力系数Ka取0.5 土重度r=18KN/m3无地下水地下室9.9m深 按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m ①竖向配筋计算 计算简图 三种压力产生的弯矩
①地下二层弯矩 支座基本组合弯矩值M C=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m 支座准永久组合弯矩值M Cq=Ms+Mw+0.5Mm=129.9KN·m 跨中基本组合弯矩值M BC=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m ②地下一层弯矩 支座基本组合弯矩值M B=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m 支座准永久组合弯矩值M Bq=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m 跨中基本组合弯矩值M AB=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m 假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35 （1）地下二层配筋 地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。且配筋率0.574%，合适。 地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。且配筋率0.323%，合适。 ∴外侧钢筋选配C16@100 As=2011mm2/m
地下车库外墙WQ1计算书 ============================================ 一.配筋计算 1 计算简图： 2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0% 梁容重: 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑 恒载分项系数: 1.35 活载分项系数: 1.40 配筋条件: 抗震等级: 非抗震纵筋级别: HRB400 混凝土等级: C30 箍筋级别: HRB400 配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度: 40mm 面积归并率: 0.0% 下部保护层厚度: 25mm 最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式: 双筋 3 计算结果： 单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号1: 跨长= 4100 B×H = 1000 ×300 左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487 弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000 剪力: 48.639 -14.322 -134.016 上部as: 50 50 50
下部as: 35 35 35 上部纵筋: 600 600 1184 下部纵筋: 600 608 600 箍筋Asv: 953 953 953 ----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：
关于地下外墙计算及配问题规定 《建筑结构设计常遇问题及对策》434 关于地下室外墙的配筋设计问题(SATWE 程序?地下室外墙的平面外验算、配筋，程序按如下方式进行： ?1。按单向板计算墙板上中下的弯矩，计算时取上下嵌固、和上端简支下端嵌固两种模型，取平均值设计； ?2。按纯弯板设计、和压弯薄柱设计，两者配筋取大。?3。按人防要求，验算延性比。 验算弯矩——白线 按纯弯板配筋弯矩取 上中下的大值 按压弯配筋弯矩取上中下的大值，轴力取设计值
地下外墙设计建议如下： 1、如果有条件，地下外墙采用具有计算面外荷载的有限元程序进行计算，这种模型可以考虑地下外墙四周的边界支承情况，配筋量会比传统计算减少25%左右； 2、如果没有条件，也要针对不同的地下外墙支承情况人工调整。 3、关于最小配筋率问题，要区分地下外墙受力情况，区别对待； 情况一：如果地下外墙本身受力情况就是竖向单向板。那么竖向钢筋的最小配筋率应不小于0.20%及45f t /f y 中的较大值，水平分布筋单面最小配筋率应不小于0.15%，间距不宜大于150mm;注意此时水平钢筋应设置在竖向钢筋外侧。 情况二：如果地下外墙本身受力情况就是双向板。那么竖向和水平钢筋的最小配筋率应不小于0.20%及45f t /f y 中的较大值，间距不宜大于150mm; 4、水平钢筋宜设置在竖向钢筋外侧； 5、地下外墙与基础连接必须注明见11G101‐3 P58 (三) 地下外墙筋在基础中的锚固或搭接交流 沟通分享439 图集注明：当图集有多种做法时 ，设计应写明在那页选用哪个具 体节点。当未指明时，则为设计 人员自动授权施工人员可以按任 意节点施工。 2014.12.10
地下室外墙计算原理及方法 1、高层建筑一般都设有地下室，根据使用功能及基础埋置深度的不同要求，地下室的层数1至4层不等。 2、地下室外墙的厚度和混凝土强度等级，应根据荷载情况、防水抗渗和有关规范的构造要求确定。《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（JGJ 6-99）规定，箱形基础外墙厚度不应小于250mm，混凝土强度等级不应低于C20；《人民防空地下室设计规范》（。GB50038-05）规定，承重钢筋混凝土外墙的最小厚度为250mm，混凝土强度等级不应低于C25 地下室外墙的混凝土强度等级，考虑到由于强度等级过高混凝土的水泥用量大，容易产生收缩裂缝，一般采用的混凝土强度等级宜低不宜高，常采用C20~C30。有的工程地下室外墙有上部结构的承重柱，此类柱在首层为控制轴压比混凝土的强度等级较高，因此在与地下室墙顶交接处应进行局部受压的验算，柱进入墙体后其截面面积已扩大，形成附壁柱，当墙体混凝土采用低强度等级，其轴压比及承载力一般也能满足要求。 3、地下室外墙所承受的荷载，竖向荷载有上部及地下室结构的楼盖传重和自重，水平荷载有地面活载、侧向土压力、地下水压力、人防等效静荷载。风荷载或水平地震作用对地下室外墙平面内产生的内力值较小。在实际工程的地下室外墙截面设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，墙体配筋主要由垂直于墙面的水平荷载产生的弯矩确定，而且通常不考虑与竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计算墙的配筋。 4、地下室外墙的水平荷载组合：见图11.12-1外墙水平荷载 （1）地面活荷载(取10KN/m2)、土侧压力； （2）地面活荷载、地下水位以上土侧压力、地下水位以下土侧压力、水压力； （3）上列（1）加人防等效静荷载或（2）加人防等效静荷载。 图11.12-1中的各值：见p475 荷载分项系数除地面活荷载的为1.4外，其他均为1.2。 5、地下室外墙可根据支承情况按双向板或单向板计算水平荷载作用下的弯矩。由于地下室内墙间距不等，有的相距较远，因此在工程设计中一般把楼板和基础底板作为外墙板的支点按单向板（单跨、两跨或多跨）计算，在基础底板处按固端，顶板处按铰支座。在与外墙相垂直的内墙处，由于外墙的水平分布钢筋一般也有不小的数量，不再另加负弯矩构造钢筋。 6、地下室外墙可按考虑塑性弯矩内力重分布计算弯矩，有利配筋构造及节省钢筋用量。按塑性计算不仅在有外防水的墙体中采用，在考虑混凝土自防水的墙体中也可采用。考虑塑性变形内力重分布，只在受拉区混凝土可能出现弯曲裂缝，但由于裂缝较细微不会贯通整个界面厚度，对防水仍有足够抗渗能力。 7、有窗井的地下室，为房屋基础能有有效埋置深度和有可靠的侧向约束，窗井外墙应有足够横隔墙与主体地下室外墙连接，此时窗井外侧墙应承受水平荷载（1）或（2），因为窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算。如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。 8、当只有一层地下室，外墙高度不满足首层柱荷载扩散刚性角（柱间中心距离大于墙的高度），或者窗洞较大时，外墙平面内在基础底板反力作用下。应按深梁或空腹桁架验算，确定墙底部及墙顶部的所需钢筋。当有多层地下室，或外墙高度满足了柱荷载扩散刚性角时，外墙顶部宜配置两根直径不小于20mm的水平通长构造钢筋，墙底部由于基础底板钢筋较大没有必要另配附加构造钢筋。 9、地下室外墙竖向钢筋与基础底板的连接，因为外墙厚度一般远小于基础底板，底板计算时在外墙端常按铰支座考虑，外墙在地板端计算时按固端，因此底板上下钢筋可伸至外墙外
地下室外墙设计计算书（附配筋图）
地下室外墙计算(WM-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 地下室层数1地下室顶 标高(m) -1.20 墙宽L(m)1.000外地坪标 高(m) -0.15
层高表 层层高(m)外墙厚 (mm) -1层7.250400 板边支撑条件表 板边顶边底边侧边 简支固定自由支承方 式
土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500 水土侧压计算水土分算 地下水埋深(m)0.550 土天然容重18.00
(kN/m3) 土饱和容重 (kN/m3) 20.00 上部恒载-平时(kN/m)0.00上部活载- 平时(kN/m) 0.00 上部恒载-战时(kN/m)---地面活载- 平时(kPa) 0.00 砼强度等级C35配筋调整 系数 1.0 钢筋级别HRB4 00竖向配筋 方法 按压弯 外纵筋保护层(mm)50竖向配筋 方式 对称 内纵筋保护层(mm)15裂缝限值 (mm) 0.20 泊松比0.20裂缝控制 配筋 √ 考虑p-δ 效应 ㄨ 1.4 计算选项信息
地下室外墙（挡土墙）的计算 1计算方法 1.1计算简图 ①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。 ②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。 当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。 窗井外墙顶边按自由计算。 墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。 ③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。 1.2计算荷载 图一地下室外墙压力分布 地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。 竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。 水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。 2计算中需注意的问题 2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。 该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。 但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。 2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。 如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。 2.3计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）。当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。例如，北京地区静止土压力系数K一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。 2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。
地下室外墙在设计中的几点注意事项摘要：关于地下室的设计在实际工程中会遇到很多问题，特别是地下室外墙需要考虑的因素比较多，比如计算模型的选取、承受的荷载取值与传递、外墙的保护层厚度以及外墙钢筋和外墙抗裂性的问题。 关键词：地下室外墙计算模型荷载取值 abstract：in the actual project , the design of the basement will encounter many problems, especially the basement wall need to consider more factors, such as the calculation model selection, the loads value and pass the protective layer thickness of the external walls and external walls of steel and external wall crack resistance problem. keywords: basementthe calculation model of external wallload value 中图分类号：s611文献标识码：a 文章编号： 目前，人们的居住水平越来越好，楼房建设发展的越来越迅速，高层建筑越来越多，城市化规模越来越明显，地下空间的利用越来越重要。建造最多的就是地下室，地下室可作为车库、储藏间、自行车库或是设备用房使用，这样避免了在地面上建仓库或自行车棚，增加小区绿化和公共场地面积，节约了土地面积的使用率，对
目录 一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 - 1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ - 2 - γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角?..... - 2 - 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度 1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 - 1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 - 2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 - 2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 - 2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 - 3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 - 3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 - 3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 - 4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 - 4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 - 4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -
地下连续墙作为支护结构时的内力计算 (2009-01-07 16:40:54) 标签：分类： （一）荷载 用作支护结构的地下连续墙，作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。若地下连续墙用作永久结构，还有上部结构传来的垂直力、水平力和弯矩等。作用于地下连续墙主动侧的土压力值，与墙体刚度、支撑情况及加设方式、土方开挖方法等有关。 当地下连续墙的厚度较小，开挖土方后加设的支撑较少、较弱，其变形较大，主动侧的土压力可按朗肯土压力公式计算。我国有关的设计单位曾对地下连续墙的土压力进行过原体观测，发现当位移与墙高的比值△／H达到1‰一8‰时，在墙的主动侧，其土压力值将基本上达到朗肯土压力公式计算的土压力值。所以，当地下连续墙的变形较大时，用其计算主动土压力基本能反映实际情况。 对于刚度较大，且设有多层支撑或锚杆的地下连续墙，由于开挖后变形较小，其主动侧的土压力值往往更接近于静止土压力。如日本的《建筑物基础结构设计规范》中既做如此规定。 至于地下连续墙被动侧的土压力就更加复杂。由于产生被动土压力所需的位移(我国实测位移与墙高比值△／H需达到1％一5％才会达到被动土压力值)往往为设计和使用所不允许，即在正常使用情况下，基坑底面以下的被动区，地下连续墙不允许产生使静止土压力全部变为被动土压力的位移。因而，地下连续墙被动侧的土压力也就小于被动土压力值。
目前，我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法，即把地下连续墙入土部分视作弹性地基梁，采用文克尔假定计算，基床系数沿深度变化。 （二）内力计算 作为支护结构的地下连续墙，其内力计算方法国内采用的有：弹性法、塑性法、弹塑性法、经验法和有限元法。 根据我国的情况，对设有支撑的地下连续墙，可采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法(m 法)和弹性线法。应优先采用前者，对一般性工程或墙体刚度不大时，亦可采用弹性线法。此外有限元法，亦可用于地下连续墙的内力计算。 用竖向弹性地基梁的基床系数法计算时，假定墙体顶部的水平力H、弯矩M及分布荷载q1和q2作用下，产生弹性弯曲变形，坑底面以下地基土产生弹性抗力，整个墙体绕坑底面以下某点O转动(图4-2-1 )、在O点上下地基土的弹性抗力的方向相反。 图4-2-1 竖向弹性地基梁基床系数法计算简图 地下连续墙视为埋入地基土中的弹性杆件，假定其基床系数在坑底处为零，随深度成正比增加。当α2h≤时，假定墙体刚度为无限大，按刚性基础计算；当α2h＞时，按弹性基础计算，其中变形系数 α2= (4-2-1) 式中m——地基土的比例系数，有表可查，参阅有关地下连续墙设计与施工规程。如流塑粘土，液性指数I L≥l，地面处最大位移达6mm时，m＝300--500；
地下室外墙计算(DXWM-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 地下室层数2地下室顶标高(m)-1.500 墙宽 L(m) 1.000外地坪标高(m)-0.300 层高表 层层高(m)外墙厚(mm) -1层 4.000300 -2层 3.900300 板边支撑条件表 板边顶边底边侧边 支承方式简支固定自由
1.2 荷载信息 土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500 水土侧压计算水土分算地下水压是否调整ㄨ 地下水埋深(m)0.000
土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00 上部恒载-平时(kN/m)0.00上部活载-平时 (kN/m) 0.00 上部恒载-战时 (kN/m) ---地面活载-平时(kPa)10.00 1.3 配筋信息 砼强度等级C40配筋调整系数 1.0 钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层 (mm) 40竖向配筋方式对称 内纵筋保护层 (mm) 20裂缝限值(mm)0.20 泊松比0.20裂缝控制配筋√ 考虑p-δ效应ㄨ 1.4 计算选项信息 竖向弯矩计算方法连续梁 板计算类型·平时组合弹性板 支座弯矩调幅幅度(%)0.0 塑性板β--- 活载准永久值系数0.50 水压准永久值系数0.50 活载调整系数 1.00 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)
”计算地下室外墙时，其室外地面荷载取值不应低于10kN/m2，如室外地面为通行车道则应考虑行车荷载。"
摘自《全国民用建筑工程设计技术措施-结构》 地下室挡土墙计算(转载) 这篇文章发布于：2014-03-18 13:07 分类：结构设计1条评论 1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m2 2.土侧压力系数： （1）一般可取静止土压力系数0.5； （2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4， （3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33. 3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19. 4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。 5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3. 6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎 水面有外防水层取30”； 《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。 6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm 7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。 8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。 9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各 800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋） 10.其他： （1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。 （3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端 （4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。 （5）实际工程的地下室外墙截面设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，通常不考虑竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计算墙的配筋。 11. 参考文献： 《砼结构设计禁忌与实例》第四章禁忌28 （李国胜主编）
地下室外墙(挡土墙)的计算 1 计算方法 1、1计算简图 ①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。 ②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。 当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。 窗井外墙顶边按自由计算。 墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。 ③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。 1、2计算荷载 图一地下室外墙压力分布 地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。 竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。 2计算中需注意的问题 2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。 该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防 扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。 但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。 2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。文[2]第3、1、8条则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位(水位高度包括上层滞水)。 如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。 2.3计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力。《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》第9、3、2条的条文说明指出,静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算。静止土压力系数K=1-sinφ(φ为土的内摩擦角)。当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构与地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0、66计算(文[1]第5、8、11条,文[2]第2、1、16条)。例如,北京地区静止土压力系数K一般取0、5,乘以折减系数
五里河站明挖施工方法的确定 明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。地面以下有通信电缆管线。但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。 明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。 2 主体围护结构方案的确定 地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。 排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。 地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土 压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。它不仅适用于软弱流动性能较大的土质, 同时还适于多种不同情况的地质条件, 但其造价高, 投资大。由于其结构的防水防渗性能好, 采用此结构做围护结构时, 一般用坑内降水法降地下水, 其降水费用相对低。 土钉墙结构: 是在基坑开挖过程中, 将土钉置入原状土体中, 并在支护面上喷射钢筋混凝土面层, 通过土钉、土体和喷射的混凝土面层的共同作用形成的结构。这种结构适用于浅基坑地下水位以上或经过人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。其结构特点是提高土体的整体稳定性, 边开挖边支护, 不占用独立工期, 施工安全快捷。设备简单, 操作方便, 造价低。 五里河站由于其施工场地开阔, 地下土质以砂层为主, 其土质稳定性好, 变形小, 但此站距离浑河近地下水位高, 如果采用排桩围护结构坑外降水方案降水量过大, 降水费用太高, 且该站地铁的标准段基坑深度为32.45m, 基坑较深。故采用防水性能较好的地下连续墙围护结构较排桩结构而言能更安全合理, 降水方式为坑内降水。由于车站基坑较深, 其坑上围护墙上设置了六道水平支撑杆件, 以防边坡侧壁位移过大, 影响主体结构的正常施工。基坑情况见图一。
地下室外墙计算(WQ-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料
2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算) 2.1 荷载计算 2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000 准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa) 水土合算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高-1.400, 总埋深1.200，地下水位以上1.000, 地下水位以下0.200 ? 0.5181? p k h1k s a t h2? 0.5200.211 ? + = = = + 土压力起算位置，标高-0.200 p0 = -1层底，标高-5.100，总埋深4.900，地下水位以上1.000，地下水位以下3.900 0.5181? ? 0.520 3.948 p k h1k s a t h2? ? = + = = +
鑫华地产嘉乐世公园项目 工程编号:2014002-Km 地下室外墙结构计算书 设计阶段：施工图 项目负责蒲德群 审核蒲德群 校对李德文 专业负责蒲德群 设计郭元 北京中鸿建筑工程设计有限公司 设计资质甲级 设计证书编号 二○一五年四月
一、设计依据： 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 二、设计说明： 本工程为鑫华地产·嘉乐世公园项目，位于云南省红河自治州蒙自市。本工程建设场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为Ⅱ类；该场地地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第三组。本工程地下室层数除东北侧局部为一层外其余部分均为两层，两层地下室层高均为3.6m。东北侧建筑-2F（结构-1F）地下室为全埋，建筑-1F（结构单体1F）为地上建筑，此部分结构-1F顶板基本无覆土；其余3侧地下室-1F及-2F均为全埋，地下室顶板覆土最薄处1.5m，最厚处1.75m（西南侧局部）。 三、外墙计算： 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 地下室层数2地下室顶标高(m)0.000 墙宽 L(m)8.100外地坪标高(m) 1.500 层高表 层层高(m)外墙厚(mm) -1层 3.600300 -2层 3.600300 板边支撑条件表 板边顶边底边侧边 支承方式简支固定简支