悬臂梁桥分析与设计说明
1. 概要
本桥为30+50+30三跨混凝土悬臂梁桥，其中中跨为挂孔结构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m。墩为钢筋混凝土双柱桥墩，墩高15m。
（注：本例题并非实际工程，仅作为软件功能介绍的参考例题。）
在简化过程中省略了边跨合龙段模拟、成桥温度荷载模拟。
通过本例题重点介绍MIDAS/Civil软件的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法、移动荷载的输入方法和查看分析结果的方法等。
阶段01--双悬臂
阶段02--最大悬臂
阶段03--边跨满堂施工
阶段04--挂梁
阶段05--收缩徐变
图1. 分析模型
桥梁概况及一般截面
桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁
桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结构，挂梁长16m，为钢筋混凝土结构
施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段，边跨合龙时，中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁，
挂梁与中跨主梁铰接，施工桥面铺装，并考虑3650天收缩徐变。
预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力
截面形式如下
图2. 跨中箱梁截面
图3. 墩顶箱梁截面
梁桥分析与设计的一般步骤
1. 定义材料和截面
2. 建立结构模型
3. 输入非预应力钢筋
4. 输入荷载
①.恒荷载
②.钢束特性和形状
③.钢束预应力荷载
5. 定义施工阶段
6. 输入移动荷载数据
①.选择移动荷载规范
②.定义车道
③.定义车辆
④.移动荷载工况
7. 运行结构分析
8. 查看分析结果
使用的材料
?混凝土
主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土
?钢材
采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860
荷载
?恒荷载
自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算
?预应力
钢束(φ15.2 mm×31)
截面面积: Au = 4340 mm2
孔道直径: 130 mm
钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛)
超张拉(开)
预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2
预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25
管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm)
锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值:
开始点:6mm
结束点:6mm
张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa
?徐变和收缩
条件
水泥种类系数(Bsc): 5 (5代表普通硅酸盐水泥)
28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值,即标号强度(fcu,f):50N/mm^2
t5天
长期荷载作用时混凝土的材龄:=
o
t3天
混凝土与大气接触时的材龄:=
s
相对湿度: %
RH
=
70
构件理论厚度:程序计算
适用规范:中国规范(JTG D62-2004)
徐变系数: 程序计算
混凝土收缩变形率: 程序计算
?移动荷载
适用规范：公路工程技术标准(JTG B01-2003)
荷载种类：公路I级，车道荷载，即CH-CD
2. 设置操作环境
打开新文件(新项目)，以 ‘混凝土悬臂梁’ 为名保存(保存)。 将单位体系设置为 …KN ?和…m ?。该单位体系可根据输入数据的种类任意转换。
文件 / 新项目
文件 / 保存 (混凝土悬臂梁 )
工具 / 单位体系 长度> m ; 力>KN
图4. 设置单位体系
单位体系还可以
通过点击画面下端状态条的单位选择
键()来进行转换。
3. 定义材料和截面
定义材料
下面定义模型中所使用的混凝土和钢束的材料特性。
模型 / 材料和截面特性
/ 材料
类型>混凝土 ; 规范> JTG04（RC ）
数据库> C50 名称〉主梁 ? 类型>混凝土 ; 规范> JTG04（RC ） 数据库> C40 名称〉桥墩 ?
名称(Strand1860 ) ; 类型>钢材 ; 规范> JTG04（S ） 数据库>
图5. 定义材料对话框
定义截面
预应力混凝土连续梁通常采用箱梁截面，可以使用截面数据库中的设计截面来定义。首先定义控制位置的一般截面，然后再使用一般截面定义变截面。 （注：因为对于主梁要进行PSC 设计和RC 设计，因此主梁截面必须用设计截面来定义，而墩截面必须用数据库/用户截面来定义。）
同时定义多种材料特性时，使用
键可以连
续输入。
模型 /材料和截面特性
/ 截面/添加
截面类型>设计截面> 单箱单室 截面号 ( 1 ) ; 名称 (跨中)
图6. 定义跨中位置处截面
图7. 定义支座位置处截面
根据已定义的等截面定义变截面
模型 /材料和截面特性
/ 截面/添加
截面类型>变截面> 单箱单室
截面号 ( 3 ) ; 名称 (跨中-支座) 偏心>中-上部
截面I 、J 端通过导入已经定义的跨中截面和支座截面来定义。
图8. 变截面“跨中-支座”定义对话框
图9. 变截面“支座-跨中”定义对话框
图10 定义桥墩截面
挂梁截面与跨中截面形式一样，可由跨中截面复制生成。
在材料和截面列表中选择跨中截面，然后点击截面列表右侧的复制命令，生成新的截面，然后再对新生成的截面修改截面名称即可。
图11 复制生成挂梁截面
最终全桥截面数据如下图所示——
图12. 截面列表
定义材料时间依存特性并连接
施工过程需要考虑主梁和桥墩的收缩徐变特性，为了考虑徐变、收缩，下面定义混凝土材料的时间依存特性。
材料的时间依存特性参照以下数据来输入。 标号强度 : f cu,k = 50000 KN/m 2 （主梁），f cu,k = 40000 KN/m 2（桥墩） 相对湿度 : RH = 70 %
理论厚度 : 1m(采用程序自动计算) 拆模时间 : 3天
模型 /材料和截面特性
/ 时间依存性材料(徐变和收缩)
名称 (主梁收缩徐变) ; 设计标准>China(JTG D62-2004) 标号强度 (50000)
环境年平均相对湿度(40 ~ 99) (70) 构件的理论厚度 (1) 水泥种类系数(Bsc):5 开始收缩时的混凝土材龄 (3) ?
名称 (桥墩收缩徐变) ; 设计标准>China(JTG D62-2004) 标号抗压强度 (40000)
环境年平均相对湿度(40 ~ 99) (70) 构件的理论厚度 (1) 水泥种类系数(Bsc):5
开始收缩时的混凝土材龄 (3) ?
截面形状比较复杂时，
可使用模型>材料和截面特性值>修改单元材料时
间依存特性 的功能来输
入h 值。
图13. 定义主梁的徐变和收缩特性
图14. 定义桥墩的徐变和收缩特性
参照图15将一般材料特性和时间依存材料特性相连接。即将时间依存材料特性赋予相应的材料。
模型/ 材料和截面特性/ 时间依存材料连接
时间依存材料类型>徐变和收缩>主梁徐变和收缩
选择指定的材料>材料>1:主梁选择的材料
时间依存材料类型>徐变和收缩>桥墩徐变和收缩
选择指定的材料>材料>2:桥墩选择的材料
图15. 连接时间依存材料特性
4. 建立结构模型
利用建立节点和扩展单元的功能来建立单元。
模型>节点>建立节点
坐标(0,0,0)
模型>单元>扩展单元
全选
扩展类型>节点 线单元
单元类型>梁单元; 材料>1:主梁; 截面> 1: 跨中
生成形式>复制和移动
复制和移动>等间距>dx,dy,dz>(1, 0, 0)
复制次数>(110)
图16. 建立几何模型
根据桥梁所处位置给各桥梁段赋予实际的截面信息。
参照前面的图1可以看到，本桥在边跨的端部为等截面，中跨的挂梁部分为等截面，其他主梁为变截面，各截面对应的单元编号如下表所示——
以修改截面由低变高梁段，即“跨中-支座” 梁段截面信息为例，首先通过窗口选择单元14~29以及单元64~79，或者直接在单元选择框内输入单元编号“14to29 64to79”回车，则模型窗口中显示“14to29 64to79”单元被选中，然后在树形菜单中选择“跨中-支座”截面，按下鼠标左键不放，拖放至模型窗口，松开鼠标左键，则原模型窗口中被选择的单元的截面信息被重新赋予为“跨中-支座”截面，如下图所示——
图17. 选择要修改截面信息的单元
图18. 修改截面信息后
单元选择框
多种选择和解除选择方式
对于变截面构件需
要定义每个单元适用的变截面信息，而对于一组变化规律相同的单元，使用变截面组功能更快更方便的定义一组变截面单元
修改截面信息后会发现对应变截面梁段截面变化不连续，因此需要对变截面梁段定义变截面组.
模型/材料和截面特性/变截面组
组名称>跨中-支座
单元列表>14to29 64to79(可以直接输入单元编号,也可以在模型窗口
中选择单元)
截面形状的变化
z轴>多项式（1.6），对称平面，i，距离：0m
y轴>线性添加?
则该段变截面梁段的形状改变如下图所示——
图19. 定义变截面组后结构显示形状
按照如上所述方法，修改中墩墩顶单元截面信息、截面由高变低（即截面“支座-跨中”梁段截面信息及变截面组信息），其中“支座-跨中”梁段的变截面组信息参考如下：
模型/材料和截面特性/变截面组
组名称> 支座-跨中
单元列表>32to47 82to97
截面形状的变化
z轴>多项式（1.6），对称平面，j，距离：0m
y轴>线性添加?
建立桥墩单元
选择墩顶处对应的主梁节点31和81，通过建立墩顶节点和扩展单元的功能建立桥墩单元。
模型/节点/复制和移动
形式>复制
复制和移动>等间距
间距：（0，0，-3.5）
复制次数：1次 适用?
图20. 复制墩顶主梁节点
选择复制生成的主梁底部节点，沿桥横向复制生成墩顶节点
视图>选择新近建立的个体（或者直接在窗口选择复制生成的节点112，113） 模型/节点/复制和移动
形式>复制
复制和移动>任意间距 方向：y 间距：（2,-4） 适用?
注意输入间距时，中间的逗号不
能用中文逗号,必
须使用英文逗号。
图21. 复制生成墩顶节点
选择新建项目，节点114to117
模型/单元/扩展
扩展类形>节点-〉线单元
单元属性>梁单元材料>2:桥墩截面>5:矩形桥墩复制和移动>等间距(0,0,-1) 复制次数>15
适用
图22. 扩展生成桥墩
修改单元的理论厚度
主梁和桥墩建立完成后，就可以通过程序自动计算每个单元的构件理论厚度——
模型/材料和截面特性/修改单元的材料时间依存特性
选项>添加/替换
单元依存材料特性>构件的理论厚度
自动计算(开)
规范>中国标准
公式为：a( 0.5 )
全选适用
图23. 修改单元理论厚度
定义结构组、边界组和荷载组
为了进行施工阶段分析，将在各施工阶段(construction stage)所要激活和钝化的单元、边界条件、荷载定义为组，并利用组来定义施工阶段。
组>结构租 >新建…
定义结构组>名称( 墩与悬臂
1)
名称( 悬臂段2)
名称(主梁)
名称（挂梁段）
名称（边跨满堂）
组>边界租 >新建…
定义边界组>名称 (墩底固结)；
名称 (墩顶连接)；
名称 (边跨滑动支座)；
名称（中跨临时固定）；
名称（体系转换）；
名称（满堂支撑）；
名称（挂孔）；
图24. 结构组列表 图25. 边界组列表
为了利用 桥梁
内力图 功能查看分析结果而将所有主梁单元定义为一个结构组。
悬臂梁桥分析与设计说明 1.概要 本桥为30+50+30三跨混凝土悬臂梁桥，其中中跨为挂孔结构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m。墩为钢筋混凝土双柱桥墩，墩高15m。 （注：本例题并非实际工程，仅作为软件功能介绍的参考例题。） 在简化过程中省略了边跨合龙段模拟、成桥温度荷载模拟。 通过本例题重点介绍MIDAS/Civil软件的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法、移动荷载的输入方法和查看分析结果的方法等。 阶段01--双悬臂 阶段02--最大悬臂 阶段03--边跨满堂施工 阶段04--挂梁 阶段05--收缩徐变 图1. 分析模型 桥梁概况及一般截面
桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁 桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结构，挂梁长16 m，为钢筋混凝土结构 施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段，边跨合龙时，中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁， 挂梁与中跨主梁铰接，施工桥面铺装，并考虑3650天收缩徐变。 预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力 截面形式如下 图2. 跨中箱梁截面 图3. 墩顶箱梁截面 梁桥分析与设计的一般步骤 1.定义材料和截面 2.建立结构模型 3.输入非预应力钢筋 4.输入荷载 ①.恒荷载 ②.钢束特性和形状 ③.钢束预应力荷载 5.定义施工阶段 6.输入移动荷载数据 ①.选择移动荷载规范 ②.定义车道 ③.定义车辆
④.移动荷载工况 7.运行结构分析 8.查看分析结果 使用的材料 ?混凝土 主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土 ?钢材 采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860 荷载 ?恒荷载 自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算 ?预应力 钢束(φ15.2 mm×31) 截面面积: Au = 4340 mm2 孔道直径: 130 mm 钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛) 超张拉(开) 预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2 预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm) 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值: 开始点:6mm 结束点:6mm 张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa ?徐变和收缩 条件 水泥种类系数(Bsc): 5 (5代表普通硅酸盐水泥) 28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值,即标号强度(fcu,f):50N/mm ^2 长期荷载作用时混凝土的材龄:=o t5天 混凝土与大气接触时的材龄:=s t3天 相对湿度: % RH = 70 构件理论厚度:程序计算 适用规范:中国规范(JTG D62-2004) 徐变系数: 程序计算 混凝土收缩变形率: 程序计算 ?移动荷载 适用规范：公路工程技术标准(JTG B01-2003) 荷载种类：公路I级，车道荷载，即CH-CD
悬臂浇筑施工连续梁桥 一、悬浇梁体分段 1、墩顶梁段A（0号段） （1）长度一般为5m～10m；（但也不一定，这主要根据具体情况而定，比如XXXX桥主桥，为了刚开始能放两个挂篮对称施工，0号块有13m）（2）施工托架 ①在混凝土浇筑以前，应对托架进行试压； 2、由0号段两侧对称分段悬臂浇筑部分B （1）长度一般为2.5m～5m，也有个别跨度大的桥梁的分段为2.5m、3.5m、4.5m； （2）一般一个梁段的施工周期为6～10天； （3）根据计算经验，梁段的多少直接影响结构配束计算，在不影响工期的前提下，适当增加梁段数，十分有利于纵向预应力钢束配置，以避免因梁段不足采用大吨位预应力钢束引起张拉端局部应力过大。同时也使全桥截面受力状态均衡，边缘应力储备适当。 3、边孔在支架上浇筑部分C （1）长度一般为2～3个悬臂浇筑分段长； 4、合拢段D （1）长度一般为2m～3m，看到2m用得最多； （2）合拢方法； （3）不宜过小； 二、挂篮使用经验 1、XX桥 （1）挂篮在施工过程中的布置一般为对称的，挂篮单方向的长度一般比所划分悬浇的梁段长度长0.5m～1m；举个例子，悬浇梁段的划分长度为4.5m，则挂篮单方向的长度可取为6m，两支点间的距离可取为5m。 （2）挂篮重量与最重梁段的比例为0.45。
2、XXX大桥（主跨120m连续梁桥） （1）用的是菱形挂篮。 （2）计算经验：挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点即可，对整个结构影响不大的 3、XXXX主桥 （1）挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点 （2）挂篮重量取为800kN，以临时荷载考虑 三、施工挂篮 1、按照构造形式可分为桁架式，斜拉式，型钢式，混合式； 2、平行桁架式挂篮 （1）结构特点：它的上部结构一般为一等高桁架，其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。 （2）评价：早期使用较多，由于其自身载荷大，现在一般已不大采用。 3、平弦无平衡重挂篮 （1）结构特点：平弦无平衡重挂篮是在平行桁架式挂篮的基础上，取消压重，在主桁架上部增设前后上横梁，根据需要，其可沿主桁纵向滑移，并在主桁横移时吊住底模平台及侧模支架。由于挂篮底部荷载作用在主桁架上的力臂减小，大大减小了倾覆力矩，故不需平衡压重，其主桁后端则通过梁体竖向预应力筋锚固于主梁顶板上。 （2）评价：由于其并未从根本上克服平行桁架式挂篮结构庞大，自身静荷较大的缺点，应用不是很广泛。 4、弓弦桁架式挂篮 （1）结构特点：弓弦桁架（又称曲弦桁架）式挂篮的主桁外形似弓形，故可认为是从平行桁架式挂篮演变而来，除具有桁高随弯矩大小变化，受力合理的特点外，还可在安装时在结构内部预施应力以消除非弹性变形，故也可取消平衡重，所以一般重量较轻。 （2）评价：受力较合理，对不想一次性投入过多的施工单位有一定的
连续梁桥悬臂浇筑法施工流程和要点分析 一、悬臂浇筑法 悬臂浇筑法又称挂篮法。在墩柱两侧常采用托架支撑，浇筑一定长度的梁段，称为起步长度。以此节段为起点，通过挂篮的前移，对称平衡地向两侧逐段灌筑混凝土，并施加预应力，如此循环作业，每浇筑完一段(3～8m)，待混凝土达到设计强度后拉纵向预应力钢绞线，然后向前移动挂篮，进行下一段施工。 悬臂浇筑施工时梁体一般分四大部分浇筑，主要程序如下： 1.在墩顶托架上浇筑0#段，并实施墩梁临时固结系统。 2.在0号段上安装悬臂挂蓝，向两侧依次对称地分段浇筑主梁至合龙前段。 3.在临时支架或梁端与边墩间的临时托架上支模浇筑现浇梁段。 4.主梁合拢段可浇筑。 二、0#段施工技术 在各梁段中，0#段的纵向预应力束根数最多，普通钢筋密布，管道纵横，构造复杂，施工难度极大，是梁段施工的关键。 （一）施工流程 预埋牛腿及钢立柱支立焊接→立柱顶及牛腿顶调平、放线→加设分配梁→安装底模及外侧模→安装底板及腹板钢筋和竖向筋→安装小部分侧模及倒角模板→浇注底板混凝土及养生→安装顶板钢筋及纵、横向设管道→浇注腹板、顶板混凝土→养生→预应力拉及压浆→转入下道工序。 （二）施工要点
1.墩身施工完成后，在矩形空心墩墩壁之间底托采用20mm厚的钢板，钢板横向间距1.0m，在钢板上安装横担工字钢后，纵向铺设工字钢，间距0.5m，在工字钢上安装木排架，在木排架上铺设0#段底模。 2.支架拼装好以后，采用砂袋法或水箱加水进行预压，预压荷载按0#段混凝土重量及其它相关施工荷载总重量的1.25倍考虑。 3.0#段施工时，根据安装挂篮需求，预留好各种预留孔道及预埋筋，以便挂篮拼装时能准确就位。 4.0#段钢筋及管道密集，钢束管道位置采用定位钢筋网片固定，定位钢筋网片牢固地焊在钢筋骨架上，定位钢筋网片间距为0.5m，并且定位钢筋网片所焊的钢筋骨架与水平钢筋采用点焊，防止管道位置移动。当预应力管道位置与骨架钢筋发生冲突时，保持管道位置不变，适当移动普通钢筋位置。 5.0#段管道密集，混凝土浇筑后采用高压水管冲洗管道。竖向预应力压浆孔设在箱梁腹板侧面，在竖向波纹管上开孔设置注浆孔，并用密封胶带密封。 6.0#段腹板混凝土浇筑时，在模处留设混凝土侧窗及捣固孔，以减少混凝土自由倾落高度，防止混凝土离析和对管道的过度冲击，并避免捣固棒与管道猛烈碰撞，浇筑至预留孔位置后，封闭并加固侧窗，继续向上施工。 三、挂篮施工 挂篮是大跨径箱梁悬臂浇筑法施工的主要设备，在施工中受深水、高墩、峡谷及气候等影响小，可以充分利用有限的空间，多次重复使用，易于掌握施工工艺和保证施工质量，在施工中对节段的施工误差可以不断地进行调整，从而保证悬灌施工的精度。
南通市干线公路2013年危桥改造工程 悬臂梁施工专项方案 第一章编制说明 1、主要编制依据 ①、施工招标文件及承包合同书； ②、公路桥涵施工技术规范； ③、《南通市干线公路2013年危桥改造工程施工图设计》； ④、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条理》以及《公路养护安全作业规程》 2、编制说明 ①、本方案由项目总工编制、报公司技术负责人审核通过，并经组织专家审查通过后，方能予以实施； ②、本方案通过后由南通市干线公路2013年危桥改造工程NTGL-2013-QLSG1标项目经理部负责实施。 第二章工程概况 撑架桥位于S336线省道K41+741处，位于启东市新港镇。由于北幅V型撑架桥斜撑杆因严重压缩通航净空，经常受船只碰撞，撑杆撞损严重，砼破损、主筋外露，需进行北幅撑架桥拆除新建，新建下部结构形式为：桥墩 T构悬臂梁中、边孔侧悬臂梁长不等，中孔侧悬臂梁长4.23m，边孔侧悬臂梁长2.63m。桥墩T构悬臂梁由8片T梁组成，悬臂梁端部设置牛腿，放置板梁，悬臂根部与墩身固结。中悬臂梁宽0.3m，边悬臂梁宽0.4m，梁高变高度1.035-1.775m。桥墩
身采用矩形截面，墩身厚 1.5m，墩身底部为避让老桥墩身承台，作内缩切角处理。 第三章总体组织安排 1、组织机构设置： 见组织机构网络图； 2、施工现场人力资源配置： ①、管理人员 项目经理：朱卫兵 技术负责人：陆凤美 试验员：钱辉 技术员：蔡伟伟 安全员：侯江华 资料员：蔡伟伟 施工负责人：陶林冬 施工队长：张新华 ②、主要劳动力配置 3、原材料
①、混凝土：采用强制式机械拌合的C40混凝土，使用前已做好原材料检测、配合比设计及配合比验证。 ②、钢材：采用江苏沙钢集团生产的并经检验合格、监理抽检合格的钢筋。 4、主要检测仪器、施工机具准备：见附表 第四章、施工技术方案 1、准备工作 对施工完毕的承台进行校核，确定验收合格后可开始进行支架的搭设工作。由全站仪在承台上精确放出支架的边线，根据边线用钢尺标出各节段点，后用墨斗弹出横向纵向框线。 2、支架搭设、底模铺设 径向圆木支架，由立杆、横向木枋、对鞘木楔、竹胶板下纵向木枋、剪刀木、横撑木、扒钉等组成。 经现场实测两侧排架与承台顶面高差25cm，在承台基础上铺设20cm厚横向方木调至与两侧排架齐平， 20*20cm纵向方木间距20cm布设，立杆纵向布设6排，立杆的间距根据受力的不同做具体的分配（横向间距0.6m、纵向间距1.2m，步距0.6m），立杆高度根据悬臂梁的高度调整（具体见支架立面、侧面图），立杆顺水方向两侧各用3.5m的剪刀木做固定，剪刀木与立杆呈45°，立杆顺桥方向两侧各用4m长的横撑木做固定，立杆上边铺长8m的横向方木，每根立杆与横向方木的连接处用4根扒钉固定，横向方木上设置对鞘木楔，对鞘木楔与横向方木连接的一方固定在横向方木上，布置10*10cm纵向木枋与横向方木成90度角，用对鞘木楔上塞紧，再用扒钉固定。 在底模铺设前对支架进行检查验收，底模采用σ15竹胶板，模板表面应平整光滑，接缝处嵌入3mm厚的泡沫双面胶带防止漏浆，板与板之间错缝高差控制
悬臂浇筑连续梁施工工艺
悬臂浇筑连续梁施工 1、施工工艺流程 连续梁主梁0#块必须按大体积混凝土工艺一次浇注完成，根据墩高采用落地支架或墩顶支架，落地支架必须采用大钢管或型钢做立柱，以保证支架刚度和安全、减少沉降；其他块段采用悬臂浇注法施工，先在主墩顶处用型钢组成支架和托架，预压后灌注0号段，在0号段上安装轻型挂篮，并进行预压，再对称向两侧顺序灌注其他标准梁段；在边墩墩顶搭墩旁支架施工边跨直线段，边跨直线段采用支架现浇；连续梁（刚构）按设计要求顺序合拢。 1）施工工艺流程 见下页“连续箱梁悬臂浇筑施工工艺框图”。 2、临时支墩、正式支座安装 临时固结通过设置钢筋混凝土临时支墩来实现。临时支墩布置于正式支座两侧，正式支座正位安装。通过预埋在墩顶的钢筋与墩固结，同时设置钢筋伸入梁部与梁固结。内设电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。在临时支墩顶设塑料薄膜隔离层。
3、墩顶现浇段（0#段）施工 墩顶现浇段（0#段）在采用满堂支架法施工。0#段混凝土一次浇筑成型。 1） 工艺流程 施工工艺流程见下页图。 连续箱梁悬臂施工工艺框图 墩顶现浇段（0#段）施工 挂篮拼装 临时约束锁定、灌注砼、张拉、压浆 边跨现浇段施 工 安装永久支座，浇注 临时支座 支架搭设、预压及调 整 两悬臂端箱梁安装合拢吊架及底模，边跨合拢段安装钢筋、立侧模模和端模 挂篮静载试验 循环施工全部悬灌梁 段、拆除挂篮 边跨搭设及预压 支架、模板拆除、墩梁固结锁定 桥面系施 工 安装中跨合拢吊架及底模、中跨合拢段安装钢筋、立侧模和端模 两悬臂端箱梁临时约束锁定、灌 注砼、张拉、压浆 解除两边临时 支座固结 拆除临时支座
挂篮悬臂浇筑连续梁施工工法 1 工法概述 本工法所述为三向预应力变截面连续混凝土箱梁。施工中在墩顶设临时支座使墩、梁固结，承台上对称设置两组钢管混凝土柱临时支撑梁体，采用支架现浇0#块、挂篮平衡悬臂浇筑其余块件，最后在跨中合拢。 挂篮悬臂浇筑法适用于不受净空限制的高墩、大跨径的连续梁，连续刚构桥施工。 2 一般要求 2.1 技术管理 2.1.1施工前完成设计图纸会审和设计技术交底，施工方案和专项技术措施的审核、审批。 2.1.2对所用参与施工的人员进行技术培训和交底。 2.1.3 每分项工程施工前，必须经过工前检查，并签发检查合格证，由现场技术人员和安全员进行检查，并由施工负责人进行签认。 2.1.4 现场检查、测量的数据等检测应在专用记录本上及时做好记录并签字，数据信息要真实、完整、准确、清晰。 2.1.5 施工过程中及时进行阶段性技术分析总结。 2.1.6 施工现场必须严格遵守业主和监理的现场管理要求。 2.2 作业人员 2.2.1 所有作业人员必须经过岗前技术培训，从事电工、高空作业、机械操作等特殊作业的施工人员必须持证上岗。 2.2.2 作业人员应着装整齐、佩戴安全帽进入施工现场，高空作业人员必须佩戴安全带。 2.2.3 作业人员身体健康，无妨碍施工的病症，严禁酒后作业。 2.2.4作业人员必须遵守劳动纪律，服从统一指挥，相互协调，严禁违章指挥、违章作业。 2.4.5 所有作业人员必须参加班前技术和安全交底，明确个人任务和职责，掌握操作要求，熟悉安全措施等。 2.3 设备材料 2.3.1 施工机械应性能良好，定期进行保养和检查，确保正常使用。 2.3.2主要施工机具设备和安全用具要由专人管理，定期进行性能检查、试验并标识，严禁超期使用。 2.3.3主要施工机具应定机定人，严格执行交接班制度。接班时，必须对机具检查一次，并做好记录。 2.3.4进场材料要有质量保证书，并按规定进行抽检试验。材料和施工机具应按规定分类存放，标识清楚，防止损伤、污染。 2.4 作业现场 2.4.1作业现场布置整洁、合理，林区要有特殊防护措施。 2.4.2场地应平整、坚实、不积水，符合装卸、搬运、消防等要求。 2.4.3 格遵守文明施工管理要求，现场实行封闭管理。 2.4.4作业现场应设置有工棚、安全设施、标志、标识牌等。
咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程悬臂式挡土墙施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十局第六工程有限公司上林北路 上跨咸铜铁路立交项目经理部 二O一五年三月十日
悬臂式挡土墙施工方案 第一章编制说明及工程概况 一、编制依据及原则 1、编制依据 1、上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程设计图纸 2、市政道路工程施工质量验收规程 3、现场勘探的有关资料 4、招投标文件及施工合同文件 2、编制原则 1、严格遵守国家有关政策、法律、法规 2、按照国家的法律、法规要求，安排环保工作 3、统筹安排，突出重点、难点工序，优化施工方案，合理安排施工进度计划，合理配置施工所需劳、材、机具设备，实行标准化作业，组织连续均衡生产，做好工序衔接，紧张有序，加强施工过程监控，确保工程质量。 二、工程概况 咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程北侧起点接货运铁路南侧正在施工的朝阳四路，向南依次跨越望贤路十字、碱滩路、咸铜铁路、金旭大道十字，与咸阳渭河四号桥相接。 主线全长1.696km，道路规划标准宽度50米。道路采用高架桥的形式依次跨越望贤路交叉口、碱滩路、咸铜铁路和金旭大道交叉口，桥梁长度1745.198延米，其中，主线桥长1095.7延米、A匝道171.6延米、B匝道171.6延米、C匝道153.228延米、D匝道153.07延米；道路引道长度1051.878
米，主线600米，A匝道108.394米、B匝道118.394米、C匝道113.461米、D匝道111.629米。主线高架桥在望贤路交叉口和金旭大道交叉口设A、B、C、D四条匝道完成上下桥交通转换。 引道挡土墙防护墙身底板均采用C30钢筋混凝土现浇，挡土墙埋深不小于1m，基底夯填厚0.8m级配碎石垫层，挡土墙在地面以上0.3m设置泄水孔，墙背设土工布碎石反滤层。挡墙高差小于0.8m时，采用特制侧石代替悬臂挡墙。主线引道及匝道悬臂式挡土墙共1528.9m，下穿非机动车道悬臂式挡土墙共589.9m。（详见表2-1） 表2-1 悬臂式挡土墙主要工程数量表 三、施工总体部署 1、总体实施方案 依据工程特点、施工难易程度以及各部位施工面的陆续展开，我部首先对金旭路十字以南里程为K1+393至K1+563进行施工，然后对AK0+000至AK0+110、BK0+170至BK0+290进行平行流水法施工，最后对望贤路十字以北里程为K0+129至K0+302进行施工。C匝道、D匝道、下穿通道段悬臂式挡土墙待施工场地、施工条件具备后在进行施工。悬臂式挡土墙采用挖掘机开槽，压路机配合人工处理基底，模板采用竹胶板，分两次浇筑成型，特制侧石采
鹤壁至辉县高速公路工程 南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0号、1号段现浇托架验算书 施工单位:中城交建鹤辉高速公路项目部 计算:江光军 年“五、一”整理上传2015． 目录
1.计算依 据 ....................................................... ......................................................... (1) 2.主要技术参 数 ....................................................... ......................................................... . (1) 3.托架设 计 ....................................................... ......................................................... (2) 4.托架建 模 ....................................................... ......................................................... (5) 4.1荷载计算 (5) 4.2托架建模 (8) 5.托架强度验 算 ....................................................... ......................................................... . (9) 5.1查看施工阶段1结构最大应力 (9) 5.2查看施工阶段2结构最大应力 (10) 5.3腹板拉杆钢筋锚固长度计算 (13) 6.托架变形（挠度）验 算 .......................................................
悬臂式挡土墙计算书 项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 1.100m 墙前填土面标高: 0.000m
土压力计算方法: 库伦土压力 主动土压力增大系数: λE = 1.0 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.60 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 2.100m 墙顶宽: b = 0.250m 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000 墙趾板长度: B1 = 0.500m 墙踵板长度: B3 = 0.500m 墙趾板端部高: h1 = 0.400m 墙趾板根部高: h2 = 0.400m 墙踵板端部高: h3 = 0.400m 墙踵板根部高: h4 = 0.400m 墙底倾斜斜度: m3 = 0.000 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 0.000m 墙面腋高: y2 = 0.000m 墙背腋宽: y3 = 0.000m 墙背腋高: y4 = 0.000m 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ= 17.50° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa 基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算
悬臂浇筑连续梁施工控制要点及控制措施第一部分悬灌梁施工程序 连续梁桥采用悬臂浇筑施工时，因施工程序不同，有以下三种基本方法：逐跨连续悬臂施工法、T 构—单悬臂梁施工法、T 构—双悬臂梁—连续梁施工法。 一、逐跨连续悬臂施工法 （一）施工程序 1、首先从边墩开始将梁墩临时固结，进行悬臂施工； 2、岸跨边段合拢，边墩的临时固结释放后形成单悬臂梁； 3、从次边墩开始，梁端临时固结，进行悬臂浇筑施工； 4、次边跨中间合拢，释放次边墩的临时固结，形成带悬臂的两跨连续梁； 5、从另一端次边墩开始，次边墩进行梁墩固结，进行悬臂施工； 6、另一端次边跨合拢，释放另一端次边墩临时固结，形成带悬臂的三跨连续梁； 7、按上述方法依次类推进行； 8、最后岸边跨边段合拢，完成多跨的连续梁施工。 （二）施工特点 上述逐跨连续悬臂法施工，从一端向另一端逐跨进行，逐跨经历了悬臂施工阶段，施工过程中进行了体系转换。逐跨连续悬臂法施工可以在已建成的桥面上进行机具设备、材料、混凝土运输，方便了施工。 （三）适用范围 该法每完成一个新的悬臂并在跨中合拢后，结构稳定性、刚度便得到了进一步加强，所以逐跨连续悬臂法常在多跨连续梁及大跨长桥中采用。 二、T 构—单悬臂梁—连续梁施工法 （一）施工程序 1、首先从边墩开始，梁墩固结，进行悬臂施工； 2、岸边边段合拢，释放边墩临时固结，形成单悬臂梁； 3、另一端边墩进行施工，梁墩固结，进行悬臂施工； 4、岸边边段合拢，释放另一端边墩临时固结，形成单悬臂梁；
5、中跨中段合拢，形成三跨连续梁结构。 （二）施工特点 本施工施工方法可以多增设两套挂篮设备，两边墩同时悬臂浇铸施工，再到两岸边跨段合拢，释放两边墩临时固结，最后中间合拢成三跨连续梁，以加速施工进度，达到缩短工期的目的。 （三）适用范围 使用于多跨连续梁几个合拢段同时施工的方案，在3~5跨连续梁施工中是常用的施工方法。 三、T构一双悬臂梁一连续梁施工方法 （一）施工程序 1、从边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工； 2、再从另一端边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工； 3、中间跨中间段合拢，释放两边墩临时固结，形成双悬臂梁； 4、岸边边跨中间段合拢； 5、另一岸边边跨中间段合拢，完成三跨连续梁施工。 （二）施工特点 两边跨可同时施工，加快施工进度，当结构呈现双悬臂状态时，结构稳定性较差。（三）适用范围 对大跨径或多跨连续梁不宜采用此施工方法。 第二部分0#块施工质量控制点及控制措施 一、连续主梁0#块施工控制点 （一）0#块施工方法 1 、0#段采用墩顶托架平台施工； 0#段节段较长，由于混凝土方量大，一般可分两层浇注； 2、 3、外侧模为定型大块钢模，边角部分用组合钢模补齐。内模采用组合钢模板配以适量木模。端模采用钢木组合模板； 4、0#段分层浇注时水平施工缝要凿毛，并在上层混凝土浇注前撒高标号水泥净浆，提
悬臂梁桥分析与设计说明 1. 概要 本桥为30+50+30三跨混凝土悬臂梁桥，其中中跨为挂孔结构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m。墩为钢筋混凝土双柱桥墩，墩高15m。 （注：本例题并非实际工程，仅作为软件功能介绍的参考例题。） 在简化过程中省略了边跨合龙段模拟、成桥温度荷载模拟。 通过本例题重点介绍MIDAS/Civil软件的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法、移动荷载的输入方法和查看分析结果的方法等。 阶段01--双悬臂 阶段02--最大悬臂 阶段03--边跨满堂施工 阶段04--挂梁 阶段05--收缩徐变 图1. 分析模型 桥梁概况及一般截面 桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁
桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结构，挂梁长16m，为钢筋混凝土结构 施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段，边跨合龙时，中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁， 挂梁与中跨主梁铰接，施工桥面铺装，并考虑3650天收缩徐变。 预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力 截面形式如下 图2. 跨中箱梁截面 图3. 墩顶箱梁截面 梁桥分析与设计的一般步骤 1. 定义材料和截面 2. 建立结构模型 3. 输入非预应力钢筋 4. 输入荷载 ①.恒荷载 ②.钢束特性和形状 ③.钢束预应力荷载 5. 定义施工阶段 6. 输入移动荷载数据 ①.选择移动荷载规范 ②.定义车道 ③.定义车辆 ④.移动荷载工况 7. 运行结构分析 8. 查看分析结果
使用的材料 ?混凝土 主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土 ?钢材 采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860 荷载 ?恒荷载 自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算 ?预应力 钢束(φ15.2 mm×31) 截面面积: Au = 4340 mm2 孔道直径: 130 mm 钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛) 超张拉(开) 预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2 预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm) 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值: 开始点:6mm 结束点:6mm 张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa ?徐变和收缩 条件 水泥种类系数(Bsc): 5 (5代表普通硅酸盐水泥) 28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值,即标号强度(fcu,f):50N/mm^2 t5天 长期荷载作用时混凝土的材龄:= o t3天 混凝土与大气接触时的材龄:= s 相对湿度: % RH = 70 构件理论厚度:程序计算 适用规范:中国规范(JTG D62-2004) 徐变系数: 程序计算 混凝土收缩变形率: 程序计算 ?移动荷载 适用规范：公路工程技术标准(JTG B01-2003) 荷载种类：公路I级，车道荷载，即CH-CD
悬臂浇筑施工连续梁桥要点及模型分析 悬臂浇筑施工连续梁桥 一、悬浇梁体分段 1、墩顶梁段A（0号段） （1）长度一般为5m～10m；（但也不一定，这主要根据具体情况而定，比如XXXX桥主桥，为了刚开始能放两个挂篮对称施工，0号块有13m） （2）施工托架 ①在混凝土浇筑以前，应对托架进行试压； 2、由0号段两侧对称分段悬臂浇筑部分B （1）长度一般为2.5m～5m，也有个别跨度大的桥梁的分段为2.5m、3.5m、 4.5m； （2）一般一个梁段的施工周期为6～10天； （3）根据计算经验，梁段的多少直接影响结构配束计算，在不影响工期的前提下，适当增加梁段数，十分有利于纵向预应力钢束配置，以避免因梁段不足采用大吨位预应力钢束引起张拉端局部应力过大。同时也使全桥截面受力状态均衡，边缘应力储备适当。 3、边孔在支架上浇筑部分C （1）长度一般为2～3个悬臂浇筑分段长； 4、合拢段D （1） 长度一般为2m～3m，看到2m用得最多； （2） 合拢方法； （3） 不宜过小； 二、挂篮使用经验 1、XX桥 （1）挂篮在施工过程中的布置一般为对称的，挂篮单方向的长度一般比所划分悬浇的梁段长度长0.5m～1m；举个例子，悬浇梁段的划分长度为4.5m，则挂篮单方向的长度可取为6m，两支点间的距离可取为5m。 （2）挂篮重量与最重梁段的比例为0.45。 2、XXX大桥（主跨120m连续梁桥） （1）用的是菱形挂篮。 （2）计算经验：挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点即可，对整个结构影响不大的 3、XXXX主桥 （1）挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点
（2）挂篮重量取为800kN，以临时荷载考虑 三、施工挂篮 1、按照构造形式可分为桁架式，斜拉式，型钢式，混合式； 2、平行桁架式挂篮 （1）结构特点：它的上部结构一般为一等高桁架，其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。 （2）评价：早期使用较多，由于其自身载荷大，现在一般已不大采用。 3、平弦无平衡重挂篮 （1）结构特点：平弦无平衡重挂篮是在平行桁架式挂篮的基础上，取消压重，在主桁架上部增设前后上横梁，根据需要，其可沿主桁纵向滑移，并在主桁横移时吊住底模平台及侧模支架。由于挂篮底部荷载作用在主桁架上的力臂减小，大大减小了倾覆力矩，故不需平衡压重，其主桁后端则通过梁体竖向预应力筋锚固于主梁顶板上。 （2）评价：由于其并未从根本上克服平行桁架式挂篮结构庞大，自身静荷较大的缺点，应用不是很广泛。 4、弓弦桁架式挂篮 （1）结构特点：弓弦桁架（又称曲弦桁架）式挂篮的主桁外形似弓形，故可认为是从平行桁架式挂篮演变而来，除具有桁高随弯矩大小变化，受力合理的特点外，还可在安装时在结构内部预施应力以消除非弹性变形，故也可取消平衡重，所以一般重量较轻。 （2）评价：受力较合理，对不想一次性投入过多的施工单位有一定的吸引力，但其缺点是杆件数量多、制作安装都较麻烦，且易丢失。总体来讲，使用较广泛。 （3）应用示例 桥名 最大跨度／最大段重 挂篮类型 挂篮主要特点 挂篮重／ 平衡重 挂篮总重／梁段 广东虎门大桥辅航道桥 （连续刚构） 270m/240.5t 弓弦桁架式 万能杆件为主的曲弦桁架，1号段开始灌注 （滚动行走式） 88.7t/无 88.7t/240.5t＝0.37 江苏南京
悬臂式挡土墙计算书项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21 图 1 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 1.100m 墙前填土面标高: 0.000m 2.土压力计算参数
土压力计算方法: 库伦土压力 主动土压力增大系数: λE = 1.0 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.60 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 2.100m 墙顶宽: b = 0.250m 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000 墙趾板长度: B1 = 0.500m 墙踵板长度: B3 = 0.500m 墙趾板端部高: h1 = 0.400m 墙趾板根部高: h2 = 0.400m 墙踵板端部高: h3 = 0.400m 墙踵板根部高: h4 = 0.400m 墙底倾斜斜度: m3 = 0.000 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 0.000m 墙面腋高: y2 = 0.000m 墙背腋宽: y3 = 0.000m 墙背腋高: y4 = 0.000m 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ = 17.50° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 表 1 墙后填土表面参数 坡线编号与水平面夹角 (°) 坡线水平投影长 (m) 坡线长 (m) 换算土柱数 1 0.00 2.00 2.00 0.00 表 2 换算土柱参数 土柱编号距坡线端部距离 (m) 土柱高度 (m) 土柱水平投影长 (m) 8.墙后填土性能参数 表 3 墙后填土性能参数 层号土层名称层厚 (m) 层底标高 (m) 重度γ (kN/m3) 粘聚力c (kPa) 内摩擦角φ (°) 1 中砂7.000 -5.900 18.00 2.00 35.00 9.地基土参数 地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa 基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算 10.附加外力参数 是否计算附加外力: 否
第三章混凝土简支体系梁桥的构造与设计 习题 一、填空题： 1、装配式板的横向连接方法有和两种；装配式主梁的连接接头可采用，，。 2、设置横隔梁的作用：。 3、桥上荷载横向分布的规律与结构横向刚度关系密切，横向联结刚度越大，荷载横向分布作用越，各主梁的负担也越。 二、名词解释： 1、截面效率指标 2、组合梁桥 三、简答题： 1、装配式梁桥设计中块件划分应遵循哪些原则？ 2、后张法预应力混凝土T形梁中，为防止锚具附近混凝土开裂，可采取哪些构造措施？ 答案 一、填空题： 1、装配式板的横向连接方法有企口混凝土铰接和钢板连接两种；装配式主梁的连接接头可采用焊接接头，螺栓接头，扣环接头。 2、设置横隔梁的作用：保证各根主梁相互连接成整体，共同受力。 3、桥上荷载横向分布的规律与结构横向刚度关系密切，横向联结刚度越大，荷载横向分布作用越显著，各主梁的负担也越均匀。 二、名词解释： 1、截面效率指标：截面核心距与截面高度的比值。 2、组合梁桥：它是首先利用纵向水平缝将桥梁的梁肋部分与桥面板分割开来，桥面板再利用纵横向的竖缝划分成平面内呈矩形的预制板，这样就使单梁的整体截面变成板与肋的组合截面。 三、简答题： 1、装配式梁桥设计中块件划分应遵循哪些原则？ 答：（1）根据建桥现场实际可能的预制、运输和起重等条件，确定拼装单元的最大尺寸和重量。 （2）块件的划分应满足受力要求、拼装接头应尽量设置在内力较小处。 （3）拼装接头的数量要少。 （4）构件要便于预制运输。 （5）构件的形状和尺寸应力求标准化、增强互换性，构件的种类应力求减少。
2、后张法预应力混凝土T形梁中，为防止锚具附近混凝土开裂，可采取哪些构造措施？ 答：1）、加强钢筋网（约为10×10cm） 2）、厚度不小于16mm的钢垫板 3）、φ8的螺旋筋 另外，在布置预应力筋时，应尽量依据分散均匀的原则。
悬臂式挡土墙施工工艺 1、主要技术特点： 悬臂式挡土墙构造简单厚度小、自重轻，挡土高度高，施工方便是钢筋混凝土挡土墙的重要形式，是一种轻型支挡结构物。其依靠墙身的重量及底板以上的重物（包括表面超载）来维持平衡。能适地基承载力低及地震区。 a）本工程悬臂式挡墙总长约650m，墙体高度需根据现场实际情况确定（参见挡土墙图纸及04J008第92页选型），且基础埋深度不低于1.5米，基底承载力要求在150Kpa。 b)在基础底面增加抗滑移的齿墙。 c）墙体设置泄水孔，间距为2-3m设一个，外斜坡度为５%，采用直径为100mmPVC管按梅花型布置；进水口下部用粘土夯实封层厚30cm，其反滤层设置为40cm厚粗粒层。 d）墙体每隔12m设置一道变形缝，缝宽2cm，伸缩缝处塞以沥青防水层或嵌入涂以沥青的木板。 2、地基处理： 本工程地基承载力应达到150Kpa，对于因挖基发现有淤泥层或软土层而超挖的部分可采用C15混凝土回填。若持力层2m范围内土层有变化，应及时通知设计单位调整挡土墙分缝与结构设计。 3、混凝土垫层施工： 根据设计图纸要求。基底浇筑10cm厚，C15混凝土垫层，混凝土垫层每侧比基础宽出10cm。在挡墙基础的凹槽处，设置木模板。 4、钢筋安装： 现浇钢筋基础先安装基础钢筋，预理墙身竖向钢筋，待基础浇灌混凝土完后且砼达到2.5Mpa后，进行墙身钢筋安装。 钢筋现场加工、制作、绑扎。现场绑扎时，先划线，后摆筋、穿筋、绑扎，最后安放专用垫块，弹线时，注意间距、数量、标明加密箍筋位置。板筋先摆主筋，后摆副筋。摆放有焊接接头和绑扎接头的钢筋时，其接头位置同一截面接头数量，搭接长度按现行施工规范规定执行。钢筋交叉点采用铁丝扎牢。所有箍筋与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，沿受力钢筋方向错开布置。为保证保护层厚度，垫块预制时厚度要准确，强度要保证。 5、模板工程： A、模板设计 模板采用2.44m*1.22m*1.2cm 木胶板，模板的拼缝模板缝采用塑料条封贴，防止漏浆。板后使用成型方木竖向钉于模板后，方木间距10cm。模板采用拉杆螺栓固定间距经计算确定（见下面计算结果）,横向使用一根φ48×3.5mm钢管固定方木，竖向使用2根φ48×3.5mm钢管，使用燕尾卡加双螺帽与对拉螺栓相固定。固定钢管间距与对拉螺栓间距相同。
预应力混凝土简支梁桥、连续梁桥和刚架桥的设计构造特点和对比分析 A、装配式预应力混凝土简支梁桥的构造与设计 装配式钢筋混凝土简支梁桥，常用的经济合理跨径在20m 以下。跨径增大时，不但钢材耗量大，而且混凝土开裂现象也往往比较严重，影响结构的耐久性。为了提高简支梁的跨越能力，可采用预应力混凝土结构。目前，世界上预应力混凝土简支梁的最大跨径已达76m 。但是，根据建桥实践，当跨径超过50m 后，不但结构笨重，施工困难，经济性也较差。因此，我国桥规明确指出：预应力混凝土简支梁桥的标准跨径不宜大于50m 。 一、横截面设计 1．横截面形式装配式预应力混凝土简支梁桥的横截面类型基本上与钢筋混凝土梁桥类似，通常也做成T 形、I 形，但为了方便布置预应力束筋和满足锚头布置的需要，下部一般都设有马蹄或加宽的下缘。有时为了提高单梁的抗扭刚度并减小截面尺寸，也采用箱形。由于采用预应力筋施加预压力，可以提供方便的接头形式，为了使装配式梁的预制块件进一步减小尺寸和重量还可做成横向也分段预制的串联梁。但由于串联梁施工麻烦，构件预制精度要求高，在国内使用较少。 2．主梁布置 经济分析表明，对于跨径较大的预应力混凝土简支梁桥，当吊装重量 不受限制时，采用 较大的主梁间距比较合理，一般可采用1.8?2.5m。
3．截面尺寸 （1）截面效率指标为了合理设计预应力混凝土梁的截面尺寸，首先分析其截面的受力特点。在预加力阶段和运营阶段，预应力混凝土梁截面承受双向弯矩。在预加力阶段，施加了偏心预加力，在预加力和自重弯矩的共同作用下，合力相当作用于截面的下核点（截面上缘应力为零）（2）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度取决于采用的汽车荷载等级、主梁间距及建筑高度等因素，可在较大范围内变化。对于常用的等截面简支梁，其高跨比的取值范围在1/15 ?1/25 ，一般随跨径增大而取较小值，随梁数减少而取较大值，对预应力混凝土T 形梁一般可取1/16 ?1/18 左右。当桥梁建筑高度不受限制时，采用较大的梁高显然是较经济的，因为加高腹板使混凝土用量增加不多，而节省预应力筋数量较多。 ⑶其他细部尺寸在预应力混凝土梁中，由于混凝土所受预应力和预应力束筋弯起，能抵消荷载剪力的作 用，肋中的主拉应力较小，肋宽一般都由构造和施工要求决定，但不小于160mm 。标准设计中肋宽为140 ?160mm 。T 梁上翼缘的厚度按钢筋混凝土梁桥同样的原则来确定。为了减小翼板和梁肋连接处的局部应力集中和便于脱模，在该处一般还设置折线形承托或圆角，此时承托的加厚部分应计算在内。 T 梁下缘的马蹄尺寸应满足预加力阶段的强度要求，同时，从截面效率指标P分析，马蹄应当是越宽而矮越经济。马蹄的具体形状要根据预应力束筋的数量和排列方式确定，同时还应考虑施工方便和力筋弯起的要求。具体尺寸建议如下：
骨干杯 斜拉式悬臂梁设计报告 一、题目 设计域如图，固定端和整个结构宽度不限制，允许在在固定端开孔；材料体积用量≤35ml； 载荷为圆形（直径D=15 mm）均布载荷，方向为垂直向下；
二、设计概述 根据大赛题目的要求，为达到悬臂梁承重最大的目的，在保证材料体积用量在规定范围内，我们采取了简单而又稳定的楔形结构，设计思路来源于生活中常见的斜拉桥。 三、设计方案 ① 斜撑式 设计思路来源于常见的支撑结构 ② 斜拉式 设计来源于斜拉桥经过讨论，与计算分析，最终确定选择斜拉式，并用CAD绘制了初步工程图
CATIA绘制出四种结构三维图
应力校核 ABAQUS分析对比分析多种结构
S, MiSeS (Avg: 75%) ÷1.215e+08 + 1.114e+08 + 1.012e+08 +9.111e+07 +8.099e+07 +7.087e+07 +6.074e+07 +5.062θ+07 +4.050e+07 +3.0388+07 +2.026e+07 + 1.014e÷07 + 1.519e+04 ÷1.112e+08 + 1.019e+08 ÷9.269e÷07 +8.344e -t07 +7.418e÷07 +6.493e+07 +5.568e+07 +4.643θ+07 +3.717e+07 +2.792e+07 + 1.867e+07 +9.418e+06 + 1.654e+05 ODB: n7.odb AbaqUS/Standard 6.13-1 Mon OCt 12 20:56:42 GMT+08:OO 2015 Step: SteP-I InCrement 1: SteP Time ■ 1.000 Primary Var: S, MiSeS ∩αfnrmpri ?∕ΛΓ? I I ∏pf∩rn∩Λtinn Q ΓΛI P PΛctnr ?亠A 9QP P -∩1 S, MiSeS (Avg: 75%) Z PrImary Var: S, MlSeS DefOrmed Var: U DefOrmatlOn SCale Factor: +6.60Ie-OI S B Z