系梁抱箍支架受力验算

系梁抱箍支架受力验算

本合同段所有柱间系梁均采用抱箍法施工工艺，考虑到本合同段的圆柱墩分直径1.8m和2.0m两种类型，因此抱箍需配套加工，抱箍采用2cm厚Q235钢板，每个抱箍分两片半圆制作，内径较墩柱直径大10mm，对扣在墩柱上端，钢抱箍制作必须准确，在与墩身接触面之间垫5mm厚橡胶垫，再用高强螺栓固定，使之牢固箍在墩柱上。抱箍上搭设两根长9m的I36b工字钢作为系梁支撑横梁，工字钢上铺设长3m的15cm*15cm方木作为横梁，方木间距为30cm,然后在支架上铺设系梁底模，绑扎钢筋，支立侧模，最后浇筑混凝土。

mm

⑴总荷载计算

①系梁自重

系梁自重依据最大系梁重量计算，钢筋砼密度取26kN/m3 。

系梁自重：G1=3.9m×1.4m×1.8m×26kN/m3=255.53KN。

②模板、支架自重

系梁两侧各设置1根I36b工字钢作为主梁，长9m，主梁重：G2=9 m×65.689kg/m×2×9.8N/kg=11.59KN。

工字钢主梁上面每间隔30cm 铺设15*15的方木，方木长3m 。 方木总重:G3=0.15 m ×0.15 m ×3 m ×600kg/m3×13×9.8N/kg=4KN 。 组合钢模板及连接件重0.95KN/m2, 侧模和底模模板面积为20m 2，则模板自重G4=20m 2x0.95kN/m 2=19kN 。 ③施工荷载

施工人员、机具材料荷载以2.5KN/m 2计，振捣混凝土产生的荷载，按照2KN/m 2考虑，面积为系梁投影底面积 5.46m 2，则施工人员、机具材料、振捣荷载G5=（2+2.5）kN/m 2x5.46 m 2=24.57KN 。

总荷载：G=G1+G2+G3+G4+G5=255.53+11.59+4+19+24.57=314.69KN ； 考虑安全系数为1.2，则总荷载为G ’=G*1.2=314.69*1.2=377.63KN 。 ⑵I36b 主梁受力验算

系梁总长3.9m ，均布每延米荷载m KN /83.969.3/63.377q ==.

m KN ql M .06.928

9.342.4882

2m ax

=?== MPa m N W M 17.100).(1017.10010

919920602

66

m ax m ax =?=?==

-σ＜[σ]=215MPa ； 满足要求。

⑶方木(15cm*15cm)受力检算 ① 方木弯矩验算

系梁及模板总荷载G=363.72KN 。方木铺设间距为30cm ，共铺设13根，则单根承受G6=363.72/13=27.98KN 。系梁底宽1.4m ，则单根方木均布荷载q=27.98/1.4=19.98KN/m 。

方木跨中弯矩：

80MPa

][7.8105.5624900.90.484.198.1986

2

2==?===?==-σσ＜MPa W M m

KN ql M 满足受力要求。 ②方木挠度检算

mm L mm EI ql f 540049.010*******.23840.2199805384581144==??????==-＜

即每间隔30cm 布设1根15*15cm 方木满足施工要求。 ⑷抱箍受力验算

抱箍法施工就是将系梁施工荷载通过抱箍与柱之间的摩擦力传递给柱，由摩擦力公式f=μN 可知，摩擦力等于抱箍给柱的正压力与摩擦系数的乘积。抱箍与柱间的正压力是由抱箍上螺栓的预紧力产生的。由受力平衡可知抱箍所受主梁施加的压力等于抱箍与柱间产生的摩擦力。由《路桥施工计算手册》中查得钢带与橡胶垫之间的摩擦系数取0.25。

系梁及支架总荷载G ’=377.63KN 。则单个牛腿承受的压力G0=G ’/4=377.63KN/4=94.41KN 。 ①计算钢带对砼的压应力 钢带对立柱的压应力

1

σ可由下式计算求得：

1μσB πD =KG

其中：

μ—摩阻系数，取0.25

B —钢带宽度，B=500mm D —立柱直径，D=2000mm K —荷载安全系数，取1.2

G —作用在单个抱箍上的荷载，G=188.82kN 则

1σ=KG/(μB πD)

=1.2×188.82×1000/(0.25×500×3.14×2000)=0.289Mpa<

[]c σ=13.8Mpa ，满足要求。

其中：

[]c σ—砼立柱抗压强度容许值，其值不大于0.8R a

b

，立柱砼标号为30Mpa ，

轴心抗压强度R a b =0.7×30=21Mpa ，0.8 R a b

=0.8×21=16.8Mpa

②钢带内应力

2

σ的合成图如下：

2

2σ

化简得：21σδ=σD/2

其中：

δ—钢板厚度 求得

2σ=1σD/(2)

=0.289×2000/(2×12)=24.08MPa

③牛腿螺栓受力计算 a.牛腿螺栓抗拉承载力计算

牛腿腹板采用12根10.9级M24高强螺栓，螺栓直径为24mm 。钢带所受拉力：F=2σA =24.08×12×500×-310=144.48kN ，则单个螺栓所受拉力为：N=F/12=144.48/12=12.04kN

其中：

N t —10.9级M24高强螺栓设计拉力。查《钢结构设计规范GB500172003》10.9级M24螺栓预拉力P=225kN ，N t =0.8P=180kN

b.牛腿螺栓抗剪承载力计算

已计算得作用在单个牛腿上的竖向荷载为94.41KN ，螺栓连接方式为双剪结合，单个螺栓所受的竖向总荷载为：T=94.41/12=7.87kN ，单个螺栓所受剪力Q=T/2=3.94kN 。

螺栓截面为圆形，故其截面所受的最大切应力为：

max e

4Q τ=

3A 其中：

e A —M24螺栓的有效面积，为3532mm

则max e

4Q

τ=

3A =（4×3.94×1000）/（3×353）=14.88Mpa 。 螺栓的允许切应力：[τ]=s σ/n 其中：

s σ—材料的屈服极限，10.9级螺栓的屈服极限为940Mpa （摘自GB 3098.1--82） n —安全系数，静载时取2.5

则许用切应力：[τ]=s σ/n =940/2.5=376Mpa 。 故max τ<[τ]，满足条件。 ④牛腿螺栓紧固力计算

紧固螺栓时要按照钢板容许应力控制紧固力。

考虑2倍的安全系数，紧固力取F ’=2F=144.48kN×2=288.96kN ， 每个螺栓紧固力为：288.96 12=24.08kN 。

查《公路桥涵施工技术规范041-2000》 P236公式：T C =KP C d 其中：

T C —终拧扭矩（N·M ）

K —高强度螺栓连接扭矩系数平均值，范围为0.11～0.15之间，取0.15。 P C —高强度螺栓施工预拉力（kN ） D —高强度螺栓公称直径（mm ）

单个螺栓终拧扭矩T C =KP C d=0.15×24.08×24=86.69N·m ,若扳手手柄长30cm ，则需紧固288.97N 的力即可满足要求。

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

支架方案及验算

K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱

贝雷梁支架验算书

附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；

（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表

现浇箱梁支架验算方案

鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月

现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。

三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）

布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa

梁模板支架计算(300x600)

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m ， 梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。 梁顶托采用80×80mm 木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。 扣件计算折减系数取1.00。 360 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为 48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN 均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4； A 计算简图 0.000 4.98 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)

F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：

一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000

钢箱梁贝雷梁支架计算书

合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月

目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10)

1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图

1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

贝雷架计算(精校版本)

东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢

东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月

目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。

系梁抱箍支架受力验算

系梁抱箍支架受力验算 本合同段所有柱间系梁均采用抱箍法施工工艺，考虑到本合同段的圆柱墩分直径1.8m和2.0m两种类型，因此抱箍需配套加工，抱箍采用2cm厚Q235钢板，每个抱箍分两片半圆制作，内径较墩柱直径大10mm，对扣在墩柱上端，钢抱箍制作必须准确，在与墩身接触面之间垫5mm厚橡胶垫，再用高强螺栓固定，使之牢固箍在墩柱上。抱箍上搭设两根长9m的I36b工字钢作为系梁支撑横梁，工字钢上铺设长3m的15cm*15cm方木作为横梁，方木间距为30cm,然后在支架上铺设系梁底模，绑扎钢筋，支立侧模，最后浇筑混凝土。 mm ⑴总荷载计算 ①系梁自重 系梁自重依据最大系梁重量计算，钢筋砼密度取26kN/m3 。 系梁自重：G1=3.9m×1.4m×1.8m×26kN/m3=255.53KN。 ②模板、支架自重 系梁两侧各设置1根I36b工字钢作为主梁，长9m，主梁重：G2=9 m×65.689kg/m×2×9.8N/kg=11.59KN。

工字钢主梁上面每间隔30cm 铺设15*15的方木，方木长3m 。 方木总重:G3=0.15 m ×0.15 m ×3 m ×600kg/m3×13×9.8N/kg=4KN 。 组合钢模板及连接件重0.95KN/m2, 侧模和底模模板面积为20m 2，则模板自重G4=20m 2x0.95kN/m 2=19kN 。 ③施工荷载 施工人员、机具材料荷载以2.5KN/m 2计，振捣混凝土产生的荷载，按照2KN/m 2考虑，面积为系梁投影底面积 5.46m 2，则施工人员、机具材料、振捣荷载G5=（2+2.5）kN/m 2x5.46 m 2=24.57KN 。 总荷载：G=G1+G2+G3+G4+G5=255.53+11.59+4+19+24.57=314.69KN ； 考虑安全系数为1.2，则总荷载为G ’=G*1.2=314.69*1.2=377.63KN 。 ⑵I36b 主梁受力验算 系梁总长3.9m ，均布每延米荷载m KN /83.969.3/63.377q ==. m KN ql M .06.928 9.342.4882 2m ax =?== MPa m N W M 17.100).(1017.10010 919920602 66 m ax m ax =?=?== -σ＜[σ]=215MPa ； 满足要求。 ⑶方木(15cm*15cm)受力检算 ① 方木弯矩验算 系梁及模板总荷载G=363.72KN 。方木铺设间距为30cm ，共铺设13根，则单根承受G6=363.72/13=27.98KN 。系梁底宽1.4m ，则单根方木均布荷载q=27.98/1.4=19.98KN/m 。 方木跨中弯矩： 80MPa ][7.8105.5624900.90.484.198.1986 2 2==?===?==-σσ＜MPa W M m KN ql M 满足受力要求。 ②方木挠度检算

施工方案-钢管贝雷梁柱式支架施工方案

目录 第一章、工程概况 (1) 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 (1) 第三章、钢管贝雷支架受力计算 (3) 第四章、施工操作 (5) 第五章、模板安装要求 (6) 第六章、模板拆除要求 (7) 第七章、注意事项 (7)

钢管贝雷梁柱式支架施工方案 第一章、工程概况 该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为200 千米，预留时速可提升到250-300千米。 永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管砼柱及钢筋砼柱，上部设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为16.35m。站台总长度为450米，站台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为6m，各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为9.1m外，其余均为10.9m。地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：①素填土，②淤泥，③淤泥质黏土，④细圆砾土。 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1、结构说明 永嘉火车站站台部分，梁截面为400×900、300×400、250×500、200×400等，顶板厚为150，柱底承台面为1600×4000米，厚2000。我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶安装2根HN396×199×7×13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用Ф273×8钢管立柱，搁置在承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。 2、受力验算依据 2.1、《永嘉火车站站台施工图》 2.2、《路桥施工计算手册》 2.3、《公路施工计册：桥涵》 2.4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R

＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用

贝雷梁计算书

跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日

目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10)

一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案

图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ）

表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28

墩柱(门式墩)计算书

墩柱模板计算书 一、编制依据 《东##高架工程》设计文件； 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)； 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)； 《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)； 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)； 《路桥施工计算手册》； 《建筑施工计算手册》； 《建筑结构静力计算手册》。 二、计算参数 （一）结构材料参数 1、普通钢筋混凝土容重γ =26KN/m2。 c 2、混凝土浇筑速度v=3m/h =200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h 混凝土初凝时间t β外加剂影响修正系数，取1.0； 1 β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 2 3、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量 =125N/mm2。 E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度f v 4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、 =120N/mm2。 抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f v 5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f =120N/mm2。 v 6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半

现浇箱梁支架验算

黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，

贝雷梁支架计算

. 潮惠高速公路TJ6标 杨林枢纽立交现浇箱梁施工计算书中铁十四局集团有限公司潮惠高速公路TJ6标项目经理部

目录 1、工程概况....................................... - 1 - 2、计算依据.......................................... - 2 - 3、现浇箱梁支架设计.................................. - 2 - 4.预制箱梁施工验算................................... - 2 -4.1计算原则..................................................................................................................................................... - 2 -4.2材料的选择................................................................................................................................................. - 3 -4.3荷载计算..................................................................................................................................................... - 3 -4.4支架上部结构受力计算............................................................................................................................. - 4 -4.4.1 荷载组合设计....................................................................................................................................... - 5 - 5．结论.............................................. - 8 - 1、工程概况 本次计算针对杨林枢纽立交现浇梁右幅2#-5#墩进行施工计算，箱梁底

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立