课程设计说明书
题目：12M W凝汽式汽轮机热力设计
2014年6月28 日
一、题目
12MW凝汽式汽轮机热力设计
二、目的与意义
汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。通过该课程设计的训练，学生应该能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、巩固并应用《汽轮机原理》课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。
重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。
三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等）
主要技术参数：
额定功率：12MW ；设计功率：10.5MW ；
；新汽温度：435℃；
新汽压力：3.43MP
a
；冷却水温：20℃；
排汽压力：0.0060MP
a
给水温度：160℃；机组转速：3000r/min ；
主要内容：
1、确定汽轮机型式及配汽方式
2、拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算
3、确定调节级形式、比焓降、叶型及尺寸等
4、确定压力级级数，进行比焓降分配
5、各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实
际热力过程曲线
6、整机校核，汇总计算表格
要求：
1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。
2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。
3、完成通流部分纵剖面图一张（一号图）
4、计算结果以表格汇总
四、工作内容、进度安排
1、通流部分热力设计计算（9天）
（1）熟悉主要参数及设计内容、过程等
（2）熟悉机组型式，选择配汽方式
（3）蒸汽流量的估算
（4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算
（5）调节级选型及详细热力计算
（6）压力级级数的确定及焓降分配
（7）压力级的详细热力计算
（8）整机的效率、功率校核
2、结构设计（1天）
进行通流部分和进出口结构的设计
3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天）
4、编写课程设计说明书（2天）
五、主要参考文献
《汽轮机课程设计参考资料》.冯慧雯 .水利电力出版社.1992
《汽轮机原理》（第一版）.康松、杨建明编.中国电力出版社.2000.9
《汽轮机原理》（第一版）.康松、申士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6 《300MW火力发电机组丛书——汽轮机设备及系统》（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8
指导教师下达时间 2014 年6月 15 日
指导教师签字：_______________
审核意见
系（教研室）主任（签字）
前言
《汽轮机原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的汽轮机原理知识设计一台汽轮机，因此，它是《汽轮机原理》课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。
本设计说明书详细地记录了汽轮机通流的结构特征及工作过程。内容包括汽轮机通流部分的机构尺寸、各级的设计与热力计算及校核。
由于知识掌握程度有限以及二周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏，希望指导老师给予指正。
编者
2014年6月28日
目录
第一章 12MW凝汽式汽轮机设计任务书 (1)
1.1设计题目：10.5MW凝汽式汽轮机热力设计 (1)
1.2设计任务及内容 (1)
1.3设计原始资料 (1)
1.4设计要求 (1)
第二章多级汽轮机热力计算 (2)
2.1近似热力过程曲线的拟定 (2)
2.2汽轮机总进汽量的初步估算 (4)
2.3回热系统的热平衡初步计算 (4)
2.4流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其内功率计算 (8)
2.5计算汽轮机装置的热经济性 (9)
第三章通流部分选型及热力计算 (10)
3.1通流部分选型 (10)
第四章压力级的计算........ (12)
4.1各级平均直径的确定： (12)
4.2级数的确定及比焓降的分配： (13)
4.3各级的热力计算 (14)
4.4第一压力级的热力计算 (24)
第五章整机校核及计算结果的汇总 (30)
5.1整机校核 (30)
5.2级内功率校核： (30)
5.3压力级计算结果汇总 (21)
参考文献 (21)
第一章12MW凝汽式汽轮机设计任务书
1.1 设计题目： 10.5MW凝汽式汽轮机热力设计
1.2 设计任务及内容
根据给定条件完成汽轮机各级尺寸的确定及级效率和内功率的计算。在保证运行安全的基础上，力求达到结构紧凑、系统简单、布置合理、使用经济性高。
汽轮机设计的主要内容：
1.确定汽轮机型式及配汽方式；
2.拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量于热经济性的初步计算；
3.确定调节级型式、比焓降、叶型及尺寸等；
4.确定压力级级数，进行比焓降分配；
5.各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实际热力过程曲线；
6.整机校核，汇总计算表格。
1.3 设计原始资料
额定功率：12MW
设计功率：10.5MW
新汽压力：3.43MP
a
新汽温度：435℃
排汽压力：0.0060MP
a
冷却水温：20℃
给水温度：160℃
回热抽汽级数：4
机组转速：3000r/min
1.4 设计要求
1.严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计，设计共计两周；
2.完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确；
3.完成通流部分纵剖面图一张（A1图）
4.计算结果以表格汇总。
第二章 多级汽轮机热力计算
2.1 近似热力过程曲线的拟定
一、进排汽机构及连接管道的各项损失
蒸汽流过各阀门及连接管道时，会产生节流损失和压力损失。表2-1列出了这些损失通常选取范围。
表2-1 汽轮机各阀门及连接管道中节流损失和压力估取范围
损 失 名 称
符 号
估 算 范 围
主汽管和调节阀节流损
失
0p ? △P=（0.03～0.05）0p
排汽管中压力损失
c p ? △P=（0.02～0.06）c p
回热抽汽管中压力损失
e p ? △P=（0.04～0.08）e p
(
Δh t
m
t 0 P 0＇
Δh t
m
ac ΔP 0
Δ
h i
m
ac
ΔP c
0＇
s
h P 0
P c
P c
＇
图2-1 进排汽机构损失的热力过程曲线
二、汽轮机近似热力过程曲线的拟定
根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可近似地按图2-2所示方法拟定近似热力过程曲线。
由已知的新汽参数p 0、t 0，可得汽轮机进汽状态点0，并查得初比焓h 0=3310KJ/kg 。由前所得，设进汽机构的节流损失ΔP 0=0.04P 0，得到调节级前压力P 0＇= P 0 - ΔP 0=3.3MPa ，并确定调节级前蒸汽状态点1。过1点作等比熵线向下交于P x 线于2点，查得h 2t =2145KJ/kg ，整机的理想比焓降()
'
mac t h ?=3310–2145 = 1165KJ/kg 。由上估计进汽量后得到的相对内效率η
ri
=84%，有效比焓降Δh t mac =（Δh t mac ）＇
η
ri
=978.6KJ/kg ，排汽比焓h z =h 0 –Δh t mac =
3310-978.6 = 2331.4 KJ/kg ，在h-s 图上得排汽点Z 。用直线连接1、Z 两点，在中间'3点处沿等压线下移25 KJ/kg 得3点，用光滑连接1、3、Z 点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，如图2-2所示
h 2t =2145kJ/
3
3＇
1
2
z
435℃ 1165k J /k g
978.6k J /k g
h 0=3310kJ/kg
25k J /k g
3.43M
3.3Mpa
0.007Mpa
h z =2331.47kJ/kg
图2-2 17MW 凝汽式汽轮机近似热力过程曲线
2.2 汽轮机总进汽量的初步估算
一般凝汽式汽轮机的总蒸汽流量0D 可由下式估算：
()D m h P D m
g
mac t
e
?+?=
η
η'06.3 t/h
式中 e P ———汽轮机的设计功率， KW ； ()
'
mac t h ?——通流部分的理想比焓降，KJ/kg ；
ri η ———汽轮机通流部分相对内效率的初步估算值 ；
g η ———机组的发电机效率 ；
m η ———机组的机械效率 ；
?D ———考虑阀杆漏气和前轴封漏汽及保证在处参数下降或背压升高时仍能
发出设计功率的蒸汽余量，通常取?D/D 0=3%左右，t/h
m ————考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数、给水温度、汽
轮机容量及参数有关，通常取m=1.08～1.25，
设m=1.13 ΔD =0t/h m η=0.99 g η=0.97则
D 0=3.6×10500×1.13/(978.6×0.99×0.97)=45.5 t/h
蒸汽量?D 包括前轴封漏汽量?D l =1.000t/h
调节抽汽式汽轮机通流部分设计式，要考虑到调节抽汽工况及纯凝汽工况。 般高压部分的进汽量及几何尺寸以调节抽汽工况作为设计工况进行计算，低压部分的进汽量及几何下以纯凝汽工况作为设计工况进行计算。 2.3 回热系统的热平衡初步计算
汽轮机进汽量估算及汽轮机近似热力过程曲线拟定以后，就可进行回热系统的热平衡计算。
一、回热抽汽压力的确定 1. 除氧器的工作压力
给水温度fw t 和回热级数fw z 确定之后，应根据机组的初参数和容量确定除氧器的工作
压力。除氧器的工作压力与除氧效果关系不大，一般根据技术经济比较和实用条件来确定。通常在中低参数机组中采用大气式除氧器。大气式除氧器的工作压力一般选择略高于大气压力即0.118MP 。
2. 抽汽管中压力损失e p ?
在进行热力设计时，要求e p ?不超过抽汽压力的10%，通常取e p ?=（0.04～0.08）e p ，级间抽汽时取较大值，高中压排汽时取较小值。
3. 表面式加热器出口传热端差δt
由于金属表面的传热阻力，表面式加热器的给水出口水温2w t 与回热抽汽在加热器中凝结的饱和水温'e t 间存在温差δt='e t -2w t 称为加热器的出口端差，又称上端差，经济上合理的端差需通过综合的技术比较确定。一般无蒸汽冷却段的加热器取δt=3～6℃
4. 回热抽汽压力的确定
在确定了给水温度fw t 、回热抽汽级数fw z 、上端差δt 和抽汽管道压损e p ?等参数后，可以根据除氧器的工作压力，确定除氧器前的低压加热器数和除氧器后的高压加热器数，同时确定各级加热器的比焓升w h ?或温升w t ?。这样，各级加热器的给水出口水温2w t 也就确定了。根据上端差δt 可确定各级加热器内的疏水温度'e t ，即'e t =2w t +δt 。从水和水蒸气热力
性质图表中可查得'e t 所对应的饱和蒸汽压力-----个加热器的工作压力'e p 。考虑回热抽汽管中的压力损失，可求出汽轮机得抽汽压力e p ，即e p ='e p +e p ?。在汽轮机近似热力过程
曲
线中分别找出个抽汽点得比焓值e h ，并将上述参数列成表格如下：
表2-2 18MW凝汽式汽轮机即热汽水参数
加热器号
抽
汽
压
力
e
p
（MPa
）
抽
汽
比
焓
e
h
(KJ/kg
）
抽
汽
管
压
损
e
e
p
p
?
(%）
加
热
器
工
作
压
力
'
e
p
（MPa）
饱
和
水
温
度
'
e
t
℃
饱
和
水
比
焓
'
e
h
（KJ/kg
）
出
口
端
差δt
℃
给
水
出
口
水
温
2
w
t
℃
给
水
出
口
比
焓
2
w
h
（KJ/kg）
H l0.761 2965.3 8 0.7003 165 697.38 5 160 675.6 H20.312 2865 8 0.2875 132.12 555.45 5 127.12 534.1 H d0.141 2695.1 17 0.1177 104.25 437.02 0 104.25 437.02 H30.089 2634.7 8 0.0819 93.15 394.5 3 90.15 377.6
二、各级加热器回热抽汽量计算
1. 1H 高压加热器 其给水量为
D fw =D 0-ΔD l+ΔD l1+ΔD ej =45.5-0.6+0.42+0.3=45.62t/h
式中 ΔD l ———高压端轴封漏汽量， 0.6t/h ；
ΔD l1 ———漏入2H 高压加热器的轴封漏气量，0.42 t/h ΔD ej ———射汽漏汽器耗汽量， 0.3 t/h
该级回热抽汽量为：
21'11
()()fw w w el e e h
D h h D h h η-?=
-==2.9t/h
2.2H 高压加热器 其热平衡图见2-11先不考虑漏入2H 高压加热器的那部分轴封漏汽量1l D ?以及上级加热器的疏水量el D ?，则该级加热器的计算抽汽量为
21'2'11
()()fw w w e e e h
D h h D h h η-?=
-= 2.0t/h
考虑上级加热器疏水流入2H 高压加热器并放热可使本级抽汽量减少的相当量为
''1121'22()
()e e e e e
e e h
D h h D h h η-?=
-= 0.18t/h
考虑前轴封一部分漏汽量1l D ?漏入本级加热器并放热可使本级回热抽汽量减少的相当量为 △Dt=0.47t/h
1h ———轴封漏汽比焓值，相当于调节级后汽室中蒸汽比焓，1h =3098.1kj /kg 。
本级高压加热器2H 实际所需回热抽汽量为 △De2=1.9-0.18-0.47=1.35t/h
3.d H （除氧器） 除氧器为混合式加热器。
分别列出除氧器的热平衡方程是与质量平衡式：
''2121()ed ed el e l e cw w fw ed
D h D D D h D h D h ?+?+?+?+= 12cw l ed el e fw D D D D D D +?+?+?+?=
代入数据解得： 抽汽量除氧器
ed D ?=0.95t/h
凝结水量 fw D = 40t/h 4.3H 低压加热器
Pc ’=Pz=0.006MPa Pc=0.0058MPa
凝结水饱和温度Tc=35.6℃ 比焓值hc ’=148.87 0.3*2302.7/38.862=17.8 △tej=3℃ Tw1=35.6+3=38.6℃ 比焓值148.87 3H 抽气量
△De3=40*（377.6-148.87）/（2634.7-394.5）*0.98=4.17h/h 2.4 流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其内功率计算
调节级: 024.367D = 45.5t/h
Pi0=45.5*（3310-2098.1）/3.6=2678
第一级组：D1=45.5-0.6=44.9 t/h
P i1=D 1（h l -h e1）/3.6=44.9×（3098.1－2965.3）/3.6=1656kw
第二级组：
D 2=D 1-ΔD el =44.9-2.9=42 t/h
P i2=D 2（h e1-h e2）/3.6=42×（2965.3-2865）/3.6=1170 kw
第三级组：
D 3=D 2-ΔD e2=42-1.35=40.65t/h
P i3=D 3（h e2-h ed ）/3.6=40.65×（2865-2695.1）/3.6 =1918 kw
第四级组：
D 4=D 3-ΔD ed =40.65-0.95=39.7t/h
P i4=D 4（h ed -h e3）/3.6=39.7×（2695.1-2634.7）/3.6=666 kw
第五级组：
D 5=D 4-ΔD e3=39.7-4.17=35.53t/h
P i5=D 5（h e3-h e4）/3.6=35.53×（2634.7-2331.4）/3.6=2993 kw 整机内功率： Pi=ΣPi=11081kw
2.5 计算汽轮机装置的热经济性
机械损失 ΔP m =P i (1-ηm )= 11081×(1-0.99)=110.81kw 轴端功率 P a =P i -ΔP m =11081-110.81=10970.19kw 发电机功率 P e =P a ηg =10970.19×0.97=10641 kw 校核 （11081-10641）/11081×100%=1.3%
符合设计工况P e =10500kw 的要求，原估计的蒸汽量D 0正确。
汽耗率：301094200
3.7425192.47e D d P ?===
4.28kg/(kw.h)
不抽汽时估计汽耗率：
30001024367
3.733()2
4.367(33052312.8)
[
88.23]0.985[] 3.63.6z m m D d D h h P η?'===-?--?-? 3.827
t/h
汽轮机装置汽耗率：
0()fw q d h h =- =4.285×(3310-675.6)=11275 KJ/(kw.h)
汽轮机装置的绝对电效率：36003600
0.3075211706.5
el q η===3600/11275×100%=29.8%
第三章 通流部分选型及热力计算
3.1 通流部分选型
一 、排汽口数和末级叶片
凝汽式汽轮机的汽缸数和排气口数是根据其功率和单排汽口凝汽式汽轮机的极限功率确定的。当汽轮机的功率大于单排汽口凝汽式汽轮机的极限功率时，需要采用多缸和多排汽口，但很少采用五个以上汽缸的。
当转速和初终参数一定时，排汽口数主要取决于末级通道的排汽面积。末级通道的排汽面积需结合末级长叶片特性、材料强度、汽轮机背压、末级余速损失大小及制造成本等因素，进行综合比较后确定。通常可按下式估算排汽面积：
c
el
z b
p p A 3162
2m 式中 el p ————机组电功率， KW ； c p ————汽轮机排汽压力，KPa 。
二 、配汽方式和调节级选型
电站用汽轮机的配汽方式有称调节方式，与机组的运行要求密切相关。通常有喷嘴配汽、节流配汽、变压配汽及旁通配汽四种方式。我国绝大多数采用喷嘴配汽方式。采用喷嘴配汽的汽轮机，其蒸汽流量的改变主要是通过改变第一级组的工作面积来实现的，所以该机的第一级又称调节级。调节级各喷嘴组的通道面积及通过其内的蒸汽流量是不一定相同的。调节级型式与参数的选择在设计中是相当重要的，与汽轮机的容量大小、运行方式等因素有关。
1．调节级选型
由于双列级能承担较大的理想比焓降，一般约为160～500KJ/kg ；但它的级效 率及整机效率较低，在工况变动时其级效率变化较单级小；采用双列级的汽轮机级数较少，结构紧凑，因为其调节级后的蒸汽压力与温度下降较多，所以除调节级汽室及喷嘴组等部件需较好的材料外，汽缸与转子的材料等级可适当降低，从而降低机组造价，提高机组运行的可靠性。故选用双列调节级。
2．调节级热力参数的选择
（1） 理想比焓降的选择
目前国产汽轮机调节级理想比焓降选取范围如前所述：双列级约为160～500KJ/kg 。故选调节级比焓降为212 KJ/kg 。
（2） 调节级速度比a a x u c =的选择
为了保证调节级的级效率，应该选取适当的速度比，它与所选择的调节级型式 有关。通常双列级速度比的选择范围为 a x =0.22～0.28 。
（3） 调节级反动度的选择
为提高调节级的级效率，一般调节级都带有一定的反动度。由于调节级为部分 进汽级，为了减少漏汽损失反动度不适宜选的过大。双列调节级各列叶栅反动度之和m Ω不超过13%～20%。故选取m Ω=20%。
3、调节级几何参数的选择 （1） 调节级平均直径的选择
选择调节级平均直径是通常要考虑制造工艺调节级叶片的高度以及第一压力级 的平均直径。一般在下列范围内选取：中低压汽轮机（套装叶轮）取m d =1000～1200mm 。
（2） 调节级叶型及其几何特性
调节级的叶型，尤其是双列调节级的叶型，通常是成组套装选择使用的。国产 汽轮机调节级最常用的叶型组合为苏字叶型。故可选择如表3-1的叶型：
表3-1 双列调节级的叶型
名 称 喷 嘴 第一列动叶 导 叶 第二列动叶 叶片型线
30TC-2B
38TP-1B
32TP-3A
38TP-5A
（3）相对节距t -
和叶片数Z 的确定
在选取喷嘴和动叶出口角1α和2β时，还需要选择相对节距n t -
和b t -
：n t -
=
n
n
t b ， b t -
=b
b
t b 。一定的叶型对应有最佳的相对节距范围。所以在选择n t -和b t -时应注意的最佳
范围内选取。则叶栅的上述各项几何参数选定之后，即可根据平均直径n d 和b d 确定喷嘴与动叶数n n n z d e t π=， b b b z d e t π=，然后取整。从叶片强度考虑，通常叶片数偶数。
（4）汽流出口角1α和2β的选择
喷嘴与动叶汽流出口角1α和2β对叶栅的通流能力作功大小及效率高低有较大的影响。决定叶栅出口角大小的最主要因素是对节距和安装角，喷嘴与动叶有一确定的出口角，往往需要通过对叶片数及相对节距的试凑来满足1α和2β的要求。
第四章 压力级的计算
4.1各级平均直径的确定：
（1）第一压力级平均直径的确定： 选取速度比：a X =0.5
，级的理想比焓降50t h ?=
KJ/kg
1
0.2847m a t d X h =? =854×0.5×50=1.006m
(2)凝汽式汽轮机末级直径的估取：
c 2mac
t
2
140h sin z
m G d υξα=
?θ ==1.9m
（3）确定压力级平均直径的变化：
在横坐标上取长度为a 的线段BD ，用以表示第一压力级至末级动叶中心的轴向距离，在BD 两端分别按比例画出第一压力级的平均直径。根据所选择的通道形状，用光滑的曲线将AC 两点连接起来，AC 曲线即为压力级各级的直径变化规律，如图3-1。
图4-1 压力级平均直径变化规律
A
B
C
D
1
1
2
2
3
3
m-1 m-1
4.2级数的确定及比焓降的分配：
（1）级数的确定： ① 压力级的平均直径确定：
(11)(22)1
m AB CD
d m +-+-++=
+… =1.373m
②压力级平均理想比焓降t h ? （见图2-5）
2
12.337(
)m t a
d h x ?=? =93.03 KJ/kg ③级数的确定：
压力级的理想比焓降为： 02t p c
h h h ?=-＇
=953.1 KJ/kg 选取重热系数：α=0.03～0.08
(1)
p t t
h Z h α?+=
? （取整）=10.75。故Z 取11. 校核： 1(1)419t p
a ri h Z K Z αη?-''=- α 取0.06 （其中 p i ri p t
h h η?''=?）
（2）比焓降的分配：
① 各级平均直径的求取 求得压力级段后，在将图中线段BD 重新分为（z-1）等分，在原拟定的平均直径变化曲线AC 上求出各级的平均直径。
② 各级比焓降的分配 根据求出的各级的平均直径，选取相应的速度比，根据
212.337()t m a h d X ?=求出各级的比焓降。
级 号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 平均直径
d m 1.006 1.010
1.06 1.13
1.21 1.3 1.4 1.51 1.66 1.82
1.9
速度比
x a 1.46 0.47 0.48
0.485 0.49 0.495 0.5 0.51 0.52 0.53 0.55
理想比焓降 Δh t 59 57 60 67
75
85
97 108 126
145.5
147 理想比焓Δ
52.3 50.3 53.3 60.3 68.
78.3 90.3 101.119.3 138.
140.3
降修正值
ht 3 3 8
各级比焓降的修正 在拟定的热力过程曲线上逐级作出各级理想比焓降Δh t ，当 最后一级的被压于排汽压力不重合时，必须对分配的比焓降进行修正。 4.3 各级的热力计算
(1)第一列喷嘴热力计算：
① 一列喷嘴出口汽流出口速度及喷嘴损失
第一列喷嘴中理想比焓降 △hn=（1-0.2）/211.9KJ/kg =169.5
初速动能 20
002000
c c h ?=
= KJ/kg 式中 0c ——————进入喷嘴的蒸汽初速，m/s
滞止理想比焓降 *
0n n c h h h ?=?+?=169.5 KJ/kg
第一列喷嘴出口汽流理想速度 c1t=582.3m/s 第一列喷嘴出口汽流实际速度 11=698.9t c c ?=564.8 m/s 第一列喷嘴损失 10.02 KJ/kg 式中 ?——————喷嘴速度系数
② 第一列喷嘴出口面积
H1=3310-169.5-3140.5 ∴P1=1.7MPa P1/P0=0.496 0.546 0.4<0.496<0.546 ∴An=32.262cm ③ 第一列喷嘴出口高度 Ln=16.53mm e=0.7
(2)第一列动叶热力计算：
2.0m =Ω 0b =Ω 08.0gb =Ω 12.0b =Ω’
?????
?
??????-+-+=+--K K n g n K K K K 1
111
1
1
-11111)12(sin sin εεαδα）（=14.1
①第一列动叶进口速度及能量损失
动叶进口汽流速度23.4291.14cos *2.141*8.564*2-2.1418.564w 221=+=
进汽角度7.181=β
∵0b =Ω ∴1w =23.429w t 2=
887.0b =ψ
7.38023.429*887.0w w t 2b 2===ψ
o 12147.4-==ββ
出口08.246ucos w 2-u w c 2222
22=+=β o 2
2
21
-222c sin w sin ==βα 动叶进口比焓48.3130h 1=
18.0v t 2= 95.0b =μ 动叶出口面积Ab=62.92cm 动叶损失 64.19h b =ζ△
动叶进口高度mm 53.18253.16l b1=+=’
动叶出口高度m m 16.13l 1b =
动叶出口比焓12.315064.1948.3130h h h b 12=+=+=ζ△ ∴v2=0.17 21P P = (3)导叶热力计算：
①导叶出口汽流出口速度及喷嘴损失：
导叶中理想比焓降 kg /k 96.16212*08.0h h *
t gb gb J ==Ω=△△ 进口 kg /12.3150h h 2b 1gb KJ ==
出口 kg /k 16.313396.16-12.3150h t 1J ==’
课程设计说明书 题目：12M W凝汽式汽轮机热力设计 2014年6月28 日
一、题目 12MW凝汽式汽轮机热力设计 二、目的与意义 汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。通过该课程设计的训练，学生应该能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、巩固并应用《汽轮机原理》课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。 重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。 三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等） 主要技术参数： 额定功率：12MW ；设计功率：10.5MW ； ；新汽温度：435℃； 新汽压力：3.43MP a ；冷却水温：20℃； 排汽压力：0.0060MP a 给水温度：160℃；机组转速：3000r/min ； 主要内容： 1、确定汽轮机型式及配汽方式 2、拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算 3、确定调节级形式、比焓降、叶型及尺寸等 4、确定压力级级数，进行比焓降分配 5、各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实 际热力过程曲线 6、整机校核，汇总计算表格 要求： 1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。 2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。 3、完成通流部分纵剖面图一张（一号图） 4、计算结果以表格汇总
四、工作内容、进度安排 1、通流部分热力设计计算（9天） （1）熟悉主要参数及设计内容、过程等 （2）熟悉机组型式，选择配汽方式 （3）蒸汽流量的估算 （4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算 （5）调节级选型及详细热力计算 （6）压力级级数的确定及焓降分配 （7）压力级的详细热力计算 （8）整机的效率、功率校核 2、结构设计（1天） 进行通流部分和进出口结构的设计 3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天） 4、编写课程设计说明书（2天） 五、主要参考文献 《汽轮机课程设计参考资料》.冯慧雯 .水利电力出版社.1992 《汽轮机原理》（第一版）.康松、杨建明编.中国电力出版社.2000.9 《汽轮机原理》（第一版）.康松、申士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6 《300MW火力发电机组丛书——汽轮机设备及系统》（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8 指导教师下达时间 2014 年6月 15 日 指导教师签字：_______________ 审核意见 系（教研室）主任（签字）
汽轮机课程设计任务书 汽轮机缺级运行工况下的经济性和安全性核算 班级：热动091（热电） 指导教师：胡爱娟钱焕群杨冬 时间：2012.6
一、设计题目：汽轮机缺级运行工况下的经济性和安全性核算 有一台50MW汽轮机发电机组，其某级因动叶振动特性不良或动静部分碰磨而损坏，需拆除该级后继续运行。为保证汽轮机的安全运行，必须对机组进行限制出力的计算，即确定其最大允许负荷，并分析其经济性和安全性。 二、设计时间：2周 三、原始资料： 1、N50-8.82/535型汽轮机热力计算数据汇总表（设计工况） 2、设计工况热力过程线 3、N50-8.82/535型汽轮机设计工况轴向推力计算数据 4、回热系统简图 5、N50-8.82/535型汽轮机热平衡计算基本数据 6、N50-8.82/535型汽轮机组热经济指标 7、变工况计算所需数据和图表 详见参考资料 8、其他数据 背压Pc： 第一组：Pc=0.006MPa 第二组：Pc=0.0055MPa 第三组：Pc=0.005MPa 第四组：Pc=0.0045MPa 第五组：Pc=0.004MPa 第六组：Pc=0.0035MPa 第七组：Pc=0.003MPa 所缺级数分别为16、17、18、19级 四、具体任务和计算步骤如下： 1、估计允许最大负荷下的新蒸汽流量； 2、确定各抽汽点的压力和焓值； 3、初步拟定全机热力过程线，并确定末级排汽状态点与排汽焓； 4、各级流量的确定； 5、汽轮机热力核算（功率和效率计算） 最末级详细计算 危险级详细计算
中间级近似计算 调节级详细计算 6、危险级的强度校核计算 7、轴向推力核算及推力瓦安全性核算 8、确定汽轮机允许的最大功率； 9、编写课程设计计算说明书 五、成果。 设计计算书一份。 要求：内容完整、书写清楚整洁、文字通顺、数据表格要整齐、装订整齐，不少于30页。 内容包括：封面、目录、摘要、原始资料、正文、参考文献、设计小结、附录。
汽轮机课程设计指导书
目录 一、课程设计的目的与意义 (1) 二、设计题目及已知条件 (2) 2.1 机组概况 (2) 2.2 本次设计与改造的基本要求 (4) 三、设计过程 (6) 3.1 汽轮机的热力总体任务 (6) 3.2 汽轮机变工况热力核算的方法介绍 (6) 3.3 本课程设计的基本方法 (7) 3.3.1 级的变工况热力核算方法——倒序算法 (8) 3.3.2 级的变工况热力核算方法——顺序算法 (17) 3.4 上述计算过程需要注意的问题 (22) 四、参考文献： (23) 附：机组原始资料 (23)
汽轮机课程设计 一、课程设计的目的与意义 汽轮机是按照经济功率设计的，即根据给定的设计要求如功率、蒸汽初参数、转速以及汽轮机所承担的任务等，确定机组的汽耗量、级数、通流部分的结构尺寸、蒸汽参数在各级的分布以及效率、功率等。汽轮机在设计条件下运行称为设计工况。由于此工况下蒸汽在通流部分的流动与结构相适应，使汽轮机有最高的效率，所以设计工况亦称为经济工况。 由于要适应电网的调峰以及机组实际运行过程中运行参数的偏差等原因，汽轮机不可能始终保持在设计条件下，即负荷的变化不可避免的，蒸汽初终参数偏离设计值，通流部分的结垢、腐蚀甚至损坏，回热加热器停用等在实际运行中也时有发生等等。汽轮机在偏离设计条件下的工作，称为汽轮机的变工况。在变工况下，蒸汽量、各级的汽温汽压、反动度、比焓降等可能发生变化，从而引起汽轮机功率、效率、轴向推力、零件强度、热膨胀、热应力等随之改变。 通过本课程设计加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零部件的位置与作用。具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造方案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运行的目的[1-4]。
汽轮机课程设计 指导老师： 学生姓名： 学号： 所属院系： 专业： 班级： 日期：
课程设计任务书 1.课程设计的目的及要求 任务：N10－4.9/435 冷凝式汽轮机组热力设计 目的：①系统总结巩固已有知识 ②对汽轮机结构、通流部分、叶片等联系 ③对于设计资料的合理利用 要求：①掌握汽轮机原理的基本知识 ②了解装置间的相互联系 2. 设计题目 设计原则：⑴安全性：采用合理结构、安全材料、危险工况校核 ⑵经济性：设计工况效率高 ⑶可加工性：工艺、形状、材料有一定要求 ⑷新材料、新结构选用需进行全面试验 ⑸节省贵重材料的用量与消耗 3. 热力设计内容 ⑴调节级计算速比选用0.35-0.44 d m=1100 mm 双列级承担的比焓降 160-500 kj/kg 单列级承担的比焓降 70-125 kj/kg ⑵非调节级热降分配 ⑶压力级的热力计算 ⑷作h-s 热力过程线，速度三角形 ⑸整理说明书，计算结果以表格呈现 4. 主要参数 ⑴P0=4.9Mpa t0=435℃ ⑵额定功率P e=10000 kw ⑶转速 n=3000 rad/min ⑷背压P C=8kPa ⑸汽轮机相对内效率ηri（范围为：82%～88%） 选取某一ηri值，待各级详细计算后与所得ηri进行比较，直到符合要求为止。机械效率：这里取ηm= 94%～99% 发电效率：这里取ηg=92%～97%
设计参数的选择 1.基本数据：额定功率Pr＝10000kW，设计功率P e＝10000kW，新汽压力P0＝4.9MPa，新汽温度t0＝435℃，排汽压力P c＝0.008MPa。 2.速比选用0.40 3.d m=1100 mm 4.转速 n=3000 rad/min 5.汽轮机相对内效率ηri=86% 6.机械效率ηm= 98% 7.发电效率ηg= 95% 详细设计内容 图1—多级汽轮机流程图 1.锅炉 2.高压回热加热器 3.给水泵 4.混合式除氧器 5.低压回热加热器 6.给水泵 7.凝汽器 8.汽轮机
汽轮机课程设计 第一部分：设计题目与任务 题目：汽轮机热力计算与设计 根据给定的汽轮机原始参数来进行汽轮机热力计算与设计： 1、分析与确定汽轮机热力设计的基本参数，这些参数包括汽轮机的容量、进汽参数、转速、排汽压力或冷却水温度、回热加热级数及给水温度、供热汽轮机的供热蒸汽压力等; 2、分析并选择汽轮机的型式、配汽机构形式、通流部分形状及有关参数; 3、拟订汽轮机近似热力过程线和原则性回热系统，进行汽耗率及热经济性的初步计算; 4、根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级的型式、比烩降、叶型及尺寸等: 5、根据通流部分形状和回热抽汽点要求，确定压力级即非调节级的级数和排汽口数，并进行各级比焙降分配; 6、对各级进行详细的热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸、相对内效率和内功率，确定汽轮机实际的热力过程线; 7、根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过程线的要求，并修正回热系统的热平衡计算; 8、根据需要修正汽轮机热力计算结果. 第二部分：设计要求 1)运行时具有较高的经济性; 2)不同工况下工作时均有高的可靠性; 3)在满足经济性和可靠性要求的同时，还应考虑汽轮机的结构紧凑、系统简单、布置合理、成本低廉、安装和维修方便及零部件通用化、系列标准化等因素。 第三部分：设计内容 一、汽轮机热力计算与设计原始参数 主蒸汽压力3.43Mpa，主蒸汽温度435℃;
冷却水温度20℃，给水温度160℃; 额定功率e P :23MW,调节级速比a x :0.24 二、汽轮机设计基本参数确定 1、汽轮机容量 额定功率e P :23MW 2、进气参数 汽轮机初压P 0=3.43Mpa 汽轮机初温t0=435℃ 3、汽轮机转速n=3000rad/min 4、排气压力 汽轮机排气压力Pc=0.005Mpa 冷却水温tc1= 20℃ 5、回热级数及给水温度 给水温度tfw=160℃ 回热级数Z=3级 三、选型、配汽及流通部分的设计计算 1、汽轮机型号 由排气压力和冷却水温可知汽轮机为：凝气式汽轮机。 型号：N23-3.43/435 2、配汽方式 汽轮机的配汽机构又称调节方式，与机组的运行要求密切相关。通常的喷嘴配汽、节流配汽、变压配汽以及旁通配汽四种方式。喷嘴配汽是国产汽轮机的主要配汽方式，由已知参数以及设计要求选用喷嘴配汽方式。 四、拟定汽轮机近似热力过程曲线和原则性热力系统，进行汽耗量、回热系统 热平衡及热经济性的初步计算 1、近似热力过程曲线的拟定 （1）进排汽机构及连接管道的各项损失 蒸汽流过各阀门及连接管道时，会产生节流损失和压力损失。下表列出这些 损失通常的取值范围。
汽轮机课设心得总结 经过两个星期的汽轮机课设,对我们而言收获颇丰。整个过程我们都认真完成，其中不免遇到很多问题，经过大家的齐心协力共同克服了它们，不仅从中熟悉了汽轮机的工作原理及流程，而且还获得了许多心得体会。 汽轮机是将蒸汽的热能转换为机械能的回转式原动机，是火电和核电的主要设备之一，用于拖动发电机发电。在大型火电机组中还用于拖动锅炉给水泵。 就凝汽式汽轮机而言，从锅炉产生的新蒸汽经由主阀门进入高压缸，再进入中压缸，再进入低压缸，最终进入凝汽器。蒸汽的热能在汽轮机内消耗，变为蒸汽的动能，然后推动装有叶片的汽轮机转子，最终转化为机械能。 除了凝汽式汽轮机，还有背压式汽轮机和抽汽式汽轮机，背压式汽轮机可以理解为没有低压缸和凝汽器的凝汽式汽轮机，它的出口压力较大，可以提供给供热系统或其它热交换系统。抽汽式汽轮机则是指在蒸汽流通过程中抽取一部分用于供热和或再热的汽轮机。 在设计刚进行时，我们也参考了从研究生那里借来的《设计宝典Xp》，但在使用过程中发现此软件只适用于单列级的计算而不适用于双列级，虽然如此，但我们在计算时也参考了其中的部分步骤。我们这次在设计之前又重新温习了《汽轮机原理》中所学的知识，因为汽轮机的热工转换是在各个级内进行的，所以研究级的工作原理是掌握
整个汽轮机工作原理的基础，而级的定义是有一列喷嘴叶栅和紧邻其后的一列动叶栅构成的工作单元。在第一章第七节介绍了级的热力计算示例，书上是以国产N200-12.75/535/535型汽轮机某高压级为例，说明等截面直叶片级的热力计算程序，主要参考了喷嘴部分计算、动叶部分计算、级内损失计算和级效率与内功率的计算。为了保证汽轮机的高效率和增大汽轮机的单机功率就必须把汽轮机设计成多级汽轮机，使很大的蒸汽比焓降由多级汽轮机的各级分别利用，即逐级有效利用，驶各级均可在最加速比附近工作。这一章也讲解了进气阻力损失和排气阻力损失、轴封及其系统，我们也参考了其中的内容。 通过本课程设计，加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零部件的作用与位置。具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造方案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运行的目的。 数据的处理 这次汽轮机课设我们负责的是数据的处理，这是一个非常庞大而繁重的工作。接下来就着重说说我们在处理数据时候遇到的一些问题。 刚开始的时候，我们和其他组一起根据课本上的计算公式和焓熵表等编了我们汽轮机课设计算所需要的excel表格，这其中将近耗了
课程设计说明书设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计 学生姓名：xxx 学号：012004006xxx 专业班级：热能与动力工程xxx班 完成日期：2007年12月2日 指导教师（签字）： 能源与动力工程学院 2007年12月
已知参数： 额定功率：p r ＝25MW ， 设计功率：p e ＝20MW ， 新蒸汽参数：p 0＝3.5MP ，t 0＝435℃， 排汽压力：p c ＝0.005MPa ， 给水温度：t fw ＝160～170℃， 冷却水温度：t w1＝20℃， 给水泵压头：p fp ＝6.3MPa ， 凝结水泵压头:p cp =1.2MPa, 额定转速： n e ＝3000r/min ， 射汽抽汽器用汽量： △D ej ＝500kg/h ， 射汽抽汽器中凝结水温升: △t ej ＝3℃， 轴封漏汽量： △D 1＝1000kg/h ， 第二高压加热器中回收的轴封漏汽量： △D 1′＝700kg/h 。 详细设计过程： 一、气轮机进气量D 0热力过程曲线的初步计算 1．由p 0＝3.5MP ，t 0＝435℃确定初始状态点“0”，0h ＝3304kJ/kg ，0v =0.090 m 3/kg 估计进汽机构压力损失⊿p 0＝4％p 0＝4％×3.5MPa ＝0.14MPa , 排汽管中压力损失c p ?=0.04c p =0.0002M P a ' 0.0052z c c c p p p p M Pa ==+?= p 0′＝p 0－⊿p 0＝3.5MPa －0.14MPa ＝3.36MPa ，从而确定“1”点。过“0”点做定熵线与Pc=0.0050MPa 的定压线交于“3’”点，在h-s 图上查得， 3'h =2122kJ/kg,整机理想焓降为：m ac t h ?=0h -3'h =1182kJ/kg 2．估计 汽轮机相对内效率ηri ＝0.830 ， 发电机效率ηg ＝0.970 (全负荷)， 机械效率ηax ＝0.99 得m ac i h ?＝ηri m ac t h ?＝981.06kJ/kg , 从而确定“3”点。排汽比焓为，3h =0h -m ac i h ?=2331.2kJ/kg 3．用直线连接“1”、“3”两点，求出中点“2′”，并在“2′”点沿等压线向下移25kJ/kg 得“2”点，过“1”、“2”、“3”点作光滑曲线即为汽轮机的近似热力过程曲线。 二、整机进汽量估计 0D ri g ax D ηηη+??e mac t 3600p m ＝ h （kg/h ） 取m ＝1.20，⊿D ＝4％D 0，ηm ＝0.99，ηg ＝0.97, ηri ＝0.83 003600 1.15 D D t ?20?1006.335?0.97?0.987?0.97 ?＝ ＝88.599/h 三、调节级详细计算 1．调节级型式：复速级 理想焓降：⊿h t ＝250kJ/kg
汽轮机课程设计报告 姓名： 学号： 班级： 学校：华北电力大学
汽轮机课程设计报告 一、课程设计的目的、任务与要求 通过设计加深巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握设计方法。并通过设计对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零件的作用与位置。具体要求就是按给定的设计条件，选取有关参数，确定汽轮机通流部分尺寸，力求获得较高的汽轮机效率。 二、设计题目 机组型号：B25-8.83/0.981 机组型式：多级冲动式背压汽轮机 新汽压力：8.8300Mpa 新汽温度：535.0℃ 排汽压力：0.9810Mpa 额定功率：25000.00kW 转速：3000.00rpm 三、课程设计： (一)、设计工况下的热力计算 1．配汽方式：喷嘴配汽 2．调节级选型：单列级 3．选取参数： (1)设计功率=额定功率=经济功率 (2)汽轮机相对内效率ηri=80.5% (3)机械效率ηm=99.0% (4)发电机效率ηg=97.0% 4．近似热力过程线拟定 (1)进汽节流损失ΔPo=0.05*Po 调节级喷嘴前Po'=0.95*Po=8.3885Mpa (2)排汽管中的压力损失ΔP≈0 5．调节级总进汽量Do的初步估算 由Po、to查焓熵图得到Ho、So，再由So、Pc查Hc。 查得Ho=3474.9375kJ/kg，Hc=2864.9900kJ/kg 通流部分理想比焓降(ΔHt(mac))'=Ho-Hc=609.9475 kJ/kg Do=3.6*Pel/((ΔHt(mac))'*ηri*ηg*ηm)*m+ΔD Do=3.6*25000.00/(609.9475*0.805*0.970*0.990)*1.05+5.00=205.4179(kJ/kg) 6．调节级详细热力计算 (1)调节级进汽量Dg Dg=Do-Dv=204.2179t/h (2)确定速比Xa和理想比焓降Δht 取Xa=0.3535，dm=1100.0mm，并取dn=db=dm 由u=π*dm*n/60，Xa=u/Ca，Δht=Ca^2/2
军工路男子职业技术学院课程设计报告书 课程名称：透平机械原理课程设计 院（系、部、中心）：能源与动力工程学院 专业：能源与动力工程 班级：2013级 姓名：JackT 学号：131141xxxx 起止日期：2016.12.19---2017.1.6 指导教师：万福哥
我校研究的透平机械主要是是以水蒸汽为工质的旋转式动力机械，即汽轮机，常用于火力发电。汽轮机通常与锅炉、凝汽器、水泵等一些列的设备、装置配合使用，将燃煤热能通过转化为高品质电能。与其它原动机相比，汽轮机机具有单机功率大、效率高、运转平稳和使用寿命长等优点，但电站汽轮机在体积方面较为庞大。 汽轮机的主要用途是作为发动机的原动机。与常规活塞式内燃机相比，其具有输出功率稳定、功率大等特点。在使用化石燃料的现代常规火力发电厂、核电站及地热发电站中，都采用以汽轮机为原动机的汽轮发电机组，这种汽轮机具有转速一定的特点。汽轮机在一定条件下还可变转速运行，例如驱动各种泵、风机、压缩机和船舶螺旋桨等，我国第一艘航母“辽宁号”就是以汽轮为原动机。汽轮机的排汽或中间抽气还可以用来满足工业生产（卷烟厂、纺织厂）和生活（北方冬季供暖、宾馆供应热水）上的供热需要。在生产过程中有余能、余热的工厂企业中，还可以用各种类型的工业汽轮机（包括发电、热电联供、驱动动力用），使用不同品位的热能，使热能得以合理且有效地利用。 汽轮机与锅炉（或其他蒸汽发生装置，比如核岛）、发电机（或其他被驱动机械，比如泵、螺旋桨等）、凝汽器、加热器、泵等机械设备组成成套装置，协同工作。具有一定温度和压力的蒸汽可来自锅炉或其他汽源，经主汽阀和调节汽阀进入汽轮机内，依次流过一系列环形安装的喷嘴栅（或静叶栅）和动叶栅而膨胀做功，将其热能转换成推动汽轮机转子旋转的机械功，通过联轴器驱动其他机械，如发电机。膨胀做功后的蒸汽由汽轮机的排汽部分排出。在火电厂中，其排气通常被引入凝汽器，向冷却水或空气放热而凝结，凝结水再经泵输送至加热器中加热后作为锅炉给水，循环工作。
能源与动力工程学院汽轮机课程设计 题目：600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算时间：2006年11月13日-2006年12月4日 学生姓名：杨雪莲杨晓明吴建中单威李响梅闫指导老师：谭欣星 热能与动力工程036503班
2006-12-4 600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算 [摘要]本次课程设计是针对600MW超临界汽轮机调节级叶片强度的校核， 并主要对第一调节阀全开，第二调节阀未开时的调节级最危险工况对叶片强度的校核。 首先确定了最危险工况下的蒸汽流量。部分进汽度选择叶型为HQ-1型，喷嘴叶型HQ-2型。根据主蒸汽温度确定叶片的材料为Cr12WmoV马氏体-铁素体钢。 其次，计算了由于汽轮机高速旋转时叶片自身质量和围带质量引起的离心力和蒸汽对叶片的作用力。 选取了安全系数，计算屈服强度极限、蠕变强度极限和持久强度极限，三者中的最小值为叶片的许用用力，叶片拉弯应力的合成并校核，确定叶片是否达到强度要求。 最后，论述了调节级的变化规律即压力-流量之间的关系。 一、课程设计任务书 课程名称：汽轮机原理 题目：600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算 指导老师：谭欣星 课题内容与要求 设计内容： 1、部分进汽度的确定，选择叶型 2、流经叶片的蒸汽流量计算蒸汽对叶片的作用力计算 3、叶片离心力计算 4、安全系数的确定 5、叶片拉弯合成应力计算与校核 6、调节级后的变化规律 设计要求： 1、运行时具有较高的经济性 2、不同工况下工作时均有高的可靠性 已知技术条件与参数： 1、600MW 2、转速：3000r/min 3、主汽压力：24.2Mpa; 主汽温度：566C 4、单列调节级，喷嘴调节 5、其他参数由高压缸通流设计组提供 参考文献资料： 1、汽轮机课程设计参考资料冯慧雯，水利电力出版社，1998 2、汽轮机原理翦天聪，水利电力出版社 3、叶轮机械原理舒士甑，清华大学出版社，1991
第一章23 MW凝汽式汽轮机设计任务书 1.1设计题目：23MW凝汽式汽轮机热力设计 1.2设计任务及内容 根据给定条件完成汽轮机各级尺寸的确定及级效率和内功率的计算。在保证运行安全的基础上，力求达到结构紧凑、系统简单、布置合理、使用经济性高。 汽轮机设计的主要内容： 1.确定汽轮机型式及配汽方式； 2.拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量于热经济性的初步计算； 3.确定调节级型式、比焓降、叶型及尺寸等； 4.确定压力级级数，进行比焓降分配； 5.各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整 机实际热力过程曲线； 6.整机校核，汇总计算表格。 1.3设计原始资料 额定功率：23MW 设计功率：18.4MW 新汽压力：3.43MR 新汽温度：435 C 排汽压力：0.005MR 冷却水温：22 C 机组转速：3000r/mi n 回热抽汽级数：5 给水温度：168 C 1.4设计要求 1.严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计，设计共计两周； 2.完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确； 3.完成通流部分纵剖面图一张（A0图） 4.计算结果以表格汇总。
第二章多极汽轮机热力计算 2.1近似热力过程曲线的拟定 一、进排汽机构及连接管道的各项损失 蒸汽流过个阀门及连接管道时，会产生节流损失和压力损失。表2-1列出了这些损失通常选取范围。 表2-1汽轮机各阀门及连接管道中节流损失和压力估取范围 s
二、汽轮机近似热力过程曲线的拟定 根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可近似地按图 2-2所示方法拟定近似 热力过程曲线。 由已知的新汽参数p o 、t o ，可得汽轮机进汽状态点0,并查得初比焓 h °=3304.2kj/kg 。由前所得，设进汽机构的节流损失 △ P °=0.04 R=0.1372 MPa 寻到调 节级前压力R = P 0 - △ P °=3.2928MPa 并确定调节级前蒸汽状态点1。过1点作等 比熵线向下交于P x 线于2点，查得h 2t =2152.1kj/kg ,整机的理想比焓降 （少罟）=h ° -h 2t =330422228=11764j 2kg 。由上估计进汽量后得到的相对内效率 n ri =83.1%,有效比焓降△ ht mac = （ A ht mac f n 『=1176X 0.831=977.3kj/kg ，排汽比 接1、Z 两点，在中间3'点处沿等压线下移21?25 kj/kg Z 点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，如图 2-2所示 3.43Mpa 焓 h z =0「hT 二：3304.^-99863 2231kj/872 ，在h-s 图上得排汽点乙用直线连 得3点，用光滑连接1、3、 h ° =3304.2kJ/kg 2t h 2t =2152.1kj/kg 3.2928Mp K 3 747 *1 435 C 0.005Mpa
中温中压冷凝式汽轮机课程设计说明书
目录 一．总述 1．课程设计的目的及要求 2．设计题目 3．热力设计内容 4．主要参数 二．热力设计内容 ㈠回热系统计算 ㈡调节级 ㈢中间级焓降分配及级数确定 ㈣压力级计算 ㈤汽封漏气量、叶顶漏汽量计算 ㈥末级扭叶片叶型 附：上述计算程序详见相关文件
一．总述 1．课程设计的目的及要求 任务：N25－3.43/435 冷凝式汽轮机组热力设计 目的：①系统总结巩固已有知识 ②对汽轮机结构、通流部分、叶片等联系 ③对于设计资料的合理利用 要求：①掌握汽轮机原理的基本知识 ②了解装置间的相互联系 2．设计题目 本次课程设计采用的基本数据为上海汽轮机厂数据设计题目：中温中压冷凝式汽轮机课程设计 设计原则：⑴安全性：采用合理结构、安全材料、危险工况校核 ⑵经济性：设计工况效率高 ⑶可加工性：工艺、形状、材料有一定要求 ⑷新材料、新结构选用需进行全面试验 ⑸节省贵重材料的用量与消耗 3．热力设计内容 ⑴调节级计算速比选用0.23/0.26 ⑵非调节级热降分配 ⑶压力级的热力计算 ⑷作h-s 热力过程线，速度三角形 ⑸整理说明书，计算结果以表格呈现 4．主要参数 ⑴ P0=3.43Mpa t0=435℃ ⑵额定功率 Nm=25000 kw 承担尖峰负荷工况 经济负荷 Ne=0.8—0.85Nm ⑶转速 n=3000 rad/min ⑷背压Pk=4.9kPa ⑸冷却水温 tw=20℃
二．热力设计内容 ㈠回热系统计算： 1．基本参数： Ne t0 p0 pc 2．设计工况的确定 中温中压，取设计工况为额定工况的80％ 3．回热系统说明 ⑴已知参数： t fw=160.4℃加热器端差θ＝6℃抽汽压损△p=4%p0 ⑵型式：两高两低一除氧 除氧室压设计：压力pN=0.118Mpa （定压） ⑶给水泵压力为 0.272Mpa 凝水泵压力为 1.176Mpa ⑷作过程线 ⑸热平衡计算 取加热器温升为 25℃±5℃，计算结果见热平衡图 ㈡调节级 采用喷嘴调节的汽轮机在运行时，主汽门全开。当负荷发生变化时，依次开启或关闭若干个调节阀，改变调节级的通流面积，以控制进入汽轮机的蒸汽量。调节级的喷嘴分成若干个独立的组，通常每个调节阀控制一组喷嘴。因此调节级为部分进汽。 对于参数不高的中小功率汽轮机，宜采用热降较大的双列调节级，可使整个机组级减小，结构紧凑，造价降低，且负荷适应性好，但效率低，所以宜应用于带尖峰负荷的机组上。 1．双列级主要参数选取见表一 2．调节级计算见表二 3. 调节级热力过程线见附图
汽轮机课设心得总结文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）
汽轮机课设心得总结经过两个星期的汽轮机课设,对我们而言收获颇丰。整个过程我们都认真完成，其中不免遇到很多问题，经过大家的齐心协力共同克服了它们，不仅从中熟悉了汽轮机的工作原理及流程，而且还获得了许多心得体会。 汽轮机是将蒸汽的热能转换为机械能的回转式原动机，是火电和核电的主要设备之一，用于拖动发电机发电。在大型火电机组中还用于拖动锅炉给水泵。 就凝汽式汽轮机而言，从锅炉产生的新蒸汽经由主阀门进入高压缸，再进入中压缸，再进入低压缸，最终进入凝汽器。蒸汽的热能在汽轮机内消耗，变为蒸汽的动能，然后推动装有叶片的汽轮机转子，最终转化为机械能。 除了凝汽式汽轮机，还有背压式汽轮机和抽汽式汽轮机，背压式汽轮机可以理解为没有低压缸和凝汽器的凝汽式汽轮机，它的出口压力较大，可以提供给供热系统或其它热交换系统。抽汽式汽轮机则是指在蒸汽流通过程中抽取一部分用于供热和或再热的汽轮机。 在设计刚进行时，我们也参考了从研究生那里借来的《设计宝典Xp》，但在使用过程中发现此软件只适用于单列级的计算而不适用于双列级，虽然如此，但我们在计算时也参考了其中的部分步骤。我们这次在设计之前又重新温习了《汽轮机原理》中所学的知识，因为汽轮机的热工转换是在各个级内进行的，所以研究级的工作原理是掌握整个汽轮
机工作原理的基础，而级的定义是有一列喷嘴叶栅和紧邻其后的一列动叶栅构成的工作单元。在第一章第七节介绍了级的热力计算示例，书上是以国产N200-12.75/535/535型汽轮机某高压级为例，说明等截面直叶片级的热力计算程序，主要参考了喷嘴部分计算、动叶部分计算、级内损失计算和级效率与内功率的计算。为了保证汽轮机的高效率和增大汽轮机的单机功率就必须把汽轮机设计成多级汽轮机，使很大的蒸汽比焓降由多级汽轮机的各级分别利用，即逐级有效利用，驶各级均可在最加速比附近工作。这一章也讲解了进气阻力损失和排气阻力损失、轴封及其系统，我们也参考了其中的内容。 通过本课程设计，加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零部件的作用与位置。具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造方案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运行的目的。 数据的处理 这次汽轮机课设我们负责的是数据的处理，这是一个非常庞大而繁重的工作。接下来就着重说说我们在处理数据时候遇到的一些问题。 刚开始的时候，我们和其他组一起根据课本上的计算公式和焓熵表等编了我们汽轮机课设计算所需要的excel表格，这其中将近耗了接近一周的时间，最后完成时大家觉得很有成就感。接下来我们看汽轮机课
15 第二部分 使用说明书 一、软件简介 汽轮机课程设计教学软件《设计宝典Xp 》是由蚂蚁虫工作室马唯唯开发的。适合热动及相关专业汽轮机课程设计使用。设计汽轮机级数不超过12级。 软件特点： 1．查焓熵图由计算机查取，快速，准确。输入输出采用了OLE 高级拖放技术，自动截取数据，无需手动输入。（参见《焓熵查表通》介绍） 2．《新视图1.0》包含了设计中的所有视图，可以直接打印，可以查取各个系数。 3．可以自动生成设计报告。 4．可以随时查看每一步或者每一级的详细计算过程。 5．可以模拟组装汽轮机通流部分。 6．支持dbf 到 xls 文件格式转换。 7．强大的数据逻辑性检测将大大减少人为的错误。 8．可以设计个性化界面。 9．可以播放背景音乐。 软件安装最低要求： 1．中央处理器为80486或更高。 2．已设虚拟内存的计算机要求内存在4MB 以上， 未设虚拟内存的计算机内存
至少要16MB内存，安装后不少于15MB的自由空间。 3．与windows配套的鼠标。 《新视图1.0》介绍 (1)《新视图1.0》中包含了课程设中使用的各幅图，每一幅图中的符号都有解释，只需鼠标移到符号上即可。 (2)系数采用鼠标移动查取。当鼠标移动时，横纵坐标值会变化。 (3)压力级平均直径确定采用作图法，Array采用计算机作图，快速准确。点击详细过程 可以看到每一段的长度，改变比例尺寸后会 从新量取。 《焓熵查表通》介绍 理论来源： 焓熵查表采用国际公式化委员会（IFC） 提供的标准计算公式。 软件特点； (1)计算和输出可采用国际单位和工程 单位。系统默认已知参数为国际单位。 (2)查出来参数与水／水蒸气性质表上 的数据有所误差。误差均小于1/100。 (3)采用了自动对位数字输入，系统会 自动切换成英文状态输入小数。 (4)可以判断在计算机范围内的两个性 质参数对应的状态。 (5)可以根据焓值来判断熵值的大小范 围。 (6)数据可以手动输入也可以使用拖放 技术。 操作说明： (1)焓、熵、压力、比容、一般取4位小数，温度和干度一般取2位小数进行计算。 (2)如果想计算另一种单位制下的结果，选择单位制后一定要点确定才能生效。 (3)建议查焓熵图时采用拖放技术，它可以自动截取有效数据，减少人为判断。设计经常要使用焓熵查表通，你可以点击就可以缩小为一个标题栏大小，它悬浮在主界面上，要展开只需点一下“焓熵查表通”这几个字。在数据上点击并按住鼠标左 键，数据上显示一只表示系统已抓取该数据，按住鼠标左键实现拖动。 16
汽轮机课程设计 汽轮机参数： 容量：25MW 蒸汽初参数：压力:3.43Mpa 温度:435℃ 排汽参数：冷却水温20℃背压：0.005～0.006Mpa (取0.005 Mpa) 前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D○,轴封加热器焓升21KJ/Kg 加热器效率ηjr=0.98 设计功率:Pr=25MW 最大功率P=25*(0.2～0.3) 1.近拟热力过程图 在焓熵图上选取进口参数P0=3.43MP a,t0=435℃,可得 h0=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失△P0=0.04P0，可得调节级 压力=3.3 MP a,并确定调节级前蒸汽状态点1（3.3 MP a, 435℃） 过1点作等比熵线向下交P Z线于2点，查得h2t=2128KJ/Kg,整 机理想比焓降（△h t mac）’=h0-h2t=3304-2128=1176KJ/Kg.选取汽 轮机的效率η=0.85，有效比焓降△h i mac=（△h t mac）’*ηri=999.6
KJ/Kg,排气比焓和h z=2304kj/kg.在焓熵图上得排汽点Z，用直线连接1，Z，去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg，用光滑曲线连接1，3两点，得热力过程曲线的近似曲线见图1， 图1 选取给水温度T=160℃回热级数:5 效率η=0.85 主汽门和调节阀中节流损失△P0=(0.03～0.05)PO 排汽管中压力损失△P C=(0.02～0.06)P C 回热抽汽管中的压力损失△P E=(0.04～0.08)P E 2.汽轮机进汽量D○ ηm=0.99 ηg=0.97 m=1.15 △D=0.03D O D0=/ h i macηmηg*m+△D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97)
目录 一、课程设计的目的和要求 (2) 二、设计题目 (2) 三、设计工况汽轮机进汽量的确定 (2) 1、设计工况的功率 (2) 2、设计工况汽轮机进汽量的近似量 (2) 四、调节级热力计算 (3) 1、调节级部分相关参数的确定 (3) 2、喷嘴部分计算 (4) 3、第一列动叶部分计算 (5) 4、导叶部分计算 (7) 5、第二列动叶部分计算 (8) 6、各项损失计算 (10) 7、调节级焓降及功率 (11) 五、压力级热力计算 (12) 1、压力级级数的确定 (12) 2、压力级的部分相关参数的确定 (12) 3、反作用度的选取及喷嘴部分计算 (12) 4、动叶部分计算 (13) 5、各项损失计算 (14) 5、压力级焓降及功率 (15) 六、功率校核 (15) 七、总结分析 (16) 附：数据汇总表 (17)
一、课程设计的目的和要求 课程设计是一个综合性的学习过程。目的在于总结和巩固已学得的基础理论，培养查阅资料、进行工程计算、识图和绘图能力，并在实践过程中吸取新的知识。具体要求是按照给定的设计条件，选取相关参数，进行详细的调节级和压力级的热力计算，确定汽轮机流通部分的尺寸，以求达到较高的汽轮机效率。 二、设计题目 机组型号：B50-8.82/3.43 机组型式：多级冲动式背压汽轮机 新汽压力：8.82 Mpa 新汽温度：535.0℃ 排汽压力：3.43 Mpa 额定功率：25MW 转速：3000 rpm 三、设计工况汽轮机进汽量的确定 1、设计工况的功率 汽轮机设计工况的选取，一般按其在电网或热网中承担的负荷的性质决定。 本课设设计汽轮机承担基本负荷，故其设计工况的功率Ne为额定功率，以便在运行过程中获得最高的平均效率。 2、设计工况汽轮机进汽量计算 1、配汽方式：喷嘴调节 2、调节级型式：双列级。 3、参数选取 (1)设计功率=额定功率=经济功率=25 MW =70.00% (2)汽轮机相对内效率η ri =99% (3)机械效率η m
15 ..第二部分 使用说明书 一、软件简介 汽轮机课程设计教学软件《设计宝典Xp 》是由蚂蚁虫工作室马唯唯开发的。适合热动及相关专业汽轮机课程设计使用。设计汽轮机级数不超过12级。 软件特点： 1．查焓熵图由计算机查取，快速，准确。输入输出采用了OLE 高级拖放技术，自动截取数据，无需手动输入。（参见《焓熵查表通》介绍） 2．《新视图1.0》包含了设计中的所有视图，可以直接打印，可以查取各个系数。 3．可以自动生成设计报告。 4．可以随时查看每一步或者每一级的详细计算过程。 5．可以模拟组装汽轮机通流部分。 6．支持dbf 到 xls 文件格式转换。 7．强大的数据逻辑性检测将大大减少人为的错误。 8．可以设计个性化界面。 9．可以播放背景音乐。 软件安装最低要求： 1．中央处理器为80486或更高。 2．已设虚拟内存的计算机要求内存在4MB 以上， 未设虚拟内存的计算机内存
至少要16MB内存，安装后不少于15MB的自由空间。 3．与windows配套的鼠标。 《新视图1.0》介绍 (1)《新视图1.0》中包含了课程设中使用的各幅图，每一幅图中的符号都有解释，只需鼠标移到符号上即可。 (2)系数采用鼠标移动查取。当鼠标移动时，横纵坐标值会变化。 (3)压力级平均直径确定采用作图法，Array采用计算机作图，快速准确。点击详细过程 可以看到每一段的长度，改变比例尺寸后会 从新量取。 《焓熵查表通》介绍 理论来源： 焓熵查表采用国际公式化委员会（IFC） 提供的标准计算公式。 软件特点； (1)计算和输出可采用国际单位和工程 单位。系统默认已知参数为国际单位。 (2)查出来参数与水／水蒸气性质表上 的数据有所误差。误差均小于1/100。 (3)采用了自动对位数字输入，系统会 自动切换成英文状态输入小数。 (4)可以判断在计算机范围内的两个性 质参数对应的状态。 (5)可以根据焓值来判断熵值的大小范 围。 (6)数据可以手动输入也可以使用拖放 技术。 操作说明： (1)焓、熵、压力、比容、一般取4位小数，温度和干度一般取2位小数进行计算。 (2)如果想计算另一种单位制下的结果，选择单位制后一定要点确定才能生效。 (3)建议查焓熵图时采用拖放技术，它可以自动截取有效数据，减少人为判断。设计经常要使用焓熵查表通，你可以点击就可以缩小为一个标题栏大小，它悬浮在主界面上，要展开只需点一下“焓熵查表通”这几个字。在数据上点击并按住鼠标左 键，数据上显示一只表示系统已抓取该数据，按住鼠标左键实现拖动。 16
电气工程学院 课程设计任务书 课题名称: 汽轮机变工况运行的经济性和安全性核算专业、班级：热能与动力工程121、122班 指导教师：钱进 2014年7月20日至2014年7月31日共2周 指导教师签名： 教研室主任签名： 分管院长签名：
一、设计题目：汽轮机变工况运行下的经济性和安全性核算 设计对象为1台50MW纯凝式单缸汽轮机发电机组，由于电网负荷调节的要求及冷端条件的改变，汽轮机的运行工况发生变化。本次设计拟定60%、70%、80%、90%、100%、110%六个变工况负荷，要求各小组按各自给定的背压条件进行前述六个工况中两个变工况条件下的汽轮机的经济性和安全性核算，通过与额定工况(额定功率、额定背压)的比对，展开分析和讨论得出结论。 二、设计时间：2周 三、原始资料： 1、N50-8.82/535型汽轮机热力计算数据汇总表（设计工况） 2、设计工况热力过程线 3、N50-8.82/535型汽轮机设计工况轴向推力计算数据 4、回热系统简图 5、N50-8.82/535型汽轮机设计工况下热平衡计算基本数据 6、N50-8.82/535型汽轮机组设计工况下热经济指标 7、变工况计算所需数据和图表 详见参考文献1 8、变工况数据 背压Pc、负荷 A组 A1组：Pc=0.0065MPa；60%、90%负荷 A2组：Pc=0.0065MPa；70%，100%负荷 A3组：Pc=0.0065MPa；80%，110%负荷 B组 B1组：Pc=0.0060MPa；60%、90%负荷 B2组：Pc=0.0060MPa；70%，100%负荷 B3组：Pc=0.0060MPa；80%，110%负荷 C组 C1组：Pc=0.0055MPa；60%、90%负荷 C2组：Pc=0.0055MPa；70%，100%负荷 C3组：Pc=0.0055MPa；80%，110%负荷 D组 D1组：Pc=0.0050MPa；60%、90%负荷 D2组：Pc=0.0050MPa；70%，100%负荷
300MW汽轮机课程设计 （报告书） 学院： 班级： 姓名： 学号： 二O一六年一月十五日
300MW汽轮机热力计算 一、热力参数选择 1.类型: N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两排气。 额定功率:Pel=300MW; 高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa; 中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa; 凝汽器压力Pc=0.004698Mpa; 汽轮机转速n=3000r/min; 2.其他参数: 给水泵出口压力Pfp=19.82MPa; 凝结水泵出口压力Pcp=5.39MPa; 机械效率?ni=0.99; 发电机效率?g=0.99; 加热器效率?h=0.98; 3.相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率： 高压缸，?riH=0.875 ; 中压缸，?riM=0.93; 低压缸?riL=0.86; 4.损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=0.8335MPa; 再热器压损ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa; 中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=0.07244MPa; 中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=0.0162MPa; 低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=0.1879KPa;
二、热力过程线的拟定 1. 在焓熵图,根据新蒸汽压力p 0=16.67 和新蒸汽温度t = 537,可确定汽轮机进气状态点 0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h 0=3396.13,比熵s =6.4128,比体积v =0.019896。 2. 在焓熵图上,根据初压p 0= 16.67和主汽阀和调节气阀节533.62流压力损失Δp = 0.8335 以确定调节级级前压力p‘ 0= p -Δp =15.8365，然后根据p‘ 和h 的交点可以确 定调节级级前状态点1,并查的该点的温度t‘ 0=533.62,比熵s’ =6.4338，比体积v ‘ =0.0209498。 3. 在焓熵图上,根据高压缸排气压力p rh =3.8896和s =6.546437可以确定高压缸理想出口 状态点为2t，并查的该点比焓值h Ht = 3056.864,温度t Ht = 335.743,比体积v Ht =0.066192, 由此可以得到高压缸理想比焓降ΔHt H=h 0-h Ht =339.266 ,进而可以确定高压缸实际比焓降 ΔH i H=ΔH t H×?riH=296.8578,再根据h’rh、ΔH i M和p s可以确定高压缸实际出口状态2，并查 得该点比焓值h H =3099.2722,温度t H =351.3652,比体积v H = 0.0687,s H =6.6058。 4. 在焓熵图上，根据高压缸排气压力p rh = 3.8896和再热器压损Δp rh = 0.3622可以确定 热再热压力p’ rh =p rh -Δp rh = 3.5274,然后根据p’ rh 和再热蒸汽温度t th =537 确定中压缸进气 状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’ rh = 3535.213，比熵s‘ rh = 7.2612, 比体积v’ rh =0.1036。 5. 在焓熵图上，根据热再热压力p’ rh = 3.5274和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’ rh = 0.07244 ，可以确定中压缸气阀后压力p’’ rh =p’ rh -Δp’ rh = 3.45496 ，然后根据p’’ rh 与h’ rh 的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’ h = 536.7268,比熵s’’ rh = 7.2707，比体积v’’ rh =0.1058。若将中、低压缸的过程线画为一条圆滑曲线，则在前面⑤步之后进行如下步骤： 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc=0.004698 和低压缸排汽阻力损失Δpc= 0.0001879 可以确定低压缸排汽压力pc’=pc+Δpc= 0.004886 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc= 0.004698 和srh’= 7.2612 可以确定低压缸理想出口状态为5t，并查得该点比焓值hct=