1、模型简介
中梁模型图
弯矩
剪力
扭转（剪力最大）
扭转（扭转最大）
自振模态振型图
2、计算书
1. 设计规范
1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)
1.2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)
1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)
1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008)
2.设计资料
2.1. 使用程序: MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )
2.2. 截面设计内力: 3维
2.3. 构件类型: 全预应力
2.4. 公路桥涵的设计安全等级: 一级
2.5. 构件制作方法: 预制
3.主要材料指标
3.1. 混凝土
强度等级弹性模量
(MPa)
容重
(kN/m3)
线膨胀系数
标准值设计值
f ck
(MPa)
f tk
(MPa)
f cd
(MPa)
f td
(MPa)
C50 34500.00 25.00 1.000e-005 32.40 2.65 22.40 1.83 3.2. 预应力钢筋
预应力钢筋弹性模量
(MPa)
容重
(kN/m3)
线膨胀系数
f pk
(MPa)
f pd
(MPa)
f'pd
(MPa)
预应力钢束195000.00 78.50 1.200e-005 1860.00 1260.00 390.00 3.3. 普通钢筋
普通钢筋弹性模量
(MPa)
容重
(kN/m3)
f sk
(MPa)
f sd
(MPa)
f'sd
(MPa)
HRB335 200000.00 76.98 335.00 280.00 280.00
R235 210000.00 76.98 235.00 195.00 195.00
4.模型简介
4.1. 单元数量: 梁单元14 个
4.2. 节点数量: 15 个
4.3. 钢束数量: 3 个
4.4. 边界条件数量: 2 个
4.5. 施工阶段: 6 个
步骤名称
结构组边界组荷载组
激活钝化激活钝化激活钝化T梁预制结构组1 - 边界- 自重- 预应力N1 - - - - 预应力1 -
预应力N3 - - - - 预应力3 - 预应力N2 - - - - 预应力2 - 二期荷载- - - - 二期荷载- 收缩徐变- - - - - -
4.6. 成桥阶段
4.6.1. 活荷载类型
车辆荷载名称车辆荷载类型描述
CH-CD CH-CD JTG B01-2003 公路I级车道荷载
4.6.2. 冲击系数: 0.050
5.荷载组合说明
5.1. 荷载工况说明
5.1.1. 静力荷载工况
号名称类型描述
1 自重施工阶段荷载(CS)
2 二期荷载施工阶段荷载(CS)
3 预应力1 施工阶段荷载(CS)
4 预应力2 施工阶段荷载(CS)
5 预应力3 施工阶段荷载(CS)
5.1.2. 移动荷载工况
号名称描述
1 yidonghezai
5.2. 荷载组合说明
5.2.1. 荷载工况名称
名称描述
cSH 收缩二次(CS)
cD 恒荷载(CS)
cEL 施工荷载(CS)
SUM 合计(CS)
M[1] yidonghezai
cTP 钢束一次(CS)
cCR 徐变二次(CS)
cTS 钢束二次(CS) 5.2.2. 荷载组合
名称激活弹
性
描述
cLCB1 承载能力极限
状态
No 基本组合(永久荷载): 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)
cLCB2 承载能力极限
状态
No 基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M
cLCB3 承载能力极限
状态
No 基本组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)
cLCB4 承载能力极限
状态
No 基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M
cLCB5 正常使用状态No 极限组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH) cLCB6 正常使用状态No 短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M cLCB7 正常使用状态No 长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M
cLCB8 正常使用状态Yes 弹性阶段应力验算组合:
1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M
6、验算结果表格
6.1. 施工阶段法向压应力验算
单元位
置
最大/最
小
阶段
验
算
Sig_T
(MPa)
Sig_TL
(MPa)
Sig_TR
(MPa) Sig_MAX
(MPa)
Sig_ALW
(MPa)
Sig_B
(MPa)
Sig_BL
(MPa)
Sig_BR
(MPa)
1 I Max 预应力
N2
OK
0.930 0.930 0.930
3.081 18.144
3.081 3.081 3.081
1 J Max 预应力
N2
OK
-1.596 -1.596 -1.596
8.503 18.144
8.503 8.503 8.503
2 I Max 预应力
N2
OK
-1.573 -1.573 -1.573
8.450 18.144
8.450 8.450 8.450
2 J Max 预应力
N2
OK
-1.139 -1.139 -1.139
12.628 18.144
12.628 12.628 12.628
3 I Max 预应力OK -1.15
4 -1.154 -1.154 12.640 18.144
N2 12.640 12.640 12.640
3 J Max 预应力
N2
OK
-0.505 -0.505 -0.505
11.570 18.144
11.570 11.570 11.570
4 I Max 预应力
N2
OK
-0.505 -0.505 -0.505
11.570 18.144
11.570 11.570 11.570
4 J Max 预应力
N2
OK
0.107 0.107 0.107
10.462 18.144
10.462 10.462 10.462
5 I Max 预应力
N2
OK
0.107 0.107 0.107
10.462 18.144
10.462 10.462 10.462
5 J Max 预应力
N2
OK
0.542 0.542 0.542
9.574 18.144
9.574 9.574 9.574
6 I Max 预应力
N2
OK
0.542 0.542 0.542
9.574 18.144
9.574 9.574 9.574
6 J Max 预应力
N2
OK
0.814 0.814 0.814
8.927 18.144
8.927 8.927 8.927
7 I Max 预应力
N2
OK
0.814 0.814 0.814
8.927 18.144
8.927 8.927 8.927
7 J Max 预应力
N2
OK
0.928 0.928 0.928
8.579 18.144
8.579 8.579 8.579
8 I Max 预应力
N2
OK
0.928 0.928 0.928
8.579 18.144
8.579 8.579 8.579
8 J Max 预应力
N2
OK
0.813 0.813 0.813
8.931 18.144
8.931 8.931 8.931
9 I Max 预应力
N2
OK
0.813 0.813 0.813
8.931 18.144
8.931 8.931 8.931
9 J Max 预应力
N2
OK
0.542 0.542 0.542
9.578 18.144
9.578 9.578 9.578
10 I Max 预应力OK 0.542 0.542 0.542 9.578 18.144
N2 9.578 9.578 9.578
10 J Max 预应力
N2
OK
0.106 0.106 0.106
10.466 18.144
10.466 10.466 10.466
11 I Max 预应力
N2
OK
0.106 0.106 0.106
10.466 18.144
10.466 10.466 10.466
11 J Max 预应力
N2
OK
-0.506 -0.506 -0.506
11.574 18.144
11.574 11.574 11.574
12 I Max 预应力
N2
OK
-0.506 -0.506 -0.506
11.574 18.144
11.574 11.574 11.574
12 J Max 预应力
N2
OK
-1.155 -1.155 -1.155
12.642 18.144
12.642 12.642 12.642
13 I Max 预应力
N2
OK
-1.140 -1.140 -1.140
12.630 18.144
12.630 12.630 12.630
13 J Max 预应力
N2
OK
-1.572 -1.572 -1.572
8.449 18.144
8.449 8.449 8.449
14 I Max 预应力
N2
OK
-1.595 -1.595 -1.595
8.502 18.144
8.502 8.502 8.502
14 J Max 预应力
N2
OK
0.931 0.931 0.931
3.084 18.144
3.084 3.084 3.084
6.2. 受拉区钢筋的拉应力验算
钢束验算Sig_DL
(MPa)
Sig_LL
(MPa)
Sig_ADL
(MPa)
Sig_ALL
(MPa)
2 OK 764.992 959.929 1395.000 1209.000
3 OK 835.546 1091.463 1395.000 1209.000
4 OK 943.553 1109.858 1395.000 1209.000 6.3. 使用阶段正截面抗裂验算
单元位
置
组合名
称
短
/
长
类型
验
算
Sig_T
(MPa)
Sig_TL
(MPa)
Sig_TR
(MPa)
Sig_MAX
(MPa)
Sig_ALW
(MPa)
Sig_B Sig_BL Sig_B
(MPa) (MPa) (MPa)
1 I cLCB7 长
期
FX-MAX OK
0.761 0.761 0.761
0.761 0.000
2.527 2.527 2.527
1 J cLCB5 长
期
- NG
-0.836 -0.836 -0.836
-0.836 0.000
6.170 6.170 6.170
1 I cLCB6 短
期
FX-MAX OK
0.761 0.761 0.761
0.761 -0.000
2.527 2.527 2.527
1 J cLCB6 短
期
FX-MIN NG
-0.836 -0.836 -0.836
-0.836 -0.000
6.170 6.170 6.170
2 I cLCB5 长
期
- NG
-0.814 -0.814 -0.814
-0.814 0.000
6.132 6.132 6.132
2 J cLCB5 长
期
- OK
0.017 0.017 0.017
0.017 0.000
8.418 8.418 8.418
2 I cLCB6 短
期
FX-MIN NG
-0.806 -0.806 -0.806
-0.806 -0.000
6.141 6.141 6.141
2 J cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.027 0.027 0.027
0.027 -0.000
8.428 8.428 8.428
3 I cLCB5 长
期
- OK
0.001 0.001 0.001
0.001 0.000
8.423 8.423 8.423
3 J cLCB5 长
期
- OK
0.832 0.832 0.832
0.832 0.000
7.089 7.089 7.089
3 I cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.001 0.001 0.001
0.001 -0.000
8.423 8.423 8.423
3 J cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.832 0.832 0.832
0.832 -0.000
7.089 7.089 7.089
4 I cLCB
5 长
期
- OK
0.832 0.832 0.832
0.832 0.000
7.088 7.088 7.088
4 J cLCB
5 长- OK 1.561 1.561 1.561 1.561 0.000
4 I cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.832 0.832 0.832
0.832 -0.000
7.089 7.089 7.089
4 J cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.018 5.018 5.018
-0.101 -0.000
-0.101 -0.101 -0.101
5 I cLCB5 长
期
- OK
1.561 1.561 1.561
1.561 0.000
5.842 5.842 5.842
5 J cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.302 4.302 4.302
1.057 0.000
1.057 1.057 1.057
5 I cLCB
6 短
期
FX-MAX NG
5.018 5.018 5.018
-0.101 -0.000
-0.101 -0.101 -0.101
5 J cLCB
6 短
期
FX-MAX NG
5.968 5.968 5.968
-1.808 -0.000
-1.808 -1.808 -1.808
6 I cLCB
7 长
期
FX-MAX OK
4.302 4.302 4.302
1.057 0.000
1.057 1.057 1.057
6 J cLCB
7 长
期
FX-MAX OK
4.768 4.768 4.768
0.139 0.000
0.139 0.139 0.139
6 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.968 5.968 5.968
-1.808 -0.000
-1.808 -1.808 -1.808
6 J cLCB6 短
期
FX-MAX NG
6.545 6.545 6.545
-2.916 -0.000
-2.916 -2.916 -2.916
7 I cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.768 4.768 4.768
0.139 0.000
0.139 0.139 0.139
7 J cLCB7 长
期
FX-MAX NG
4.941 4.941 4.941
-0.267 0.000
-0.267 -0.267 -0.267
7 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
6.545 6.545 6.545
-2.916 -0.000
-2.916 -2.916 -2.916
7 J cLCB6 短FX-MAX NG 6.754 6.754 6.754 -3.386 -0.000
8 I cLCB7 长
期
FX-MAX NG
4.941 4.941 4.941
-0.267 0.000
-0.267 -0.267 -0.267
8 J cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.768 4.768 4.768
0.142 0.000
0.142 0.142 0.142
8 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
6.754 6.754 6.754
-3.386 -0.000
-3.386 -3.386 -3.386
8 J cLCB6 短
期
FX-MAX NG
6.545 6.545 6.545
-2.914 -0.000
-2.914 -2.914 -2.914
9 I cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.768 4.768 4.768
0.142 0.000
0.142 0.142 0.142
9 J cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.302 4.302 4.302
1.060 0.000
1.060 1.060 1.060
9 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
6.545 6.545 6.545
-2.914 -0.000
-2.914 -2.914 -2.914
9 J cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.968 5.968 5.968
-1.806 -0.000
-1.806 -1.806 -1.806
10 I cLCB7 长
期
FX-MAX OK
4.302 4.302 4.302
1.060 0.000
1.060 1.060 1.060
10 J cLCB5 长
期
- OK
1.561 1.561 1.561
1.561 0.000
5.845 5.845 5.845
10 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.968 5.968 5.968
-1.806 -0.000
-1.806 -1.806 -1.806
10 J cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.017 5.017 5.017
-0.099 -0.000
-0.099 -0.099 -0.099
11 I cLCB5 长
期
- OK
1.561 1.561 1.561
1.561 0.000
5.845 5.845 5.845
11 J cLCB5 长- OK 0.831 0.831 0.831 0.831 0.000
11 I cLCB6 短
期
FX-MAX NG
5.017 5.017 5.017
-0.099 -0.000
-0.099 -0.099 -0.099
11 J cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.831 0.831 0.831
0.831 -0.000
7.091 7.091 7.091
12 I cLCB5 长
期
- OK
0.831 0.831 0.831
0.831 0.000
7.091 7.091 7.091
12 J cLCB5 长
期
- OK
0.001 0.001 0.001
0.001 0.000
8.424 8.424 8.424
12 I cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.831 0.831 0.831
0.831 -0.000
7.091 7.091 7.091
12 J cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.001 0.001 0.001
0.001 -0.000
8.424 8.424 8.424
13 I cLCB5 长
期
- OK
0.017 0.017 0.017
0.017 0.000
8.419 8.419 8.419
13 J cLCB5 长
期
- NG
-0.813 -0.813 -0.813
-0.813 0.000
6.132 6.132 6.132
13 I cLCB6 短
期
FX-MIN OK
0.027 0.027 0.027
0.027 -0.000
8.429 8.429 8.429
13 J cLCB6 短
期
FX-MIN NG
-0.805 -0.805 -0.805
-0.805 -0.000
6.140 6.140 6.140
14 I cLCB5 长
期
- NG
-0.835 -0.835 -0.835
-0.835 0.000
6.169 6.169 6.169
14 J cLCB7 长
期
FX-MAX OK
0.762 0.762 0.762
0.762 0.000
2.529 2.529 2.529
14 I cLCB6 短
期
FX-MIN NG
-0.835 -0.835 -0.835
-0.835 -0.000
6.169 6.169 6.169
14 J cLCB6 短FX-MAX OK 0.762 0.762 0.762 0.762 -0.000
6.4. 使用阶段斜截面抗裂验算
单元位
置
组合名
称
最
大/
最
小
Sig_MAX
(MPa)
Sig_AP
(MPa)
Sig_P1
(MPa)
Sig_P2
(MPa)
Sig_P3
(MPa)
Sig_P4
(MPa)
Sig_P5
(MPa)
Sig_P6
(MPa)
Sig_P7
(MPa)
Sig_P8
(MPa)
Sig_P9
(MPa)
Sig_P10
(MPa)
1 I cLCB6 OK -0.729 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.633
-0.633 -0.729 -0.729 -0.000 -0.000 1 J cLCB6 OK -1.212 -1.590
-1.212 -1.212 -0.000 -0.000 -0.302
-0.302 -0.043 -0.043 -0.000 -0.000 2 I cLCB6 OK -1.180 -1.590
-1.180 -1.180 -0.000 -0.000 -0.163
-0.163 -0.011 -0.011 -0.000 -0.000 2 J cLCB6 OK -0.758 -1.590
-0.430 -0.430 -0.000 -0.000 -0.758
-0.758 -0.385 -0.385 -0.089 -0.089 3 I cLCB6 OK -1.090 -1.590
-0.457 -0.457 -0.000 -0.000 -1.090
-1.090 -0.618 -0.618 -0.149 -0.149 3 J cLCB6 OK -0.884 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.884
-0.884 -0.582 -0.582 -0.156 -0.156 4 I cLCB6 OK -0.884 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.884
-0.884 -0.582 -0.582 -0.156 -0.156 4 J cLCB6 OK -0.549 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.549
-0.549 -0.400 -0.400 -0.116 -0.116 5 I cLCB6 OK -0.549 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.549
-0.549 -0.400 -0.400 -0.116 -0.116 5 J cLCB6 OK -0.313 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.313
-0.313 -0.247 -0.247 -0.076 -0.076 6 I cLCB6 OK -0.313 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.313
-0.313 -0.247 -0.247 -0.076 -0.076
-0.000 -0.000 -0.511 -0.511 -0.009 6 J cLCB6 OK -0.511 -1.590
-0.009 -0.015 -0.015 -0.034 -0.034
-0.000 -0.000 -0.511 -0.511 -0.009 7 I cLCB6 OK -0.511 -1.590
-0.009 -0.015 -0.015 -0.034 -0.034
-0.000 -0.000 -1.003 -1.003 -0.036 7 J cLCB6 OK -1.003 -1.590
-0.036 -0.062 -0.062 -0.185 -0.185
-0.000 -0.000 -1.003 -1.003 -0.036 8 I cLCB6 OK -1.003 -1.590
-0.036 -0.062 -0.062 -0.185 -0.185
-0.000 -0.000 -0.508 -0.508 -0.083 8 J cLCB6 OK -0.508 -1.590
-0.083 -0.137 -0.137 -0.249 -0.249
-0.000 -0.000 -0.508 -0.508 -0.083 9 I cLCB6 OK -0.508 -1.590
-0.083 -0.137 -0.137 -0.249 -0.249
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.165 9 J cLCB6 OK -0.262 -1.590
-0.165 -0.247 -0.247 -0.262 -0.262
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.165 10 I cLCB6 OK -0.262 -1.590
-0.165 -0.247 -0.247 -0.262 -0.262
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.307 10 J cLCB6 OK -0.400 -1.590
-0.307 -0.400 -0.400 -0.268 -0.268
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.307 11 I cLCB6 OK -0.400 -1.590
-0.307 -0.400 -0.400 -0.268 -0.268
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.542 11 J cLCB6 OK -0.582 -1.590
-0.542 -0.582 -0.582 -0.267 -0.267
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.542 12 I cLCB6 OK -0.582 -1.590
-0.542 -0.582 -0.582 -0.267 -0.267
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.735 12 J cLCB6 OK -0.735 -1.590
-0.735 -0.618 -0.618 -0.206 -0.206
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.473 13 I cLCB6 OK -0.473 -1.590
-0.473 -0.386 -0.386 -0.124 -0.124
13 J cLCB6 OK -1.179 -1.590
-1.179 -1.179 -0.000 -0.000 -0.289
-0.289 -0.043 -0.043 -0.000 -0.000
14 I cLCB6 OK -1.211 -1.590
-1.211 -1.211 -0.000 -0.000 -0.178
-0.178 -0.011 -0.011 -0.000 -0.000
14 J cLCB6 OK -0.727 -1.590
-0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.632
-0.632 -0.727 -0.727 -0.000 -0.000 6.5. 使用阶段正截面压应力验算
单元位
置
组合名
称
类型
验
算
Sig_T
(MPa)
Sig_TL
(MPa)
Sig_TR
(MPa) Sig_MAX
(MPa)
Sig_ALW
(MPa)
Sig_B
(MPa)
Sig_BL
(MPa)
Sig_B
(MPa)
1 I cLCB8 FX-MIN OK 0.896 0.896 0.896
2.974 16.200 2.974 2.974 2.974
1 J cLCB8 FX-MIN OK -1.21
2 -1.212 -1.212
7.608 16.200 7.608 7.608 7.608
2 I cLCB8 FX-MIN OK -1.176 -1.176 -1.176
7.575 16.200 7.575 7.575 7.575
2 J cLCB8 FX-MIN OK -0.425 -0.425 -0.425
10.763 16.200 10.763 10.763 10.763
3 I cLCB8 FX-MIN OK -0.457 -0.457 -0.457
10.756 16.200 10.756 10.756 10.756
3 J cLCB8 FX-MIN OK 0.355 0.355 0.355
9.492 16.200 9.492 9.492 9.492
4 I cLCB8 FX-MIN OK 0.35
5 0.355 0.355
9.492 16.200 9.492 9.492 9.492
4 J cLCB8 FX-MIN OK 1.08
5 1.085 1.085
8.263 16.200 8.263 8.263 8.263
5 I cLCB8 FX-MIN OK 1.085 1.085 1.085 8.263 16.200
8.263 8.263 8.263
5 J cLCB8 FX-MAX OK 7.43
6 7.436 7.436
7.436 16.200 -2.731 -2.731 -2.731
6 I cLCB8 FX-MAX OK 7.436 7.436 7.436
7.436 16.200 -2.731 -2.731 -2.731
6 J cLCB8 FX-MAX OK 8.143 8.143 8.143
8.143 16.200 -4.076 -4.076 -4.076
7 I cLCB8 FX-MAX OK 8.143 8.143 8.143
8.143 16.200 -4.076 -4.076 -4.076
7 J cLCB8 FX-MAX OK 8.398 8.398 8.398
8.398 16.200 -4.641 -4.641 -4.641
8 I cLCB8 FX-MAX OK 8.398 8.398 8.398
8.398 16.200 -4.641 -4.641 -4.641
8 J cLCB8 FX-MAX OK 8.142 8.142 8.142
8.142 16.200 -4.073 -4.073 -4.073
9 I cLCB8 FX-MAX OK 8.142 8.142 8.142
8.142 16.200 -4.073 -4.073 -4.073
9 J cLCB8 FX-MAX OK 7.435 7.435 7.435
7.435 16.200 -2.728 -2.728 -2.728
10 I cLCB8 FX-MAX OK 7.435 7.435 7.435
7.435 16.200 -2.728 -2.728 -2.728
10 J cLCB8 FX-MIN OK 1.085 1.085 1.085
8.266 16.200 8.266 8.266 8.266
11 I cLCB8 FX-MIN OK 1.085 1.085 1.085
8.266 16.200 8.266 8.266 8.266
11 J cLCB8 FX-MIN OK 0.354 0.354 0.354
9.495 16.200 9.495 9.495 9.495
12 I cLCB8 FX-MIN OK 0.354 0.354 0.354 9.495 16.200
9.495 9.495 9.495
12 J cLCB8 FX-MIN OK -0.457 -0.457 -0.457
10.758 16.200 10.758 10.758 10.758
13 I cLCB8 FX-MIN OK -0.425 -0.425 -0.425
10.765 16.200 10.765 10.765 10.765
13 J cLCB8 FX-MIN OK -1.175 -1.175 -1.175
7.574 16.200 7.574 7.574 7.574
14 I cLCB8 FX-MIN OK -1.211 -1.211 -1.211
7.608 16.200 7.608 7.608 7.608
14 J cLCB8 FX-MIN OK 0.897 0.897 0.897
2.976 16.200 2.976 2.976 2.976
6.6. 使用阶段斜截面主压应力验算
单元位
置
组合名
称
最
大/
最
小
Sig_MAX
(MPa)
Sig_AP
(MPa)
Sig_P1
(MPa)
Sig_P2
(MPa)
Sig_P3
(MPa)
Sig_P4
(MPa)
Sig_P5
(MPa)
Sig_P6
(MPa)
Sig_P7
(MPa)
Sig_P8
(MPa)
Sig_P9
(MPa)
Sig_P10
(MPa)
1 I cLCB8 OK 2.974 19.440
0.896 0.896 2.974 2.974 1.313
1.313 1.892 1.892
2.974 2.974 1 J cLCB8 OK 7.608 19.440
-0.000 -0.000 7.608 7.608 0.398
0.398 2.477 2.477 7.607 7.607 2 I cLCB8 OK 7.575 19.440
-0.000 -0.000 7.575 7.575 0.284
0.284 2.426 2.426 7.574 7.574 2 J cLCB8 OK 10.763 19.440
-0.000 -0.000 10.763 10.763 2.159
2.159 4.361 4.361 8.752 8.752
3 I cLCB8 OK 10.756 19.440
-0.000 -0.000 10.756 10.756 2.475
2.475 4.611 4.611 8.819 8.819
3 J cLCB8 OK 9.492 19.440
0.355 0.355 9.492 9.492 2.751
2.751 4.583 4.583 7.961 7.961
4 I cLCB8 OK 9.492 19.440
2.751 4.583 4.583 7.961 7.961
1.085 1.085 8.263 8.263
2.823 4 J cLCB8 OK 8.263 19.440
2.823 4.350 4.350 7.057 7.057
1.085 1.085 8.263 8.263
2.823 5 I cLCB8 OK 8.263 19.440
2.823 4.350 4.350 7.057 7.057
7.436 7.436 -0.000 -0.000 6.140
5 J cLCB8 OK 7.43
6 19.440
6.140 3.703 3.703 0.012 0.012
7.436 7.436 -0.000 -0.000 6.139 6 I cLCB8 OK 7.436 19.440
6.139 3.703 3.703 0.012 0.012
8.143 8.143 -0.000 -0.000 6.606 6 J cLCB8 OK 8.143 19.440
6.606 3.700 3.700 0.052 0.052
8.143 8.143 -0.000 -0.000 6.606 7 I cLCB8 OK 8.143 19.440
6.606 3.700 3.700 0.052 0.052
8.398 8.398 -0.000 -0.000 6.796 7 J cLCB8 OK 8.398 19.440
6.796 3.739 3.739 0.112 0.112
8.398 8.398 -0.000 -0.000 6.796 8 I cLCB8 OK 8.398 19.440
6.796 3.739 3.739 0.112 0.112
8.142 8.142 -0.000 -0.000 6.708 8 J cLCB8 OK 8.142 19.440
6.708 3.906 3.906 0.251 0.251
8.142 8.142 -0.000 -0.000 6.708
9 I cLCB8 OK 8.142 19.440
6.708 3.906 3.906 0.251 0.251
7.435 7.435 -0.000 -0.000 6.366 9 J cLCB8 OK 7.435 19.440
6.366 4.115 4.115 0.615 0.615
7.435 7.435 -0.000 -0.000 6.366 10 I cLCB8 OK 7.435 19.440
6.366 4.115 4.115 0.615 0.615
1.085 1.085 8.266 8.266
2.015 10 J cLCB8 OK 8.266 19.440
2.015
3.733 3.733 6.872 6.872
11 I cLCB8 OK 8.266 19.440
2.015
3.733 3.733 6.872 6.872
11 J cLCB8 OK 9.495 19.440
0.354 0.354 9.495 9.495 1.643
1.643 3.778 3.778 7.733 7.733
12 I cLCB8 OK 9.495 19.440
0.354 0.354 9.495 9.495 1.643
1.643 3.778 3.778 7.733 7.733
12 J cLCB8 OK 10.758 19.440
-0.000 -0.000 10.758 10.758 1.177
1.177 3.741 3.741 8.593 8.593
13 I cLCB8 OK 10.765 19.440
-0.000 -0.000 10.765 10.765 1.024
1.024 3.695 3.695 8.590 8.590
13 J cLCB8 OK 7.574 19.440
-0.000 -0.000 7.574 7.574 0.240
0.240 2.410 2.410 7.573 7.573
14 I cLCB8 OK 7.608 19.440
-0.000 -0.000 7.608 7.608 0.104
0.104 2.369 2.369 7.607 7.607
14 J cLCB8 OK 2.976 19.440
0.897 0.897 2.976 2.976 1.795
1.795
2.455 2.455 2.976 2.976 6.7. 使用阶段正截面抗弯验算
单元位置最大/最小组合名称类型验算
rMu
(kN-m)
Mn
(kN-m)
1 I 最大cLCB1 - OK 0.000 762.330 1 I 最小cLCB1 - OK 0.000 762.330 1 J 最大cLCB
2 FX-MAX OK 2142.806 5934.160
1 J 最小cLCB3 - OK 737.124 5934.160
2 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 2142.806 5934.160 2 I 最小cLCB
3 - OK 737.12
4 5934.160 2 J 最大cLCB2 FX-MAX OK 3920.710 6411.374
2 J 最小cLCB
3 - OK 1331.479 6411.374
3 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 3920.710 6411.374
3 I 最小cLCB3 - OK 1331.479 6411.37
4 3 J 最大cLCB2 FX-MAX OK 5368.289 6443.295
3 J 最小cLCB3 - OK 1811.876 6443.295
4 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 5368.289 6443.29
5 4 I 最小cLCB3 - OK 1811.87
6 6443.295 4 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 6494.182 6418.068
4 J 最小cLCB3 - OK 2185.519 6418.068
5 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 6494.182 6418.068 5 I 最小cLCB3 - OK 2185.519 6418.068 5 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 7298.392 6420.350
5 J 最小cLCB3 - OK 2452.40
6 6420.350
6 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 7298.392 6420.350 6 I 最小cLCB3 - OK 2452.406 6420.350 6 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 7780.919 6433.374
6 J 最小cLCB3 - OK 2612.539 6433.374
7 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 7780.919 6433.374 7 I 最小cLCB3 - OK 2612.539 6433.374 7 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 7941.760 6440.948
7 J 最小cLCB3 - OK 2665.916 6440.948
8 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 7941.760 6440.948 8 I 最小cLCB3 - OK 2665.916 6440.948 8 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 7780.919 6433.359
8 J 最小cLCB3 - OK 2612.539 6433.359
9 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 7780.919 6433.359 9 I 最小cLCB3 - OK 2612.539 6433.359 9 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 7298.392 6420.337
9 J 最小cLCB3 - OK 2452.406 6420.337
10 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 7298.392 6420.337
10 I 最小cLCB3 - OK 2452.406 6420.337
10 J 最大cLCB2 FX-MAX NG 6494.182 6418.079
10 J 最小cLCB3 - OK 2185.519 6418.079
11 I 最大cLCB2 FX-MAX NG 6494.182 6418.079
11 I 最小cLCB3 - OK 2185.519 6418.079
11 J 最大cLCB2 FX-MAX OK 5368.289 6443.328
11 J 最小cLCB3 - OK 1811.876 6443.328
12 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 5368.289 6443.328
12 I 最小cLCB3 - OK 1811.876 6443.328
12 J 最大cLCB2 FX-MAX OK 3920.710 6411.208
12 J 最小cLCB3 - OK 1331.479 6411.208
13 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 3920.710 6411.208
13 I 最小cLCB3 - OK 1331.479 6411.208
13 J 最大cLCB2 FX-MAX OK 2142.806 5933.027
13 J 最小cLCB3 - OK 737.124 5933.027
14 I 最大cLCB2 FX-MAX OK 2142.806 5933.027
14 I 最小cLCB3 - OK 737.124 5933.027
14 J 最大cLCB1 - OK 0.000 763.960
14 J 最小cLCB1 - OK 0.000 763.960 6.8. 使用阶段斜截面抗剪验算
单元位
置
位
置
组合名
称
类型
验
算
rVd
(kN)
Vn
(kN)
截面验
算
剪力验
算
1 I 最
大
cLCB3 - OK -406.053 2142.808 OK 跳过
1 I 最
小
cLCB2 FX-MIN OK -1252.749 2142.808 OK 验算
1 J 最
大
cLCB4 FX-MAX OK -292.148 1778.750 OK 跳过
1 J 最cLCB
2 FX-MIN OK -1092.316 1659.30
3 OK 验算
预应力混凝土简支梁桥的设计 （20m跨径） 目录 《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27
《桥梁工程》课程设计任务书 一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为22米，计算跨径为21.5米，预制梁长 为21.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米） 二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22， －2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米 三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计 四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书 五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明 六、课程设计学时 2周
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
桥梁工程课程设计计算书题目：跨径20m钢筋混凝土简支梁桥设计 院(系)：土木建筑工程学院 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师：
目录 一．选择结构尺寸------－-－------－--------－－----－1二.主梁翼缘板计算-－---－－-－-－---－---－------－--－2三．活载横向分布系数的计算-－---－－----－--－------2四.主梁内力计算---------－--－－--－---－－--－-----－4五．横隔梁内力计算－------－----－--－－--－--－-－----7六．挠度计算--－--－------－-－－----－-－----－-------９七.支座设计---－-----－-－-－----------－-----－-－--10
一.选择结构尺寸 1.桥梁的跨径及桥宽 主梁全长：1９.9６m（标准跨径为30m） 计算跨径:１9.5m 桥宽：9＋2 1．0m人行道 2.主梁尺寸的确定（梁肋) 主梁间距1．8ｍ~2.5m ，取１.8m 六根主梁 高跨比1/14~1/2５梁高取h＝1.5m 3.横隔梁尺寸的确定 中横隔梁的高度可作成主梁高的3/4左右, 取1．０m 横隔梁的肋宽通常取1５～18cｍ,上宽下窄，上取１6cm，下取15cm ４.主梁肋板尺寸 翼板厚度根部不小于梁高１/10，取１８cm；边缘厚度不小于１0cm，取１４cｍ腹板厚度b=15cｍ 图1 横断面图 （单位：cm） 图２纵断面图 (单位：cｍ)
图3 T 梁横断面 （单位：cm ） 二．主梁作用效应计算 1.恒载及内力 桥面铺装为3c ｍ厚的沥青表面处治（容重23kN/m ３）和平均厚９ｃm 的混凝土垫层（容重２4 kN/m 3)，T 板材料容重2５ k Ｎ/m 3 ① 每延米板上的恒载g ： 沥青表面处治： 1g =0.03?1.０?２3=0.69 kN/m 防水混凝土面层：2g =16.2240.109.0=?? kN/m T 梁翼板自重: g 3＝75.2250.12 14 .008.0=??+ k Ｎ/m 合计： 6.5=∑=i g g kN/ｍ ② 每延米板条的恒载内力 弯矩m kN gl M Ag ?-=??-=-=?06.38.06.52 1 2122 剪力48.48.06.5=?==?gl Q Ag kN ２.公路Ⅰ级汽车荷载产生的内力 将加重车后轮作用于铰缝轴线上,后轴作用力140=P ｋN,着地长度m a 2.02=着地宽度m b 6.02=，则板上荷载压力面的边长为： m a a 44.012.022.0221=?+=H +=, 图4 汽车荷载计算图式(单位:cm ） m b b 84.012.026.0221=?+=H += 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度 双轮时m l d a a 64.321=++=? 冲击系数3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为:
1、模型简介 中梁模型图 弯矩 剪力
扭转（剪力最大） 扭转（扭转最大） 自振模态振型图
2、计算书 1. 设计规范 1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003) 1.2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004) 1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007) 1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008) 2.设计资料 2.1. 使用程序: MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 ) 2.2. 截面设计内力: 3维 2.3. 构件类型: 全预应力 2.4. 公路桥涵的设计安全等级: 一级 2.5. 构件制作方法: 预制 3.主要材料指标 3.1. 混凝土 强度等级弹性模量 (MPa) 容重 (kN/m3) 线膨胀系数 标准值设计值 f ck (MPa) f tk (MPa) f cd (MPa) f td (MPa) C50 34500.00 25.00 1.000e-005 32.40 2.65 22.40 1.83 3.2. 预应力钢筋 预应力钢筋弹性模量 (MPa) 容重 (kN/m3) 线膨胀系数 f pk (MPa) f pd (MPa) f'pd (MPa) 预应力钢束195000.00 78.50 1.200e-005 1860.00 1260.00 390.00 3.3. 普通钢筋 普通钢筋弹性模量 (MPa) 容重 (kN/m3) f sk (MPa) f sd (MPa) f'sd (MPa) HRB335 200000.00 76.98 335.00 280.00 280.00 R235 210000.00 76.98 235.00 195.00 195.00 4.模型简介 4.1. 单元数量: 梁单元14 个 4.2. 节点数量: 15 个 4.3. 钢束数量: 3 个 4.4. 边界条件数量: 2 个 4.5. 施工阶段: 6 个 步骤名称 结构组边界组荷载组 激活钝化激活钝化激活钝化T梁预制结构组1 - 边界- 自重- 预应力N1 - - - - 预应力1 -
第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。 例4-1：计算图4-1 所示标准跨径为20m 、由5片主梁组成的装配式钢筋混凝土简支梁桥主梁的永久作用效应，已知每侧的栏杆及人行道构件的永久作用为m kN /5。 图4-1 装配式钢筋混凝土简支梁桥一般构造图（单位：cm ）
简支梁桥的设计计算 1.车轮荷载在板上是如何分布的？ 答：作用在桥面上的车轮荷载，与桥面的接触面近似于椭圆，但为了便于计算，通常把接触面看错矩形，作用在桥面上的车轮荷载，与桥面的接触面近似于椭圆，为便于计算，把此接触面看作的矩形。车轮荷载在桥面铺装层中呈450角扩散到行车道板上。 2.梁桥横向力计算时，杠杆法的基本原理和使用条件是什么？ 答：杠杆法基本原理是忽略了主梁之间横向结构的联系作用，即假设桥面班在主梁上断开，把桥面板看作沿横向支承在主梁上的简支梁获简支单悬臂梁。 杠杆法的适用条件：（1）双肋式梁桥；（2）多梁式桥支点截面 3.杠杆法计算荷载横向分布系数的步骤是什么？ 答：（1）绘制主梁的荷载反力影响线； （2）确定荷载的横向最不利的布置； （3）内插计算对应于荷载位置的影响线纵标ηi ； （4）计算主梁在车道荷载和人群荷载作用下的横向分布系数； 4.多跨连续单向板的内力计算时，计算弯矩和剪力有哪些需要注意的地方？ 答： 1．弯矩首先计算出跨度相同的简支板在恒载和活载作用下的跨中弯矩M0，再乘以相应的修正系数，得支点、跨中截面的设计弯矩，弯矩修正系数可根据板厚t和梁肋高度h的比值（即主梁的抗扭能力的大小）来选用。 2．剪力计算单向板支点剪力时，一般不考虑板和主梁的弹性固结作用，荷载应尽量靠近梁肋边缘布置。计算跨径取用梁肋间的净跨径。考虑相应的有效工作宽度沿桥梁跨径方向的变化，计算出荷载强度q和q＇，将每米板宽承受的分布荷载分为矩形部分A1 和三角形部分A2 。对于跨内只有一个车轮荷载的情况，由恒载及活载引起的支点剪力Qs为：如行车道板的跨径内不只一个车轮进入时，需计及其它车轮的影响。 5.桥梁支座必须满足那些方面的要求？ 答：（1）首先具有足够的承载力（包括恒载和活载引起的竖向力和水平力），以保证安全可靠地传递支座反力；
基于Midas Civil的连续刚构桥受力分析 摘要：本案例通过Midas软件建立连续刚构桥受力结构模型，对连续刚构桥持久状况正常使用极限状态内力分析，清晰表达出其各使用阶段内力，从而更好地进行内力分析计算，为以后连续刚构桥施工受力分析方案提供理论依据。 关键词：Midas分析；连续刚构桥；内力分析 1 工程概况 本工程位于广东省，东莞麻涌至长安高速公路路线跨越漳彭运河后，于大娘涡、沙头顶之间跨越淡水河。淡水河上游接东江北干流和中堂水道，下游汇入狮子洋。淡水河特大桥设计起点从路线K20+060开始至K21+184终止。其中主桥为（82+2×140+80）m的连续刚构桥，梁部采用C60混凝土，根部梁高8m，高跨比为1/17.5，跨中梁高为3m，高跨比为1/46.67，跨中根部梁高之比为1/2.67，底板按1.8次抛物线变化，桩基采用9根φ2.2m桩（半幅桥）。 2 主要技术标准 本桥采用对称逐段悬臂灌注和支架现浇两种施工方法。先托架浇注0号块，再对称逐段悬臂浇筑其它块件。边跨端头块采用支架现浇法施工。先合拢边跨，再合拢中跨。中跨采用挂篮合拢。边跨采用支架施工，先现浇端头块，然后浇筑2m 长合拢段进行边跨合拢。相关计算参数如下所示： 1、公路等级：高速公路，双向八车道。 2、桥面宽度：2×19.85m。 3、荷载等级：公路-I级。 4、设计时速：100km/h 5、设计洪水频率：1/300。 6、设计通航水位：H5%＝3.14m。 7、设计基本风速：V10%＝31.3m/s 3 计算理论 构件纵向计算均按空间杆系理论，采用Midas Civil V7.41进行计算。（1）将计算对象作为平面梁划分单元作出构件离散图，全桥共划分711个节点和676个单元；（2）根据连续刚构的实际施工过程和施工方案划分施工阶段；（3）根据规范规定的各项容许指标，验算构件是否满足规范规定的各项要求。 4建立计算模型及离散图 4.1计算模型 主桥主墩采用桩基采用9根φ2.2m桩（半幅桥）。根据等刚度原则，将承台以下群桩模拟成二根短柱，柱底固接，桩顶与承台相接形成“门”形结构，令群桩和模拟的两根短柱在单位水平位移、单位竖向位移和单位转角时所需施加的外力相等，解决了桩土互相作用的计算问题。计算模型如下： 4.2构件离散图 5 计算分析 5.1 持久状况承载力极限状态计算 1）正截面受压区高度计算 按《公桥规》规定，混凝土受压区高度：x=ξbh0 相对界限受压区高度ξb=0.38（C60 混凝土、钢绞线）。对各截面受压区高度进行计算，受压区高度最小富余量为96.0cm。最小富余百分比65.7%。计算下表所示：
20m简支T梁计算目录 （24.5m路基宽） 一. 说明书 ⒈设计概况 ⒉计算依据 ⒊计算荷载 ⒋计算方法 ⒌计算结果 二. 计算过程 ⒈施工程序 ⒉荷载计算 ⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算 ⒋各阶段应力值 ⒌T梁主拉应力计算 ⒍变形验算及预拱度的设置 ⒎结构吊装验算 ⒏支座反力 ⒐压杆稳定验算 三. 部分电算结果输出 四. 附图
地震烈度：6度 4. 计算方法及计算工具 采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。 5. 计算结果及分析评价 计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算 2.1桥梁荷载横向分布系数计算 主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。 ①主梁抗弯惯矩I ,然后主梁截面见图二。近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置a x 至梁底的距离为： 求抗弯惯矩I。截面的形心位置a x =(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2 a x x(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 ) =0.10733+0.03505+0.07117 =0.2136(m4) ②主梁抗扭惯矩I T 将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I 相加 T 梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307 桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309 (α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1) 因此主梁抗扭惯矩： =cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4 I T ③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩 内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。 至梁底的距离为： 截面的形心位置a x =(5x0.21x(0.21/2+1.11)+1.11x0.16x1.11/2)/(5x0.21+1.11x0.16) a y =1.120m 内横梁截面抗弯惯矩： I y=(5x0.213/12+5x0.21x(1.11+0.21/2-1.120)2)
桥梁工程课设——简支梁桥设计 1. 基本设计资料 1) 跨度和桥面宽度 (一) 标准跨径：35m （墩中心距）。 (二) 计算跨径：34.5m (三) 主梁全长：34.96m (四) 桥面宽度：净14m （行车道）+2×1m （人行道） 2) 技术标准 设计荷载：公路—I 级，人群荷载为23m KN 。 设计安全等级：一级。 3) 主要材料 (一) 混凝土：混凝土简支T 形梁及横梁采用C40混凝土，容重为3 26m KN ； 桥面铺装为厚0.065~0.17m 的防水混凝土，容重为325m KN 。 (二) 钢材：采用R235钢筋、HRB400钢筋。 4) 构造形式及截面尺寸（见图1-1和1-2） 如图所示，全桥共由9片主梁组成，单片T 形梁高为2m ，宽为1.6m ，桥上 横坡为双向1.5%，坡度由混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。 图1-1 桥梁横断面图
图1-2 主梁纵断面图 2. 主梁的荷载横向分布系数计算 1) 跨中荷载横向分布系数计算 如前所述，本例桥跨内设有5道横隔梁，具有可靠横向连接，且承重结构的宽跨比为：5.0464.05.3416≤==l B ，故可以按照修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数c m 。 (一) 计算主梁的抗弯和抗扭惯性矩I 和T I 计算主梁截面的重心位置x 翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚为 cm h 13)1610(2 1 1=+?=
则，cm x 8.7020 20013)20160(10020200213 13)20160(=?+?-??+? ?-= 主梁抗弯惯性矩I 为 4 23238.24294296)8.70100(2002020020121)2138.70(13)20160(13)20160(121cm I =? ?? ???-??+??+-??-+?-?=对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算： i i m i i T t b c I ∑==1 式中 i b ，i t ——单个矩形截面的宽度和高度； i c ——矩形截面抗扭刚度系数，由表2-1可以查的 T I 的计算过程及结果见表2-2 既得4310825.5m I T -?= (二) 计算抗扭修正系数β 对于本例，主梁间距相同，将主梁近似看成等截面，则得 9682.06.153243.01210 825.5425.05.34911 12113 22 2=??????+=+ = -∑E E a EI GI nl i T β (三) 按修正偏心压力法计算横向影响线竖坐标值
第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42 max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。
该过程是将三垮桥的运营状态进行有限元分析，下面介绍了本人在对模型模拟的主要步骤，若中间出现的错误，请读者朋友们指出修改。 注：“，”表示下一个过程 “（）”该过程中需做的内容 一．结构 1.单元及节点建立的主桁：因为桥面具有一定纵坡，故将《桥跨布置》图的桥面线复制到《节段划分》图对应桥跨位置，然后进行单元划分，将该线段存入新的图层，以便下步导入，将文件保存为.dxf格式文件。 2.打开midas运行程序，将程序里的单位设置成《节段划分》图的单位，这里为cm。导入上步的.dxf文件。将节点表格中的z坐标与y坐标交换位置（midas中的z与cad中的y对应）。结构建立完成。模型如图： 二．特性值 1.材料的定义：在特性里面定义C50的混凝土及Strand1860(添加预应力钢筋使用) 2.截面的赋予： 1).在《截面尺寸》和《预应力束锚固》图里，做出截面轮廓文件，保存为.dxf 文件 2).运行midas，工具，截面特性计算器，统一单位cm。导入上步的.dxf文件 先后运行generate，calculate property，保存文件为.sec文件，截面文件完成 3)运行midas，特性，截面，添加，psc，导入.sec文件。根据图例，将各项特性值填入;验算扭转厚度为截面腹板之和；剪切验算，勾选自动；偏心，中上部4)变截面的添加：进入添加截面界面，变截面，对应单元导入i端和j端（i为左，j为右）；偏心，中上部；命名(注：各个截面的截面号不能相同) 5）变截面赋予单元：进入模型窗口，将做好的变截面拖给对应的单元。
注：1.建模资料所给的《预应力束锚固图》的0-0和14-14截面与《节段划分》图有出入，这里采用《截面尺寸》做这两个截面，其余截面按照《预应力束锚固图》做 2.定义材料先定义混凝土，程序自动将C50赋予所建单元（C50是定义的第一个材料，程序将自动赋予给所建单元） 三．边界条件 1.打开《断面》图，根据I、II断面可知，支座设置位置。根据途中所给数据，在模型窗口中建立支座节点（12点） 2.点击节点，输入对应坐标，建立12个支座节点 3.建立弹性连接：模型，边界条件，弹性连接，连接类型（刚性），两点（分别点击支座点与桥面节点）共12个弹性连接 4.边界约束：中间桥墩，约束Dx,Dz；Dx，Dy，Dz；Dx,Dz, 两边桥墩，约束Rx，Dz；Rx，Dy，Dz；Rx，Dz 如表 四．添加预应力钢筋 1.定义钢束特性：打开《预应力筋布置及材料表》、《预应力束几何要素》。荷载，预应力荷载，钢束特性值，根据材料表中钢筋的规格及根数填入相关数据（松弛系数：0.3；导管直径：10cm） 2.钢束布置形状：荷载，预应力荷载，钢束布置形状，以T1为例： 1）打开《预应力束几何要素》，建立以中心点为原点的局部坐标系，为方便，在
. . 桥梁工程课程设计计算书题目：跨径20m钢筋混凝土简支梁桥设计 院（系）：土木建筑工程学院 专业班级： 学号： 学生： 指导教师：
目录 一．选择结构尺寸-------------------------------1 二．主梁翼缘板计算-----------------------------2 三．活载横向分布系数的计算---------------------2 四．主梁力计算-------------------------------4 五．横隔梁力计算-----------------------------7 六．挠度计算-----------------------------------9 七．支座设计-----------------------------------10
一.选择结构尺寸 1.桥梁的跨径及桥宽 主梁全长：19.96m（标准跨径为30m） 计算跨径：19.5m 桥宽：9+2 1.0m人行道 2.主梁尺寸的确定（梁肋） 主梁间距1.8m～2.5m ，取1.8m 六根主梁 高跨比1/14～1/25 梁高取h=1.5m 3.横隔梁尺寸的确定 中横隔梁的高度可作成主梁高的3/4左右, 取1.0m 横隔梁的肋宽通常取15～18cm，上宽下窄，上取16cm，下取15cm 4.主梁肋板尺寸 翼板厚度根部不小于梁高1/10，取18cm；边缘厚度不小于10cm，取14cm 腹板厚度b=15cm 图1 横断面图 （单位：cm） 图2 纵断面图（单位：cm）
图3 T 梁横断面 （单位：cm ） 二.主梁作用效应计算 1.恒载及力 桥面铺装为3cm 厚的沥青表面处治（容重23kN/m 3）和平均厚9cm 的混凝土垫层（容重24 kN/m 3）， T 板材料容重25 kN/m 3 ① 每延米板上的恒载g ： 沥青表面处治： 1g =0.03?1.0?23=0.69 kN/m 防水混凝土面层：2g =16.2240.109.0=?? kN/m T 梁翼板自重： g 3=75.2250.12 14 .008.0=??+ kN/m 合计： 6.5=∑=i g g kN/m ② 每延米板条的恒载力 弯矩m kN gl M Ag ?-=??-=-=?06.38.06.52 1 2122 剪力48.48.06.5=?==?gl Q Ag kN 2.公路Ⅰ级汽车荷载产生的力 将加重车后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力140=P kN ，着地长度m a 2.02=着地宽度m b 6.02=，则板上荷载压力面的边长为： m a a 44.012.022.0221=?+=H +=， 图4 汽车荷载计算图式（单位：cm ） m b b 84.012.026.0221=?+=H += 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度 双轮时m l d a a 64.321=++=? 冲击系数3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为： ()m kN b l a P M Ap ?-=?? ? ??-???-=??? ??-+-=?75.14484.0164.3414023.144121μ
简支梁在各种荷载作用下跨中最大挠度计算公式： 均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 5ql^4/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). q 为均布线荷载标准值(kn/m). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).
跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式: Ymax = 6.33pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI). q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn). 你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！
预应力混凝土连续刚构桥结构设计书 1.结构总体布置 本部分结构设计所取计算模型为三跨变截面连续箱梁桥，根据设计要求确定桥梁的分孔，主跨长度为80m，取边跨46m，边主跨之比为0.575。设计该桥为三跨的预应力混凝土连续梁桥（46m+80m+460m），桥梁全长为172m。大桥桥面采用双幅分离式桥面，单幅桥面净宽20m （4X3.75行车道+1m左侧路肩+3.0m右侧路肩人行道+2X0.5m防撞护栏），两幅桥面之间的距离为1m，按高速公路设计，行程速度100Km/h。桥墩采用单墩，断面为长方形，长14米，宽3.5米，高25米。 上部结构桥面和下部结构桥墩均采用C50混凝土，预应力钢束采用Strand1860钢材。 桥梁基本数据如下： 桥梁类型 : 三跨预应力箱型连续梁桥(FCM) 桥梁长度 : L =46 + 80 + 46 = 172 m 桥梁宽度 : B = 20 m (单向4车道) 斜交角度 : 90?(正桥) 桥梁正视图 桥梁轴测图
2．箱梁设计 主桥箱梁设计为单箱单室断面，箱梁顶板宽20m，底板宽14m，支点处梁高为h支= (1/15 ~ 1/18)L中= 4.44 ~5.33m，取h支=5.0m，高跨比为1/16，跨中梁高为h中= (1/1.5~1/2.5) h 支= 2~ 3.33m，取h中=2.30m，其间梁底下缘按二次抛物线曲线变化。箱梁顶板厚为27.5cm。底板厚根部为54cm，跨中为27cm，其间分段按直线变化，边跨支点处为80cm，腹板厚度为80cm 具体尺寸如下图所示： 箱梁断面图 连续梁由两个托架浇筑的墩顶0号梁段、在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称悬臂浇
钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计 一、设计资料 1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、主梁跨径和全长 标准跨径：L=20m（墩中心距离）。 计算跨径：L=19.6m（支座中心距离）。 实际长度：L’=19.95m（主梁预制长度）。 3、设计荷载 公路-II级，人群3.5kN/m2、人行道板及栏杆5.5kN/m. 4、材料 混凝土：C25，桥面铺装为8㎝厚水泥混凝土，体积质量取24kN/m3，钢筋混凝土体积质量取25kN/m3。 5、结构尺寸 横隔梁5根，肋宽15cm。 桥梁纵向布置图（单位：cm） 桥梁横断面图（单位：cm）
T 型梁尺寸图（单位：cm ） 6、计算方法 极限状态法 7、设计依据 (1) 《公路桥涵设计通用规》（JTG –D60-2004）。 (2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规》（JTG –D60-2004）。 二、行车道板的计算 (一)计算模式 行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应 1．每延米板上的恒载g 桥面铺装：m kN g /92.1240.108.01=??= T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=??= 每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /67.475.292.121=+=+= 2．永久荷载产生的效应 弯矩：kNm gl M sg 49.1)2 2.08.1(67.421212 20-=-??-=-= 剪力：kN gl Q sg 74.3)2 2 .08.1(67.40=-?== 3．可变荷载产生的效应 以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载 根据《公路桥涵设计通用规》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 以及平均板厚H=0.5(8+14)=11： m a 2.02= m b 6.02= 顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=?+=+=
计算书 工程名称： 设计编号： 计算内容：桥梁计算书 共页 计算年月日校核年月日审核年月日专业负责年月日
目录 一、计算资料.......................................... 错误!未定义书签。 二、桥梁纵向荷载计算.................................. 错误!未定义书签。 1．永久作用........................................... 错误!未定义书签。 2．可变作用........................................... 错误!未定义书签。 三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算.. 错误!未定义书签。 四、墩台桩基竖向承载力计算............................ 错误!未定义书签。 五、桥台桩身内力计算.................................. 错误!未定义书签。 1、桥台桩顶荷载计算................................... 错误!未定义书签。 2、桥台桩基变形系数计算............................... 错误!未定义书签。 3、m法计算桥台桩身内力............................... 错误!未定义书签。 六、桥墩桩身内力计算.................................. 错误!未定义书签。 1、桥墩墩柱顶荷载计算................................. 错误!未定义书签。 2、桥墩桩基变形系数计算............................... 错误!未定义书签。 3、m法计算桥墩桩身内力............................... 错误!未定义书签。 七、桥台、桥墩桩基桩身强度校核........................ 错误!未定义书签。 1、桥台桩基桩身强度校核............................... 错误!未定义书签。 2、桥墩桩基桩身强度校核............................... 错误!未定义书签。 一、计算资料
------------------------------- | 简支梁设计 | | | | 构件：BEAM52 | | 日期：2015/08/31 | | 时间：15:37:10 | ------------------------------- ----- 设计信息 ----- 钢梁钢材：Q235 梁跨度(m)： 5.200 梁平面外计算长度(m)： 2.600 钢梁截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*12*12 容许挠度限值[υ]: l/400 = 13.000 (mm) 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据 ----- 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） ----- 简支梁作用与验算 ----- 1、截面特性计算 A =7.6560e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001; Ix =1.3500e-004; Iy =3.1255e-005; ix =1.3279e-001; iy =6.3894e-002; W1x=9.0000e-004; W2x=9.0000e-004; W1y=2.5004e-004; W2y=2.5004e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重 (KN): G =3.1252e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.0100e-001; 3、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 8.10 2.60 0.00 0.00 4、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) △恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=1.563, 右支座反力 Rd2=1.563 △活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=4.050, 右支座反力 Rl2=4.050
T 形简支梁桥 1．设计名称：天河简支梁设计 2.设计资料及构造布置 2.1.桥面跨径及桥宽 标准跨径：该桥为二级公路上的一座简支梁桥，根据桥下净空和方案的经济比较，确定主梁采用标准跨径为20m 的装配式钢筋混凝土简支梁桥。 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为19.5m. 桥面宽度：横向布置为 净－7（行车道）＋2×0.75m （人行道）＋2×0.25（栏杆） 桥下净空: 4m 混凝土：主梁采用C25 主梁高：取1.5m. 主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，鉴于本桥跨度16m 按较大取18cm 2.2.设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规》 （JTGD60-2004） （2）《公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规》（JTGD62-2004） （3）《桥梁工程》 （4）《桥梁工程设计方法及应用》 3荷载横向分布系数计算书 3.1主梁荷载横向分布系数计算 3.1.1①跨中荷载横向分布系数 a.计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I X 和I TX 利用G －M 法计算荷载横向分布系数，求主梁截面的形心位置a X 平均板厚为： h 1=2 1 (h 薄＋h 厚)=0.5×（13+8）=10.5cm
则a X =［（180-15）×10.5×（10.5÷2）+15×150×（150÷2）］/［(180-15) ×10.5+15×150］=44.7cm I X = 121×(180-15) ×10.53+(180-15) ×10.5×(44.7-2 5.10)2+121 ×15×1503+15× 150×(44.7-2 150)2 =4.99×106 cm 4 T 形截面抗扭惯性矩I TX =1.15×3 1 ×［(1.8-0.15) ×0.1053+1.5×0.153］=2.67×10-3 m 4 则单位抗弯及抗扭惯性矩： J X =b I x =1801099.42-?= 2.77×10-4 m 4/cm J TX =b I TX =180102.67-3 ?=1.48×10-5 m 4/cm b.计算横梁的抗弯及抗扭惯性矩I y 和I Ty l=4b=4×180=720 cm c=2 1 ×(480-15)=232.5 cm h ＇=150×4 3 =112.5cm 取整110 cm b ＇=15 cm 由c/l=232.5/720=0.32查得λ/c=0.608 则λ=0.608×232.5=141.4 cm=1.41m 求横隔梁截面重心位置： a y =［141×10.52＋(1÷2) ×15×1102 ］/[2×141×10.5+110×15]=23.1cm 横梁抗弯惯性矩： I y =121 ×2×141×10.53＋2×141×10.5×(23.1-25.10)2＋121 ×15×1103＋15×110× (23.1-110/2)2 =4.31×106 cm 4 =4.31×10-2 m 4 I Ty =1.15×31 ×(2×141.4×103 +110×153)=2.6×105 cm 3 单位抗弯惯性矩和抗扭惯性矩为：b 1