工字钢搁置主梁验算计算书计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、基本参数
作用点号各排立杆传至梁上荷载
标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计
值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水
平距离(mm)
主梁间距l a(mm)
1 6.138 7 140 900
2 6.138 7 1040 900
3 6.138 7 1940 900
4 6.138 7 2840 900
5 6.138 7 3740 900
6 6.138
7 4640 900
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格
14号工字钢 主梁截面积A(cm 2
) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4
) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)
102 主梁自重标准值g k (kN/m)
0.169
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 125
主梁弹性模量E(N/mm 2
)
206000
主梁允许挠度[ν](mm) 1/250
荷载标准值：
q'=g k =0.169=0.169kN/m
第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN
第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN
第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN
第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN
荷载设计值：
q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m
第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN
第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN
第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN
第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN
第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN
第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2
τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=7.623mm≤[ν]=l/250=4780/250=19.12mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-27.203kN,R2=48.459kN,R3=97.855kN,R4=-75.999kN
四、主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN
压弯构件强度：
σmax=M max/(γW)+N/A=15.204×106/(1.05×102×103)+0×103/2150=141.96N/mm2≤[f]=215N/mm2 塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.07
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.81。
σ = M max/(υb W x)=15.204×106/(0.806×102×103)=184.832N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N/2 =38kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=75.999×103/(3.14×222)=49.982N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式
钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 工字钢搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载 标准值F'(kN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm) 主梁间距l a(mm) 1 6.138 7 140 900 2 6.138 7 1040 900 3 6.138 7 1940 900 4 6.138 7 2840 900 5 6.138 7 3740 900 6 6.138 7 4640 900 附图如下： 平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格 14号工字钢 主梁截面积A(cm 2 ) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4 ) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102 主梁自重标准值g k (kN/m) 0.169 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值： q'=g k =0.169=0.169kN/m 第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN 第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN 第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN 第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN 第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN 第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN 第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN 第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN 第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2 τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 墙模板安全（非组合钢模板）计算书 一、计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《施工手册》（第五版） 二、计算参数 （图1）纵向剖面图 （图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×4500/1000=108kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据墙厚的大小确定组合类型： 当墙厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.8 44 kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 （图3）模板设计立面图 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 工字钢便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，并保证xx山后峡水库定期泻水的需要，经研究决定在xx河上修建一座跨河便桥。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥采用12片45b工字钢作为主梁，6片为一组，两组工字钢间净距90cm，各组工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证6片工字钢整体受力，两组工字钢间由10mm钢板连接，钢板底部横向焊接Ф22钢筋做肋，保证小 型车辆及三轮农有用车通过。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定 由资料查得45b工字钢每米重87.4kg，再加上联结钢筋及钢板重量，单片工字钢自重按1KN/m计算，及q=1KN/m。 2、P值确定 根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重60吨的大型车辆，及单侧车轮压力为300KN ，单片45b 工字钢尺寸如图2： 单侧车轮压力由6片梁同时承受，其分布如图3： 单侧车轮压力非平均分配于6片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力max f ，且车轮单个宽25cm ，45b 工 字钢翼板宽15cm ，每片工字钢间横向间距为5cm ，因此 单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f 按 图3所示转换为直线分布，如图4： f max max f 图4 由图4可得到max f =F/2，单片工字钢受集中荷载为max f /2=75KN 。 由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 90)2.01(75=+?=。 三、结构强度检算 由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=90KN ，工字钢计算跨径l =11.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许 图2（单位：mm ） 图3 板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下： 根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m 远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·m 工字钢受力验算 ————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期： ? 悬挑梁受力验算一、原悬挑梁验算 １、基本参数 主梁离地高度 (m) 2５.２悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(ｍm) １50０主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mｍ）16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 12５0 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a( ｍm) 1０0 主梁建筑物内锚固长度Ｌm(mm) 1600 梁／楼板混凝土强度等级Ｃ2５ 2、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准 值F'(ｋN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F（kN） 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm） 主梁间距l a（mm) 1 8.２7 10.35 ４0０1500 ２8．27 1０．3５1200 1500 附图如下： 平面图 立面图 3、主梁验算 主梁材料类型工字钢主梁合并根数nｚ 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积Ａ(cｍ2) 26.1 主梁截面惯性矩Ｉx（ｃm4）1130 主梁截面抵抗矩Wｘ(cm3) 14１ 2１５ 主梁自重标准值ｇk(ｋN/m）0.205 主梁材料抗弯强度设计值[ｆ]（Ｎ/mm 2） １25 主梁弹性模量E(N/mm２) 20６０0０主梁材料抗剪强度设计值[τ］(N／m m２） 主梁允许挠度[ν］(ｍm) １／25０ 荷载标准值： q'=g k=0.２05=０．205ｋN/ｍ 第1排:Ｆ＇１=F1'/ｎz=8．27/1=８.２7ｋＮ 第２排：Ｆ'2=Ｆ2'／ｎｚ＝8.27/1=８．27kN 荷载设计值: ｑ＝1.2×g k=1.２×0.20５=０.2４6ｋＮ/m 第１排:F1=F1／n z=10.35/1=10.３５kN 第２排:F2=F2／nｚ=1０．35/1=10．3５kN 搁置主梁验算计算书 搁置主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm) 1000 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16 主梁长度L x(mm) 16100 梁/楼板混凝土强度等级C30 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距 离a1(mm) 100 主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距 离a2(mm) 100 主梁左侧建筑物内锚固长度L m1(mm) 1200 主梁右侧建筑物内锚固长度L m2(mm ) 1200 二、荷载布置参数 支撑点号支撑方式 距主梁左侧外锚固 点水平距离(mm) 支撑件上下固定点 的垂直距离L1(mm ) 支撑件上下固定点 的水平距离L2(mm ) 是否参与计算 1 左上拉2800 3900 2800 是 2 左上拉5500 7800 5500 是 3 右上拉8200 7800 5500 是 4 右上拉10900 3900 2800 是 作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm) 号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm) 1 18.73 2 2 400 1000 2 18.7 3 22 1400 1000 3 18.73 22 2400 1000 4 18.73 22 3400 1000 5 18.73 22 4400 1000 6 18.73 22 5400 1000 7 18.73 22 6400 1000 8 18.73 22 7400 1000 9 18.73 22 8400 1000 10 18.73 22 9400 1000 11 18.73 22 10400 1000 12 18.73 22 11400 1000 13 18.73 22 12400 1000 14 18.73 22 13400 1000 附图如下： 平面图 由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。 一、参数信息 1.钢梁、脚手架参数 跨度8.4m ，间距0.80m ， 脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80； 2.荷载参数 脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00； 3. 36a 工字钢材料参数 h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm 截面积（cm 2）:76.48, 每米重量（kg/m ）:60.037, 截面惯性矩Ix （cm 4）：15800； 截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。 二、验算 q1=0.60037 kN/m2 F=11.52 KN F F F F F F F F F F F 1、荷载 1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ， 2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ） 化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m 3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m 2、强度验算 为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m 最大应力 σ= x X W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 3. 整体稳定 整体稳定应满足：f W M x b X b ?，计算832.0282 .007.1=-=b ?? 19010 875832.010351.13836=???=x b X W M ? N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 C 、刚度验算 EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-114 3=? 满足要求。 工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝ 如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求 ***********工程 楼板满堂脚手架验算计算书 计算： 复核： 审批： ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日 目录 一、计算依据........................................................ 错误!未定义书签。 二、工程概况........................................................ 错误!未定义书签。 三、工程属性........................................................ 错误!未定义书签。 四、荷载设计........................................................ 错误!未定义书签。 五、模板体系设计.................................................... 错误!未定义书签。 （一）面板检算.................................................. 错误!未定义书签。 （二）小梁检算.................................................. 错误!未定义书签。 （三）主梁检算.................................................. 错误!未定义书签。 （四）立柱验算.................................................. 错误!未定义书签。 （五）可调拖座验算.............................................. 错误!未定义书签。 （六）立杆地基基础检算.......................................... 错误!未定义书签。 六、检算结论........................................................ 错误!未定义书签。 板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.234kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.234×0.32/8＝0.081kN·m σ＝M max/W＝0.081×106/37500＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×6000×281250)=0.195mm ν＝0.195mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.242kN/m 因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.192kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/m 计算简图如下： 浙江品茗高新产业软件园工程 脚手架 安 全 专 项 施 工 方 案 编制人: 职务： 校对人：职务： 审核人：职务： 审批人：职务： 目录 第一章工程概况--------------------------------------------------- 2 一、工程概况--------------------------------------------------- 3 二、施工平面布置----------------------------------------------- 4 三、施工要求--------------------------------------------------- 4 四、技术保证条件----------------------------------------------- 4 第二章编制依据--------------------------------------------------- 5 第三章施工计划--------------------------------------------------- 6 一、施工进度计划----------------------------------------------- 6 二、材料与设备计划--------------------------------------------- 6 第四章施工工艺技术---------------------------------------------- 10 一、技术参数-------------------------------------------------- 10 二、工艺流程-------------------------------------------------- 12 三、施工方法-------------------------------------------------- 12 四、检查验收-------------------------------------------------- 21 第五章施工安全保障措施------------------------------------------ 23 一、组织保障-------------------------------------------------- 23 二、技术措施-------------------------------------------------- 26 三、监测监控-------------------------------------------------- 30 四、应急预案-------------------------------------------------- 31 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 32 一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 33 二、特种作业人员---------------------------------------------- 33 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 33 一、计算书---------------------------------------------------- 34 二、节点图---------------------------------------------------- 70 第一章工程概况 简支钢梁计算书 单跨钢梁计算书 一. 设计资料 示意图如下： 恒载下的荷载示意图如下： 活载下的荷载示意图如下： 长度：12600mm，截面： H-500*200*10*16-Q235 左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接； ------------------------------------------------------------------------------------------ 荷载序号 荷载 1 工况D-整体Z轴-均布q:-6kN/m 2 工况L-整体Z轴-均布q:-2kN/m ------------------------------------------------------------------------------------------ 计算时叠加自重； 采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算； 2轴的挠度限值为：L/400； 3轴的挠度限值为：L/400； 2轴的刚度限值为：200； 3轴的刚度限值为：200； 强度计算净截面系数: 0.98 绕2轴的计算长度为：5000mm； 绕3轴的计算长度为：12600mm； 采用楼面梁标准组合验算挠度； 是否进行抗震设计: 否 腹板屈曲后强度: 不考虑 加劲肋设置间距: 0 - 不设置 二. 验算结果一览 验算项验算工况结果限值是否通过 受弯强度 1.35D+0.98L 118.724 215 通过 2轴受剪强度 1.35D+0.98L 16.5207 125 通过 整稳 1.35D+0.98L 152.776 215 通过 翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 5.125 13 通过 腹板高厚比 1.2D+1.4L 44.2 80 通过 2轴挠度D+L 31.0741 31.5 通过 单跨钢梁计算书 一. 设计资料 示意图如下： 恒载下的荷载示意图如下： 活载下的荷载示意图如下： 长度：12600mm，截面：H-500*200*10*16-Q235 左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接； ------------------------------------------------------------------------------------------ 荷载序号荷载 1 工况D-整体Z轴-均布q:-6kN/m 2 工况L-整体Z轴-均布q:-2kN/m ------------------------------------------------------------------------------------------ 计算时叠加自重； 采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算； 2轴的挠度限值为：L/400； 3轴的挠度限值为：L/400； 2轴的刚度限值为：200； 3轴的刚度限值为：200； 强度计算净截面系数: 0.98 绕2轴的计算长度为：5000mm； 绕3轴的计算长度为：12600mm； 采用楼面梁标准组合验算挠度； 是否进行抗震设计: 否 腹板屈曲后强度: 不考虑 加劲肋设置间距: 0 - 不设置 二. 验算结果一览 验算项验算工况结果限值是否通过 受弯强度 1.35D+0.98L 118.724 215 通过2轴受剪强度 1.35D+0.98L 16.5207 125 通过整稳 1.35D+0.98L 152.776 215 通过翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 5.125 13 通过 腹板高厚比 1.2D+1.4L 44.2 80 通过2轴挠度D+L 31.0741 31.5 通过 2轴长细比- 114.679 200 通过 3轴长细比- 62.469 200 通过 三. 受弯强度验算 最不利工况为：1.35D+0.98L 最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm处 绕3轴弯矩：M3= 223.248kN·m 计算γ： 截面塑性发展系数 γ2=1.2 γ3=1.05 验算强度： 考虑净截面折减： W nx=1790.852cm3 W ny=209.524cm3 A n=110.005cm2 σ1=σ2=223.248/1790.852/1.05×103=118.724N/mm2 σ3=σ4==-(223.248)/1790.852/1.05×103=-118.724N/mm2 118.724≤215，合格！ 【最新整理，下载后即可编辑】 工字钢对接工艺强度验算书 焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定，规范将对接焊缝质量分为一级、二级和三级，考虑到实际施工中对接焊缝很难达到一级、二级的质量要求，因此，本次验算是针对焊缝质量等级为三级来进行强度验算。 对于采用自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，构件钢材为Q235钢的对接焊缝，其焊缝的抗压强度设计值2 /215mm N f w c =和抗剪强度设计 值 2 /125mm N f w v =均与母材的强度设计值相同，而三级的抗拉对接焊缝强 度设计值为 2 /185mm N f w t =，Q235钢的抗拉强度设计值为 2 /215mm N f =， 因此，需验算工字钢在采用对接焊缝以及周边焊共同作用时，焊缝的抗拉强度能否达到母材的抗拉强度设计值即可。 一、I22b 工字钢加强钢板选取计算 1、I22b 工字钢截面达到设计强度的弯矩计算 I x =3570cm 4 W x =325cm 3 I x / S x =18.7cm t w =12.3mm d=9.5mm 设计强度）(/21510 32523 max mm N M W M x =?= M max =215N/mm 2×325×103mm 3=69.875KN.m I x ——x 轴的截面惯性矩 W x ——x 轴的截面模量 t w ——工字钢翼缘板厚度 d ——工字钢腹板厚度 M max ——使截面达到材料设计强度的计算截面弯矩 2、三级焊缝达到设计强度的弯矩计算 三级的抗拉对接焊缝强度设计值为 2 /185mm N f w t = 2/185mm N W M == σ M=185N/mm 2×325×103mm 3=60.125KN.m 3、加强钢板截面尺寸计算 焊缝对截面抵抗的削弱在腹板处和翼缘板处，由于施工中对翼缘板处平整的要求，一般不在翼缘板处加强，因此在腹板两边添加加强钢板来弥补焊缝对截面的削弱。 由于截面的弯矩抵抗力主要是由截面尺寸来提供，所以计算选取在 扣件式梁支架、模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 1、计算参数 2、施工简图 （图1）剖面图1 （图2）剖面图2 二、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 1、强度验算 由可变荷载控制的组合： q 1=0.9×{1.2[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4Q 1k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)× 800/1000)×1+1.4×2.5×1)=25.722kN/m 由永久荷载控制的组合： q 2=0.9×{1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4×0.7Q 1k b}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)× 800/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=27.599kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(25.722,27.599)=27.599kN/m （图3）面板简图 （图4）面板弯矩图 M max=0.061kN·m σ=M max/W=0.061×106/37500=1.635N/mm2≤[f]=37N/mm2 满足要求 2、挠度验算 q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=20.9kN/m （图5）简图 （图6）挠度图 ν=0.029mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm 满足要求 三、次梁验算 由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/ 1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1000/(4-1))=3.43kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000 )×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1))=3.68kN/m ------------------------------- | 梁构件设计 | | | | 构件：GL1 | | 日期：2014/07/22 | | 时间：08:22:45 | ------------------------------- ----- 设计信息 ----- 钢材等级：235 梁跨度(m)：8.000 梁截面：箱形截面: B*H*T1*T2=250*250*16*14 梁平面外计算长度：8.000 强度计算净截面系数：1.000 截面塑性发展：考虑 构件所属结构类别：多层钢框架(<=12层) 抗震设防烈度：7度(0.15g) 设计内力是否地震作用组合：是 承载力抗震调整系数：γre=0.75 梁上荷载作用方式：均布荷载 梁上荷载作用位置：上翼缘 设计内力： 绕X轴弯矩设计值 Mx (kN.m)：100.000 绕Y轴弯矩设计值 My (kN.m)：150.000 剪力设计值 V (kN)：80.000 ----- 设计依据 ----- 《钢结构设计规范》（GB 50017-2002） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010） ----- 梁构件设计 ----- 1、截面特性计算 A =1.4104e-002; Xc =1.2500e-001; Yc =1.2500e-001; Ix =1.2676e-004; Iy =1.3386e-004; ix =9.4802e-002; iy =9.7420e-002; W1x=1.0141e-003; W2x=1.0141e-003; W1y=1.0709e-003; W2y=1.0709e-003; 2、梁构件强度验算结果 截面塑性发展系数: γx=1.050 截面塑性发展系数: γy=1.050 梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 170.491 < f=215.000 梁构件强度验算满足。 3、梁构件整体稳定验算结果 平面外计算长度(m)：8.000 平面外长细比λy：82 受弯整体稳定系数φb：1.000 梁构件整体稳定计算最大应力(N/mm2): 174.013 < f=215.000 梁构件整体稳定验算满足。 4、梁构件抗剪验算结果 计算点(形心点)以上对中和轴面积矩(m3):Sx =3.0507e-004 梁构件计算最大剪应力(N/mm2): 9.025 < fv=125.000 梁构件抗剪验算满足。 5、梁构件折算应力验算结果 计算点(翼缘与腹板交点)以上对中和轴面积矩(m3):Sx2 =2.0650e-004 梁构件计算最大折算应力(N/mm2): 66.523 < 1.1f=236.500 梁构件折算应力验算满足。 6、局部稳定验算 翼缘宽厚比 B/T=15.57 < 钢结构规范GB50017容许宽厚比 [B/T] =40.0 翼缘宽厚比 B/T=15.57 < 抗震规范GB50011容许宽厚比 [B/T] =36.0 腹板计算高厚比 H0/Tw=13.88 < 钢结构规范GB50017容许高厚比[H0/Tw]=80.0 腹板计算高厚比 H0/Tw=13.88 < 抗震规范GB50011容许高厚比[H0/Tw]=85.0 ****** 梁构件验算满足。****** ====== 计算结束 ====== 布料机承载力计算书 布料机总重量约为2.6t，每个支撑脚下需加铺600mm×600mm的木板，每个支撑脚的重量为2.6/4=650kg；每个支撑脚单元集中堆放重量为650/(0.6*0.6)=1.8t,重力为18KN。 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁 W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 承载能力极限状态 q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5， 1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7× 2.5] ×1=19.617kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝19.617×0.22/8＝0.098kN·m σ＝M max/W＝0.098×106/24000＝4.087N/mm2≤[f]＝12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×2004/(384×10000×144000)=0.165mm ν＝0.165mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5， 1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7× 2.5]×0.2= 3.983kN/m 因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2=3.444kN/m q1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m工字钢搁置主梁验算计算书
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