梁模板支架计算(500×1400梁)

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

梁模板及支撑排架计算梁模板及支撑排架搭设综合说明：梁截面计算选用最大有代表性的截面尺寸（B×H）:600×1500支撑排架搭设高度：4.10m支撑排架搭设方法：采用四立杆支撑，立杆横向间距为：（400+400+400），纵向间距为700~800，在180、250厚顶板区立杆纵向间距为800，在400厚顶板区立杆纵向间距为700，梁与板的立杆上水平杆步距1.5m应统一拉通。

梁底承重小横杆与立杆连接必须使用双扣件。

500×1700，500×1750大梁的搭设方法与600×1500大梁的搭设方法及要求一致。

一、梁底板模板计算：1.荷载计算：钢筋砼梁自重：25×1.50×0.8=30KN/m模板自重： 0.5×0.8=0.4 KN/m施工活载：（1+2）×0.8=2.4 KN/m合计：q=1.2×（30+0.4）+1.4×2.4=39.84 KN/m2.内力计算：计算简图：Mmax=0.1ql2=0.1×39.84×0.22=0.16 KN.mQmax=1.1ql=1.1×39.84×0.2=8.76 KNfmax=0.677ql4/100E.I=0.677×39.84×0.24×1012/100×6×103×24.3×104=0.2960mm3.抗弯强度计算：δ=M/W=0.16×106/27×103=5.93N/mm2<[δ]=15 N/mm2满足要求！4.抗剪切强度计算：T=3Q/2bh=3×8.76×103/2×800×18=0.91 N/mm2<[T]=1.8 N/mm2满足要求！5.挠度计算：fmax=0.2960mm<[f]=l/400=200/400=0.5mm满足要求！二、梁底方木（40×90）计算：1.荷载计算:钢筋砼梁自重：25×1.50×0.2=7.5 KN/m模板自重：0.5×0.2=0.1 KN/m施工活载:(1+2)×0.2=0.6 KN/m合计：q=1.2×（7.5+0.1）+1.4×0.6=9.96 KN/m2. 内力计算：计算简图：W=1/6bh2=1/6×40×902=54000mm3I=1/12 bh3=1/12×40×903=2430000mm4Mmax=0.1ql2=0.1×9.96×0.82=0.64KN.mQmax=1.1ql=1.1×9.96×0.8=8.76 KNfmax=0.677ql4/100E.I=0.677×9.96×0.84×1012/100×10000×2430000=1.14mm3.抗弯强度计算：δ=M/W=0.64×106/54000=11.85N/mm2<[δ]=13N/mm2满足要求！4.抗剪切强度计算：T=3Q/2bh=3×0.6×9.96×0.8103/2×40×90=1.99 N/mm2≌[T]=1.6 N/mm2方木（40×90）的顺纹抗剪强度基本满足要求，但使用中木材选择的强度等级应为TC17（B）东北落叶松或欧洲落叶松为好。

500×800梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4 新浇混凝土梁计算跨度(m) 17混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×800 新浇混凝土结构层高(m) 21.7梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k (kN/m3)25 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 500 步距h(mm) 1200新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 250板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 650梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数 5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝27.644kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×0.8]×1＝25.88kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×0.8]×1＝21.3kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×25.88×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/37500＝1.243N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.3×1254/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝1 25/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×25.88×0.125+0.446×1.764×0.125＝1.37kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×25.88×0.125+1.223×1.764×0.125＝3.967kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×25.88×0.125+1.142×1.764×0.125＝3.254kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×21.3×0.125＝1.046kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×21.3×0.125＝3.043kNR3'=0.928 q2l=0.928×21.3×0.125＝2.471kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/m15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 1.78m 2)2)小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)60.75小梁截面惯性矩I(cm 4)273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q 1＝max{1.37+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2×1，3.967+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=3.998kN/mq 2＝max[1.046+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2×1，3.043+(0.3-0.1)×0.5/4]＝3.068kN/m 1、抗弯验算M max ＝max[0.107q 1l 12，0.5q 1l 22]＝max[0.107×3.998×0.92，0.5×3.998×0.252]＝0.346kN·m σ＝M max /W ＝0.346×106/60750＝5.703N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.998×0.9，3.998×0.25]＝2.184kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.184×1000/(2×45×90)＝0.809N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.068×9004/(100×9350×2733800)＝0.498mm≤[ν]＝l/250＝9 00/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.068×2504/(8×9350×2733800)＝0.059mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.998×0.9，0.393×3.998×0.9+3.998×0. 25]＝4.112kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.191kN，R2＝R4＝4.112k N，R3＝3.378kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.068×0.9，0.393×3.068×0.9+3.068×0. 25]＝3.156kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.858kN，R'2＝R'4＝3.156 kN，R'3＝2.573kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/m m 2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.468×106/4490＝104.263N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝4.496kNτmax ＝2V max /A=2×4.496×1000/424＝21.205N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.405mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm 满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型 立杆顶部步距h d (mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 300顶部立杆计算长度系数μ11.257非顶部立杆计算长度系数μ2 2.225 钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×300)=2262.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2670/15.9=167.925≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.291×1.257×(1200+2×300)=2921.017mmλ1＝l01/i＝2921.017/15.9＝183.712，查表得，φ1＝0.214立柱最大受力N＝max[R1，R2]＝max[8.991，8.991]＝8.991kNf＝N/(φA)＝8.991×103/(0.214×424)＝99.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×2.225×1200=3446.97mmλ2＝l02/i＝3446.97/15.9＝216.791，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力N＝max[R1，R2]+0.15×(21.7-0.8)＝max[8.991，8.991]+3.135＝12.126kN f＝N/(φA)＝12.126×103/(0.156×424)＝183.327N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×2＝8.991kN≤[N]＝30kN 满足要求！。

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。