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吊篮计算书

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技术报告 吊篮强度分析

2007-9-24 1 有限元模型 1.1建模原则 根据有关CAD图纸，应用MSC/NASTRAN软件对整个吊篮结构进行建模，形成模型数据库。吊篮长13000mm,宽1400mm, 底部11个大的横梁，如图一所示.

1.2单位制定义 质量： 千克 （kg） 长度： 毫米 （mm） 力： 牛顿 （N） 应力： 兆帕 （MPa） 压力： 兆帕 （MPa） 1.3材料参数 材料为235钢，材料参数如下： 杨氏模量： E

=2. 06×105 N/mm2 Poisson比： μ=0.3 质量密度： ρ=7.80×10-6 kg/mm3 1.4单元类型 整个模型采用2098个beam单元来模拟吊篮的槽钢和方钢，6071个shell单元来模拟板，整个模型共8169个单元。单元一般情况下尽量划分为正方形单元，四边形单元边长比不超过1:3。对吊耳区域的网格进行了细分,有个别过渡单元不符合该规律。

1.5单元属性 在有限元分析中结构尺寸采用CAD图纸中所标出的尺寸，模型 1中所采用的各种单元属性的主要参数详见CNOOC—12TON OFFORE CARGO BASKET的CAD图纸。

图一 吊篮整体有限元模型 2 载荷 2.1 计算载荷

货物的质量为12000Kg，整个吊篮自重3805Kg。由于吊篮的动力系数为2，所以货重对吊篮的作用力为235440N，并且吊篮自身的重力加速度取2g。对于模型的边界条件，有两种方案，分别进行计算。货物引起的集中力，加到吊篮上的示意图如下：

2 图二 货物压力图 2.2 边界条件 对于模型的边界条件，有两种方案，分别进行计算：

方案一：将四个吊耳分为两组，沿吊篮纵向同一侧的两个吊耳为第一组，任取其中一个吊耳，令其Ux=0，另一个吊耳取Uy=0,对应其横向位置的第三个吊耳取Uy=o，最后一个吊耳取Ux=0,Uy=o, 所有的吊耳Uz=0。如下图所示：

图三 吊篮模型的边界条件一 Ux,y=0

Uz=0Uy=0Ux=0

Ux=0 Uy=0

3方案二：由几何知识可知,随着吊索长的不断增大，吊索与水平面夹角增大，从而使得吊耳的受力逐渐减小，若吊索太短则吊耳处的力非常大。因未给出具体吊索长，本文采用吊索长等于吊篮长边进行计算。建议施工时吊索长大于长边。把四个吊耳所受的力按纵、横、垂三个方向分解，每个吊耳可以得到纵向的力为45194.0 N，横向的力为10843.8N，垂向的力为77523.5N. 整个模型不加约束，采用惯性释放进行计算。见下图：

fy fz

fx

图四 吊篮模型的边界条件二 2.3 计算 2.3.1结果分析 从图五、六中可以看出，吊篮的边界条件为方案一，吊篮的整体应力不是很大，最大的地方出在吊耳处，吊篮底部承受最大货压处的应力不是很大，强度可以满足，并且两端应力很小。

从图七、八中可以看出，吊篮的边界条件为方案二时，整个吊篮的应力较小，最大应力出现在四个吊耳处，该处应力未超过屈服限，整个模型强度满足要求。

4吊篮底部及侧面的应力云图如图九---十二所示，从图中可以看出这些部位的应力都比较小，强度满足要求。

图五 吊篮的边界条件为方案一时的整体应力云图 图六 吊篮主要框架结构在方案一中的应力云图 5 图七 吊篮的边界条件为方案二时的整体应力云图 图八 吊篮主要框架结构在方案二中的应力云图 6 图九 吊篮的边界条件为方案一时的底部应力云图 图十 吊篮的边界条件为方案二时的底部应力云图 7 图十一 吊篮的边界条件为方案一时的侧面应力云图 图十二 吊篮的边界条件为方案二时的侧面应力云图 82.3.2两种边界条件下相同部位应力比较 通过对两种边界件条件下相同部位应力值的对比分析可知,吊篮工作时的最大应力出现在吊耳处，小于材料的屈服强度，其他部位应力均满足强度要求。各部位对比结果如表一所示。

表一 方案一与方案二屈服比较 位置 单元ID 许用值 建造厚度方案一应力值结论１方案二应力值 结论２底板 5785 235 6 13.23 满足 14.21 满足 底板 5824 235 6 12.59 满足 11.07 满足 底板 6135 235 6 3.88 满足 7.18 满足 底板 6389 235 6 5.66 满足 6.25 满足 底板 6434 235 6 5.35 满足 6.10 满足 底板 6512 235 6 5.21 满足 6.11 满足 底板 8270 235 6 5.62 满足 8.23 满足 底板 8287 235 6 4.15 满足 6.45 满足 侧板 1291 235 5 0.29 满足 0.80 满足 侧板 1323 235 5 0.25 满足 0.62 满足 侧板 1324 235 5 0.26 满足 0.62 满足 侧板 9817 235 5 0.37 满足 0.47 满足 侧板 9926 235 5 0.18 满足 0.37 满足 侧板 9981 235 5 0.14 满足 0.58 满足 吊耳 12957 235 25 86.55 满足 102.77 满足

吊耳 13155 235 25 83.19 满足 77.97 满足 吊耳 13198 235 25 85.34 满足 92.35 满足 吊耳 13199 235 25 104.00 满足 102.74 满足 吊耳 13200 235 25 106.04 满足 98.77 满足 吊耳 13207 235 25 47.33 满足 55.13 满足 吊耳 13242 235 25 64.54 满足 45.50 满足

9吊耳 13312 235 25 30.00 满足 38.67 满足 吊耳 13424 235 25 60.31 满足 92.37 满足 吊耳 13426 235 25 113.82 满足 98.81 满足 吊耳 13691 235 25 105.61 满足 102.82 满足 吊耳 13692 235 25 101.88 满足 98.85 满足 吊耳附近 12884 235 25 8.83 满足 20.91 满足 吊耳附近 13126 235 25 11.23 满足 19.58 满足 吊耳附近 13328 235 25 24.81 满足 28.10 满足 吊耳附近 13559 235 25 23.96 满足 28.42 满足 吊耳附近 13789 235 25 25.77 满足 28.11 满足 底部横梁 11016 235 9 1.25 满足 1.39

满足

底部横梁 11043 235 9 10.28 满足 11.63

满足

底部横梁 11048 235 9 5.36 满足 16.99

满足

底部横梁 11056 235 9 18.42 满足 24.20

满足

底部横梁 11062 235 9 13.07 满足 20.95

满足

底部横梁 11068 235 9 4.79 满足 23.225

满足

底部横梁 11108 235 9 5.148 满足 7.76

满足

底部横梁 11117 235 9 16.97 满足 19.08

满足

底部横梁 11156 235 9 16.79 满足 30.97

满足

底部横梁 11159 235 9 15.22 满足 30.20

满足

底部横梁 11165 235 9 3.38 满足 22.99

满足

底部框架 8752 235 9 1.86 满足 0.74 满足 底部框架 8795 235 9 7.30 满足 5.65 满足 底部框架 8837 235 9 3.26 满足 5.23 满足 底部框架 8845 235 9 4.21 满足 4.80 满足 底部框架 10673 235 9 7.06 满足 6.54 满足 底部框架 10683 235 9 3.38 满足 3.795 满足 底部框架 11015 235 9 1.24 满足 1.375 满足 底部框架 11209 235 9 1.14 满足 1.12 满足 底部框架 11379 235 9 18.76 满足 17.378 满足 侧面框架 9386 235 8 38.58 满足 48.95 满足 10侧面框架 9401 235 8 56.15 满足 55.84 满足 侧面框架 11307 235 8 6.51 满足 8.83 满足 侧面框架 11338 235 8 22.89 满足 30.50 满足 侧面框架 11357 235 8 58.89 满足 60.83 满足 侧面框架 11359 235 8 55.80 满足 55.63 满足 侧面框架 11365 235 8 46.20 满足 39.72 满足 侧面框架 11367 235 8 42.90 满足 38.16 满足 侧面框架 11370 235 8 37.98 满足 41.47 满足 侧面框架 11846 235 8 5.91 满足 9.30 满足 侧面框架 11859 235 8 1.67 满足 8.55 满足 顶部框架 9027 235 10 12.70 满足 14.38 满足 顶部框架 9065 235 10 18.93 满足 7.92 满足 顶部框架 9093 235 10 10.86 满足 3.42 满足 顶部框架 9142 235 10 23.04 满足 7.94 满足 顶部框架 9175 235 10 9.06 满足 11.63 满足 顶部框架 9181 235 10 12.96 满足 14.37 满足 顶部框架 10734 235 10 1.86 满足 4.38 满足 顶部框架 12108 235 10 1.92 满足 3.82 满足

3结论 根据强度评估的结果，可以看出此吊篮的屈服强度满足，只在局部区域应力较大，这些部位包括：吊篮的吊耳和底部大横梁的端部区域。总之，可以认为本吊篮结构在服务运输期间强度能满足要求。对于上述强度相对薄弱的位置，应定期进行检测和测厚跟踪。建议施工时，吊索长度大于吊篮长边。

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吊篮计算书(120mm宽女儿墙做吊篮前支架)

吊篮计算书(120mm宽女儿墙做吊篮前支架)

电动吊篮计算书1、前支架布置及计算书1.1前支架布置根据本工程实际情况，需要在女儿墙梁上设置前支架，减少前梁的伸出长度，以确保工程的安全性。

1.2吊篮抗倾翻系数计算根据本工程现场实际施工要求，需要架设的吊篮前梁悬挂伸长在1.3m～1.5m 之间，故对本工程需要架设的吊篮尺寸先进行抗倾翻系数计算。

符合GB19155-2003吊篮标准5.2.7要求:在正常工作状态下,吊篮悬挂机构的抗倾覆力矩与倾覆力矩比值不得小于2。

K=（G×b）/（F×a）≥2式中 K：抗倾覆系数；F：吊篮平台、提升机构、电气系统、钢丝绳、额定载荷等质量的总和；G：配重的质量，kg；a：承重钢丝绳中心到支点的距离，m；b：配重中心到支点的距离，m。

吊架外伸数值在1.3m～1.5m之间，参见下图：作用力简图（支架之横梁）a、外伸1.5米时吊杆后支架自重G4=76×9.8=0.745KN每个配架配重G5=500×9.8=4.9KN反倾翻力F2=G4+G5=5.64KN吊臂的力矩M1=1.5G=1.5×5.277=7.915 KN·m反倾翻力矩M2=4.5×F2=4.5×5.645= 25.4 KN·mN=M2/M1=25.4/7.915=3.19>2(GB19155-2003，结构安全系数不因小于2。

吊架的抗倾翻能力符合标准GB19155-2003要求。

b、吊杆外伸1.3米时后支架重G4=0.745KN每个支架重G5=3.92KN反倾翻力F2=G4+G5=4.665KN吊臂力矩M1=1.3G=1.3×5.277=6.86KN·m；反倾翻力矩M2=4.7×F2=4.7×4.665=21.925KN·m；N=M2/M1=21.925/6.86=3.196>2所以，吊架的抗倾翻能力符合标准。

吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)

吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)

电动吊篮计算书1、前支架布置及计算书1.1前支架布置根据本工程实际情况，需要在女儿墙梁上设置前支架，减少前梁的伸出长度，以确保工程的安全性。

1.2吊篮抗倾翻系数计算根据本工程现场实际施工要求，需要架设的吊篮前梁悬挂伸长在1.3m〜1.5m 之间，故对本工程需要架设的吊篮尺寸先进行抗倾翻系数计算。

符合GB19155-2003吊篮标准527要求：在正常工作状态下,吊篮悬挂机构的抗倾覆力矩与倾覆力矩比值不得小于2。

K= (GX b) / ( F X a)> 2式中K:抗倾覆系数；F :吊篮平台、提升机构、电气系统、钢丝绳、额定载荷等质量的总和；G :配重的质量，kg；a :承重钢丝绳中心到支点的距离，mb :配重中心到支点的距离，mJ F2 -Pl 11吊架外伸数值在1.3 m 〜1.5m 之间，参见下图:作用力简图（支架之横梁） □ F JbUu 1. J OO J 1 二 1 4 J JUl 州 / JU j a 、 外伸1.5米时吊杆后支架自重 G4=76X 9.8=0.745KN每个配架配重G5=50(X 9.8=4.9KN反倾翻力 F2=G4+G5=5.64KN吊臂的力矩 M1=1.5G=1.5X 5.277=7.915 KN-m反倾翻力矩 M2=4.5X F2=4.5 X 5.645= 25.4 KN-mN=M2/M 仁25.4/7.915=3.19>2(GB19155-2003,结构安全系数不因小于 2。

吊架的抗倾翻能力符合标准 GB19155-2003要求。

b 、 吊杆外伸1.3米时后支架重G4=0.745KN每个支架重G5=3.92KN反倾翻力 F2=G4+G5=4.665KN吊臂力矩 M1=1.3G=1.3X 5.277=6.86 KN- m反倾翻力矩 M2=4.7X F2=4.7 X 4.665=21.925 KN- mN=M2/M1=21.925/6.86=3.196>2所以，吊架的抗倾翻能力符合标准1.3 钢丝绳计算书1、钢丝绳的受力检测：吊篮系统采用的钢丝绳，其质量证明书实验表中， 钢丝HR绳破断力为64.15KN。

吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)

吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)

吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)XXX Book1.XXX Book1.1 XXXBased on the actual n of this project。

a front bracket needs to be set up on the parapet beam to ce the n length of the front beam and ensure the safety of the project.1.2 n of Anti-Tipping Coefficient for Hoist BasketAccording to the actual n requirements on site。

the frontbeam of the hoist XXX een 1.3m and 1.5m。

Therefore。

the anti-tipping coefficient of XXX.It meets the requirements of GB-2003 Hoist Basket Standard 5.2.7: the。

of anti-tipping moment of XXX shall not be less than 2 under normal working ns.K=(G×b)/(F×a)≥2Where K is the anti-tipping coefficient;F is the total mass of the hoist platform。

lifting mechanism。

electrical system。

wire rope。

and rated load;G is the mass of the counterweight。

kg;a is the distance from the center of the load-bearing wire rope to the fulcrum。

悬挂式吊篮计算书

悬挂式吊篮计算书

悬挂式吊篮计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《高处作业吊篮》GB/T19155-2017一、吊篮参数二、荷载参数计算简图：悬挂式吊篮_侧立面悬挂式吊篮_正立面三、荷载计算吊篮受风面积：F=2.4×1.2=2.88 m2吊篮的风荷载标准值：Q wk=ωk×F=0.324×2.88=0.933 kN吊篮底部最大面积：A=2.4×0.7=1.68 m2施工活荷载标准值：Q k= q k'×A=1×1.68=1.68 kN吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值：Q1=(G K+Q k)/2=(6+1.68)/2=3.84 kN 吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值：Q2=Q wk/2=0.933/2=0.467 kN动力钢丝绳所受拉力的施工核算值：Q D=K(Q12+Q22)0.5=9×(3.842+0.4672)0.5=34.814 kN支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载：N D= Q D(1+L1/L2)+G D=34.814×(1+1.2/4.5)+0.456=44.554 kN吊篮使用时，吊点承受载荷按下式计算：Q0= K0(Q12+Q22)0.5其中Q0 - 吊点处承受载荷(kN)K0 - 载荷冲击系数Q0=2×(3.842+0.4672)0.5=7.736 kN四、钢丝绳校核[F g]=α×n×F g=0.85×2×206=350.2 kN[F g]=350.2 kN ≥Q D=34.814 kN满足要求！五、配重验算支承悬挂机构后支架的结构所承受的集中荷载：T=3×(Q0×L1/L2)=3×(7.736×1.2/4.5)=6.189 kN允许最小配重重量：m0=T×100=6.189×100=618.918 kg实际配重：m=2800 kg≥m0=618.918 kg满足要求！六、悬挂横梁强度验算1、悬挂横梁抗压强度验算横梁受轴向压力为N=Q0/tanθ=7.736/1.25=6.189kN其中θ - 前拉杆与横梁的夹角tanθ=h/L1=1.5/1.2=1.25长细比λ=L1/i=1.2×103/(2.35×10)=51.064查《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表D得φ=0.852 N/(φAf)=6.189×103/(0.852×10.148×102×205)=0.035≤1满足要求！。