当前位置：文档之家 › 支撑结构结构内力计算

支撑结构结构内力计算

  • 格式：doc
  • 大小：170.00 KB
  • 文档页数：5

1、 拟定临时支撑结构
2、算荷载
9客专箱梁标称：W=900吨（870t），梁长L=32.6m。
①、永久结构恒载q1=W/L=276KN/m
②、箱梁模板恒载：q2=2.5B=31KN/m
③、支撑架恒载：q3=15%q1=42KN/m
④、施工活载（人机）：q4=1×B=13KN/m
⑤|临时支撑架设计荷载：q=1.2（q1+q2+q3）+1.4q4=440KN/m。
3、绘制支撑架荷载图

4、计算结构内力
①、利用结构力学三弯矩方程求解
分别B、C点列方程：

)(6)(2)(6)(2323322212211ABMLMLLMLABMLMLLMLDCBCBA


上述方程中已知量：
221qLMA=-170KN-m；2
2

1
qLMD
=-229KN-m；

311241qLB=10108；322241qLA=31680；3
22
24

1
qLB

=31680；

3
33
24

1
qLA

=7734；

23648417183912250728124.401394CBCBMM
MM

解：AM=-170KN-m； BM=-4825KN-m；
mKNMC4535
；DM=-229KN-m；
②、求支反力

求RA，对B点取矩。
BAMLqRL211
)88.0(
2

1
；RA=1624KN；

求RB，对C点取矩。CBAMLLqRLRLL221221)88.0(21)(；
RB=5035KN；
求RD，对C点取矩。

CDMLqRL233
)02.1(
2

1
；RD=1525KN；
求RC，对B点取矩。BCDMLLqRLRLL22232)302.1(21)(；
RC=4839KN；
核算一下计算正确：总荷载Q=qL=13024KN；
支反力总合：∑R=13023KN。计算正确！
③、计算剪力——绘制剪力图

贝雷桁架梁的内力：
支反力：RA=1624KN；RB=5035KN；RC=4839KN；RD=1525KN；
弯矩：Mmin=-4825KN-m，Mmax=3242KN-m；
最大剪力：Qmax=2664KN
5、计算贝雷桁架梁所需数量
设需要n片。
①、 按支撑能力求：
支撑点A，支反力为RA=1624KN，贝雷梁支撑能力460KN/片，需要
n=3.5片。
支撑点B，支反力为RB=5035KN；贝雷梁支撑能力620KN/片，需要
n=8.1片。
支撑点C，支反力为RC=4839KN；贝雷梁支撑能力620KN/片，需要
n=7.8片。
选择：n=10片（排）
②、按允许抗剪能力求：
支点B剪力最大，以其为计算对象。
最大剪力：Qmax=2664KN。

按照交计发【1998】23号文，每一片贝雷桁架允许抗剪能力为
T=245.2KN/片。
所需片数（排）n=Qmax/T=10.9（片），最后选取n=12（排）！
③、验算抗弯能力
最大弯矩：Mmax=4825KN-m；M1=788.2KN-m/片
12排贝雷桁架梁的抵抗能力：【M】=nM1=9458.4KN-m；
评判：【M】远大于Mmax=4825KN-m，安全储备K=1.96，满足要求。
④、验算下挠曲变形
验算向下最大挠曲变形。所对应的最大弯矩为Mmax=3242KN-m；处
在中间跨，跨度L2=12m。
假设在中间一孔支架上作用一单位荷载q=1。则其最大弯矩和最大挠
度为：
M1=2281qL=180000；
)(38451421nIE
qL


=4.28×10-3；

由位移相似比例关系：11maxmaxMM

max11max
MM
=0.77cm=7.7mm，
远小于允许挠度【ω】=L/500=2.4cm=24mm，满足要求！

合集下载

框架结构的内力和位移计算

框架结构的内力和位移计算


H
（4.21）
（10.53）
E
（4.84）
（括号内数字为线刚度相对值）
A
（i=EI/l）
B
8.00m
2021/4/10
（8.21）
I
（2.00） q=2.4kN/m
（10.77）
F
（5.00）
C
6.00m
19
4.40m
3.80m
水平荷载作用下的近似计算——反弯点法
框架所受水平荷载主要是风力和地震作用。将在每个楼层上 的总风力和总地震作用分配给各个框架，将结构分析简化为平面 框架分析。 • 受力和变形特点 • 假定条件 • 计算方法 • 需注意的问题
3
2
2i12z1
4i12z1 1/2
1
0 3 i13 z1
4i15z1
i14 z1 -1
4
i14 z1
1/2
5
2i15z1
11
2021/4/10
弯矩分配法注意事项
12
2021/4/10
例题
G
（4.21）
D
（7.11）
q=2.8kN/m
（7.63） q=3.8kN/m
H
（4.21）
（9.53）
E
基本假定
①假定同层各节点转角相同； 承认节点转角的存在，但是为了计算的方便，假定同层各节点转角相同。 ②假定同层各节点的侧移相同。这一假定，实际上忽略了框架梁的轴向变形。这与实际结构差别不大。
优点： 1、计算步骤与反弯点法相同，计算简便实用。 2、计算精度比反弯点法高。 缺点： 1、忽略柱的轴向变形，随结构高度增大，误差增大。 2、非规则框架中使用效果不好。
点角位移 ，0 各节点只有侧移，同层各节点 水平位移相等； • 底层柱反弯点在距底端2/3h处，上层各柱反 弯点在柱高1/2处。
水平支撑的计算方法

水平支撑的计算方法

水平支撑的计算方法一、水平支撑系统计算方法水平支撑系统计算可分为在土压力水平力作用下的水平支撑计算和竖向力作用下的水平支撑计算，现阶段的计算手段已可实现将围护体、内支撑以及立柱作为一个整体采用空间模型进行分析，支撑构件的内力和变形可以直接根据其静力计算结果确定即可，但空间计算模型其实用程度上存在若干不足，因此现阶段绝大部分内支撑系统均采用相对简便的平面计算模型进行分析，当采用平面计算模型进行分析时，水平支撑计算应分别进行水平力作用和竖向力作用下的计算，以下分别进行说明。

1．水平力作用下的水平支撑计算方法1)支撑平面有限元计算方法水平支撑系统平面内的内力和变形计算方法一般是将支撑结构从整个支护结构体系中截离出来，此时内支撑（包括围檩和支撑杆件）形成一自身平衡的封闭体系，该体系在土压力作用下的受力特性可采用杆系有限元进行计算分析，进行分析时，为限制整个结构的刚体位移，必须在周边的围檩上添加适当的约束，一般可考虑在结构上施加不相交于一点的三个约束链杆，形成静定约束结构，此时约束链杆不产生反力，可保证分析得到的结果与不添加约束链杆时得到的结果一致。

内支撑平面模型以及约束条件确定之后，将由平面竖向弹性地基梁法（如图16-16）或平面连续介质有限元方法得到的弹性支座的反力作用在平面杆系结构之上，采用空间杆系有限元的方法即可求得土压力作用下的各支撑杆件的内力和位移。

采用平面竖向弹性地基梁法或平面连续介质有限元法时需先确定弹性支座的刚度，对于形状比较规则的基坑，并采用十字正交对撑的内支撑体系，支撑刚度可根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件按如下计算公式（16-1）确定。

在求得弹性支座的反力之后，可将该水平力作用在平面杆系结构之上，采用有限元方法计算得到各支撑杆件的内力和变形，也可采用简化分析方法，如支撑轴向力，按围护墙沿围檩长度方向的水平反力乘以支撑中心距计算，混凝土围檩则可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距。

支挡结构内力及变形分析

支挡结构内力及变形分析


M max
E(h
u
xm
a)
1 2
ppx xm
xm 3
u
129.35 (6.57 1.97 4.05)
t xm
1 (65.081.97 3.12) 1.97 1.97
2
3
580.78 80.9
499.88kN m / m
唯实惟新 至诚致志
基坑工程 距地面x 6 1.97 0.57=8.54m
pa1 0
pa2 hKa
188 0.49 70.56kPa
② u的计算
uK p (h u)Ka
u hKa 8 0.49 2.53 (K p Ka )) (2.04 0.49)
唯实惟新 至诚致志
基坑工程
③ Ra、Q0的计算
Ea1
1 2
h2
K
a
1 2
18 82
0.49
282.2kN
Ep 2 (65.08t 3.12) t
u
M
O
0, Ep
t 3
Ea
(h
u
t
a)
0
Ep
t
1 (65.08t 3.12) t t 129.35 (6 0.57 t 4.05) 0
2
3
10.85t3 0.52t2 129.35t 352.96 0
t3 0.05t2 11.92t 32.53 0
唯实惟新 至诚致志
h h0
基坑工程
Ra
A
ΣE B
tc ⊿t t u
O
C
(K P-K a)t
Ep'
Ra A ΣE
h+u-h0 ha
t
Q0
模板支撑计算

模板支撑计算

安徽新华书店图书批销配送中心A标段模板施工方案一、工程概况安徽新华书店图书批销配送中心工程位于北二环路与嘉山路交叉口，框架三层，一层层高5.5米，结构层高5.47米。

二、三层层高4.5米，结构层高4.47米。

占地面积143×52.5米，建筑面积24031平方米，现施工场地回填土至-1.00米标高位置，回填土地基承载力为120kN/m2。

现浇空心板40cm厚，框架梁最大为400×800mm。

二、模板支撑选型施工采用48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架，做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，为l a=l b=0.85米，步距1.8米，梁底立杆横距l b1=0.75米，立杆纵距l a1=0.8米。

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150mm。

一层支撑底部设50×300厚垫板，四周设置剪刀撑，中间每隔四跨设置一道剪刀撑，剪刀撑与地面成60度角。

模板支架搭设形式如下：三、模板支撑搭设要求1、脚手架用扣件应采用铸铁扣件，钢管应采用48×3.5无缝钢管。

扣件及钢管的使用应有质量证明文件。

2、剪刀撑与立杆及水平杆相交处，均应用旋转扣件连接牢固，水平杆件连接优先采用对接扣件连接，如采用搭接，水平杆及剪刀撑，搭接长度均不应小于1米，在搭接部位应等间距设置3个旋转扣件固定。

两根相临纵向、横向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于0.5米。

3、满堂脚手架在底部即地梁上设置纵横向扫地杆，扫地杆宜采用直角扣件连接。

通过扫地杆将上部荷载传递到基础梁上。

（该满堂脚手架设计采用基础梁与地基共同承受荷载）该满堂架共设四道水平杆，三步架。

4、剪刀撑应由底至顶连续设置。

支架立杆应竖直设置，纵横方向应在同一条直线上，同一步水平杆件应在同一平面上，满堂架搭设完毕后，应作到整齐划一。

立杆全部采用6米长标准管。

5、在该满堂架顶层及梁上面一步水平杆处各设置一道水平剪刀撑。