西安曲江国际会议中心结构设计_王进

西安市人民政府办公厅关于曲江新区管理机制及有关问题的通知文章属性•【制定机关】西安市人民政府•【公布日期】2007.12.10•【字号】市政办发[2007]285号•【施行日期】2007.12.10•【效力等级】地方规范性文件•【时效性】现行有效•【主题分类】城乡建设综合规定正文西安市人民政府办公厅关于曲江新区管理机制及有关问题的通知（市政办发〔2007〕285号2007年12月10日）为加快曲江新区开发建设步伐，切实发挥开发区对周边区域发展的辐射带动作用，促进区域经济又好又快发展，经2007年10月26日市政府第14届25次常务会议研究同意，现将曲江新区管理机制及有关问题通知如下：一、西安曲江国际会展中心项目交由曲江新区管理和实施。

该项目四址范围：北起陕西师大南界，南至长安区北界，西至长安南路，东至翠华南路--雁塔南路延伸段，约3700亩。

二、曲江新区15.88平方公里和西安曲江国际会展中心项目规划范围内（约3700亩）雁塔区人民政府、曲江新区管委会的利益分配为：（一）曲江新区15.88平方公里范围内所有内外资企业缴纳的工商税收及附加收入，双方按5∶5的比例分成。

西安曲江国际会展中心规划范围内原有企业缴纳的工商税收及附加收入全部归雁塔区，由国税雁塔分局和地税雁塔分局征收。

新建企业缴纳的工商税收及附加收入，双方按5∶5的比例进行分成。

曲江新区的税务部门和财政部门每月15日前将上月税款划入雁塔区。

（二）曲江新区15.88平方公里和西安国际会展中心项目规划范围内（约3700亩）耕地占用税为雁塔区固定收入，由雁塔区财政局征管，曲江新区不参与分成。

契税收入为曲江新区固定收入，由曲江新区财政局征管，雁塔区不参与分成。

（三）双方在进行税收分成之前，不再预留800万元税款作为大雁塔北广场等市政设施管理维护费用。

（四）下划企业的地方税收及教育费附加按5∶5分成后影响雁塔区的既得财力，以2006年决算数为依据，按照现行财政体制规定结算。

南昌赣江国际会议中心结构设计发布时间：2022-07-24T08:39:22.496Z 来源：《建筑设计管理》2022年5期作者：黄斐骏[导读] 南昌赣江国际会议中心结构造型为底部是少墙框架体系顶部覆盖一个装饰型结构钢屋盖，黄斐骏(华东建筑设计研究院有限公司, 上海 200011)[ 摘要] 南昌赣江国际会议中心结构造型为底部是少墙框架体系顶部覆盖一个装饰型结构钢屋盖，整体呈椭圆球形。

屋面由为装饰性空间钢结构形式幕墙，由于建筑功能需求在二、四、五及屋面层内庭设置大板洞，不但使得竖向质量分布不均匀，还使得楼盖的转动惯量大，导致结构的扭转振型成为第一周期。

本文介绍了国际会议中心的结构体系、结构布置、结构分析以及主要的构造加强措施，利用楼梯间设置3个落地的混凝土筒体作为承重和抗侧力结构，利用支承楼盖大跨度钢梁，在确保结构安全的前提下，最大限度地满足了建筑使用功能的要求。

分析了扭转周期为第一自振周期的原因、局部转换及穿层柱和楼板的分析、拱支座节点的应力分析。

详细的计算分析结果表明，虽然扭转周期为第一周期，但结构的扭转反应并不严重，对结构的抗震性能影响不大，结构具有良好的抗震性能，可达到预定的抗震性能目标。

[关键词]少墙框架；扭转振型；结构体系；抗震性能；Structural design of Nanchang Ganjiang International Conference CenterHuang Feijun（East China Architectural Design & Research Institute Co., LTD，Shanghai 200011 China）Ganjiang International Conference Center in Nanchang has a lesss-wall frame system at the bottom and a decorative structural steel roof at the top, which is elliptic and spherical in shape. The roof is composed of decorative space steel structure curtain wall. Due to the architectural functional requirements, large plate holes are set in the second, fourth, fifth and roof layer inner courtyard, which not only makes the vertical mass distribution uneven, but also makes the rotational inertia of the floor large, leading to the torsional vibration mode of the structure becoming the first cycle. introduces The structure system ,structure layout and the main structural reinforcing measures of the International Conference Center are introduced in this paper; Three floor concrete cylinders are set as bearing structure to resist lateral force around stairs, and using the bearing plates, large-span steel beam, under the premise of ensuring the safety of structure, the maximum to meet the requirements of the building use function. The reason why the torsional period is the first natural vibration period, the local transformation, the analysis of the column and the floor, and the stress analysis of the arch support joints are analyzed. The detailed calculation results show that although the torsional period is the first period, the torsional response of the structure is not serious and has little influence on the seismic performance of the structure. The structure has good seismic performance and can achieve the predetermined seismic performance target.Keywords: less-wall frame; torsional mode ; structural system ;seismic performance1.工程概况赣江国际会议中心项目位于江西省南昌市赣江新区，基地东邻金水大道，西面有金山大道，南面为湖滨南路，北至儒乐湖公园，东西北面被绿化和水景环绕。

苏陕国际金融中心方案设计说明建筑部分一、项目概况：苏陕国际金融中心位于西安浐灞生态区现代金融商务区，北临灞河西路、西临金融路，南侧为半岛环路。

东临灞河，与生态景观区隔河相望。

该地块地势平坦，环境优美，总用地面积约40,110平方米。

主体由两栋超高层（35层）塔楼、5层裙房、2层地下室组成。

塔楼为写字楼，裙房为酒店、银行、配套商业、餐饮等，地下室为机动车库、设备用房及酒店配套用房。

苏陕国际金融中心是陕西中登投资有限公司在西安市投资的标志性建筑。

作为我国大型综合性企业，始终秉承“以人为本，创造和谐，追求完美”的企业目标。

为区域经济发展起到了巨大推动作用。

苏陕国际金融中心作为城市标志性金融办公商业建筑，将承载着企业的新形象。

我院在中国建筑设计研究院中标方案的基础上，修改深化建筑方案设计。

主要技术经济指标：建设用地面积40,110.13m2总建筑面积260,490.00 m2计入容积率面积200,800.00m2其中：裙房及配套面积80,800.00 m2塔楼建筑面积 120,000.00m2不计容积率面积 59,690.00 m2其中：骑楼建筑面积 1,630.00 m2架空层(避难层)面积 6,060.00 m2地下室建筑面积 52，000.0 m2建筑容积率 5.0建筑覆盖率 48.39%绿地率 15.67%建筑层数 35层（地下2层）建筑高度塔楼 144.35米（女儿墙顶：153.60米）裙房23.95米停车数 1008辆（地面/地下 88 / 920 ）二、设计依据：1、建设用地规划许可证2、苏陕国际金融中心投标方案修改意见3、国家及省、市有关的建筑设计规范及技术规程2.1建筑设计防火规范（GB 50016-2006）2.2高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）2005版2.3汽车库、修车库、停车场设计防火规范（GB 50067-97）2.4民用建筑设计通则（GB 50352-2005）2.5办公建筑设计规范（JGJ 67-2006）2.6商店建筑设计规范（JGJ48-88）2.7旅馆建筑设计规范（JGJ62-90）三、建筑设计：1、设计理念(1) 体现“以人为本，创造和谐，追求完美”的理念，表现中登作为大型企业的气魄和大家风范。

曲江报告2006-07-14 00:00三年弹指一挥间。

2002年8月15日，《曲江宣言》提出“半年一小变，一年一中变，三年一大变”，2005年8月15日，“世界因曲江而重新寻回西安”，“宣言”的力量在于真正的“事变”。

曲江开发，与天奋战，与地奋战。

《唐颂》三部曲：大雁塔北广场、大唐芙蓉园、大唐不夜城，是首战。

现代战争，首战即是决战。

高潮还在继续，“200亿打造西部第一文化品牌”，申报国家级文化产业示范区，曲江超越，盛世演绎，一步比一步更精彩，一部比一部更经典。

气魄、手笔、胆识，智慧、激情、境界，科学、团队、资源，文化、艺术、风格。

思想的海拔决定创新的高度，居高声自远。

民族的、世界的、市场的、多元的，动态的、参与的、生态的、和谐的。

大唐精神，海纳百川，有容乃大。

历程曲江胜境目光如果可以穿透时空，那么，站在著名的大雁塔上鸟瞰：曲江，是一种情怀——盛世胜境是两种风格——唐风和现代兼容和谐是三条轴线——景观大道、游览长廊、博览干线是四大开放空间——大雁塔周边千亩博物苑，大唐不夜城，大唐文化艺术长廊，1000亩湖面的丝绸之路风情园。

是五大古迹——大雁塔、秦二世陵、汉宣帝杜陵、曲江池遗址、青龙寺。

是六大主题公园——曲江海洋世界、曲江大唐芙蓉园、曲江欢乐世界、曲江电影城、曲江爱情谷、曲江民风博览园。

旅游轻轨将会把这些项目串联，从西方到东方，从历史到现代，从现实到想象……盛世宏图，纵横开阖。

大雁塔北广场——亚洲最大的唐文化音乐喷泉广场2002年12月以前，这里是占道为市、交通瓶颈、管理死角。

时间浓缩，奇迹诞生。

一年规划、设计，6个月拆迁，7个月建成，堪称“古代风韵与现代科技的完美结合。

”2003年12月31日夜，北广场建成开放。

零下的气温不能阻止市民的热情，古城万人空巷，广场周边5公里内交通堵塞，游人超过10万。

大唐芙蓉园——中国第一个全方位展示盛唐风貌的皇家园林式文化主题公园2005年农历的三月三日，也注定要写入西安史册。

西安曲江遗址公园生态景观设计作者：杨展宏，屈永建来源：《现代园艺·下半月园林版》 2016年第10期西安曲江遗址公园生态景观设计杨展宏1，2屈永建1＊（1西北农林科技大学风景园林与艺术学院，陕西杨凌712100；2西安高新区草堂科技产业基地发展有限公司，陕西西安710304）摘要：生态景观与人类和自然息息相关，优秀的历史生态景观是历史文化内涵的具体表现，所以，现在人们都很注重生态景观的保护与设计，尤其是具有历史特殊意义的遗址公园生态景观，最为典型的就是西安曲江遗址公园。

本文就西安曲江遗址公园生态景观设计进行分析探讨。

关键词：遗址公园；生态景观；景观设计；西安曲江中国遗址公园生态景观文化汇集了民族历史上各种思想观念，具有鲜明的民族特色与精神特质，是居住在中国的先辈们创造，并一代又一代传承的文化精华，它有着悠久的历史，博大的内容。

1西安曲江遗址公园相关了解“曲江池——寒窑遗址公园”项目是曲江新区继成功建设大雁塔广场、大唐芙蓉园、曲江国际会展中心等重大项目之后，又一个倾力打造的文化工程，于2007年7月8日开工建设，这是国内首家以盛唐文化为主题的大型开放式生态遗址公园。

曲江遗址公园，南至秦二世陵遗址，北接大唐芙蓉园，占地面积100hm2。

从唐曲江遗址、秦二世皇帝墓等文物古迹的保护性开发，城市功能配套和区域生态环境建设的角度出发，依托当地独特的人文传统和周边丰富的旅游文化资源，恢复性再造曲江南湖、曲江流饮、宜春苑、凤凰池、汉武泉等历史文化景观，再现曲江地区“青林重复、绿水弥漫”的山水人文格局，构建集生态环境、观光旅游、休闲娱乐、现代商务会展等功能为一体的综合性城市生态和娱乐休闲区。

2西安曲江遗址公园生态景观设计分析将历史文化名城视作血肉丰满的人，城市所具有的自然环境以及城市布局则是支撑其站立的骨架；能够体现出城市历史的建筑则是其脸庞；历史地段是皮肤；文化风俗当然就是其性情的具体展现。

2.1 曲江的整体设计理念2.1.1 生态公园的构思。

曲江池北路及东路景观工程陕西绿通生态园艺有限责任公司2008年1月编制说明工程概况施工方案施工进度计划与工期保证措施四、 施工管理班组及人员配备 五、 工程投入得主要施工机械设备及进场计划七、施工技术措施八、质量保证措施九、安全施工措施十、文明施工措施工程竣工资料与技术资料得管理、移交曲江池北路及东路景观工程一、编制说明1.1.1西安曲江文化产业投资（集团）有限公司提供得招标文件与有关说明;西安曲江新区土地储备中心提供得招标图纸;1. 1.3 我省现行相关政策与法规;1. 1.4 我公司现有管理施工能力，技术能力，施工经验;1. 1.5 现场勘查情况。

1、2、编制原则1.2. 1 坚持确保质量、安全与工期得原则;1.2.2 坚持不斷优化施工方案得原则;1.2.3 坚持均衡生产、突出重点、统筹兼顾、合理安排得原则;1.2.4 坚持因地制宜、灵活机动进行临时工程设置得原则;1.2.5 坚持专业化施工得原则;1.2.6坚持“改造自然、保护自然、建设公路、环保同行”与以人为本得原则;1.2.7坚持按业主得要求、招标文件、设计文件、国家现行得设计规范、施工规范、验收标准、等有关文件规范进行组织施工。

二、概况2、K工程名称:曲江池北路及东路景观工程。

2、2、工程概况:曲江池北路与东路两侧各6米宽景观绿化及铺装，道路两侧各15 米宽城市绿带，总面约八万多平米。

该工程为施工蓝图内得垃圾外运, 客土回填，铺装，绿化种植及配套设施等工程项目O三、施工方案3、K 施工顺序:施工准备T垃圾外运T客土回填T地形整理T铺装及配套设施T绿化苗木工程T草坪播种T竣工清理。

3、2、施工方案及技术措施:3.2.1土建工程:灰土：白灰采用袋装灰，黄土为现场黄土及外购黄土。

施工时，首先将灰土下得素土夯实部分检验合格后方可进行，将素土与白灰严格按3:7比例混合、拌匀、过筛，使其粒径不大于5mni,夯实采用蛙式打夯机，每步灰土得虚铺厚度为20crn,第一遍初夯后进行平整，然后进行第二、第三遍夯实，保证夯实系数不小于0、95,标高误差不大于8mm o3. 2.2面层铺设工程:铺设前应对各种面层块材进行试拼，先对色、拼花、编号，以便。

第36卷第4期结构r.程师Vol. 36 , No. 4 2020 年 8 月Structural Engineers A ug. 2020中国国际丝路中心大厦结构分析与设计邹智兵•虞终军王建峰(同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司，上海200092)摘要本工程位于高烈度地区，通过研究超高层建筑结构受力和变形的特点，结构设计采用消能减震 设计方案，在核心筒和外框柱之间采用传统伸臂桁架和阻尼伸臂桁架相结合的形式。

小震弹性分析、中震等效弹性分析及大震弹塑性分析结果表明该结构体系受力合理，阻尼伸臂桁架提供的附加阻尼可有 效控制结构地震反应，特别是大震下的弹塑性变形，保护关键构件，提高整体结构抗震性能。

关键词超高层建筑，阻尼伸臂桁架，大震弹塑性分析，抗震性能Structural Analysis and Design of China International SilkRoad Centre BuildingZOU Zhibing*YU Zhongjun WANG Jianfeng(Tongji Architectural Design (Group) Co.，Ltd.，Shanghai 200092，China)Abstract T h i s pr o j e c t l o cates in t h e a r e a o f h i g h s e i s m i c intensity. B a s e d o n t h e s t u d y of structural force a n d d e f o r m a t i o n o f s u p e r h i g h-r i s e b u i l d i n g,e n e r g y dissipation d e s i g n s c h e m e is a d o p t e d.C o m b i n a t i o n of c o n v e n t i o n a l o u t r i g g e r s a n d d a m p e d o u t r i g g e r s a r e a p p l i e d b e t w e e n t h e c o r e a n d t h e p e r i m e t e r c o l u m n s.R e s u l t s of elastic a n a l y s i s u n d e r f r e q u e n t e a r t h q u a k e,e q u i v a l e n t elastic a n a l y s i s u n d e r m o d e r a t e e a r t h q u a k e a n d elastic-plastic, a n a l y s i s u n d e r rare e a r t h q u a k e s h o w that t h e structural s y s t e m is r e a s o n a b l e.T h e addit i o n a ld a m p i n g p r o v i de d b y t h e d a m p e d o u t r i g g e r c a n effectively control t h e s e i s m i c r e s p o n s e of t h e s t r u c t u r e,e s p e c i a l l y t h e elastic-plastic d ef o r m a t i o n u n d e r rare e a r t h q u a k e, w h i c h c a n p r o t e c t t h e k e y c o m p o n e n t s a n di m p r o v e t h e s e i s m i c p e r f o r m a n c e o f t h e w h o l e structure.Keywords s u p e r h i g h-r i s e b u i l d i n g,d a m p e d outrigger, elastic-plastic a n a l y s i s u n d e r rare e a r t h q u a k e, s e i s m i c p e r f o r m a n c e1工程概述中国国际丝路中心大厦位于陕西省西安市西咸新区，塔楼建筑高度为498 m,结构高度为479.7 m,地上100层，地下4层，地上建筑面积约27.5万m2。

1、唐南·香榭1、以“唐南”二字开头，旨在与南星地产以往地产项目“唐南大厦”进行衔接，从而形成系列项目。

进而演绎南星地产在业界的品牌效应。

2、唐：〈名〉朝代名，中国有名的盛世时代，都址在今陕西西安。

南：①〈名〉方位，与“北”相对。

②南星房地产公司之---- 南“唐南”意喻位置置于古长安即今西安城南。

“唐南”源自南星地产之“唐南中学”，引喻其具备独特的教育渊源，作为“唐南”系列“唐南中学、唐南大厦、唐南香榭”为南星地产创造的西高新三大品牌。

香：<形> 气味的芬芳如：鸟语花香香溢四里榭：<名> 建在水边的木屋如：水榭舞榭歌台楼台水榭“香榭”指格调高雅，名士与雅宦居住的处所。

取义“香榭丽舍”之“香榭”，隐寓富贵、雍容之意，并与中国传统建筑之亭台水榭相符合，以示东西合壁。

“唐南香榭”：西高新上品阔宅，名仕府邸，西北社区教育缘起之地,容纳品质生活的高尚领地。

3、徽标设计力求古朴、典雅与高贵。

标型为一传统古玉，《说文解字》称玉为“石之美者也”，古时候，玉为王亲贵族在出行或起居时为表明身份地位而使用。

该标志颜色暗绿，为上品佳玉。

在此寓意为：世袭珍品、名仕之居。

2、唐人街商业步行街唐人街商业步行街项目占地50亩，总建筑面积14万平方米，其中商业面积8万平方米，写字楼、商住2万平方米，住宅4万平方米。

本项目分为A、B、C、D四个组团，广场两处，A座前2300㎡休闲广场与中心4000㎡水景广场遥相呼应，十字形步行街和空中连廊连通，成为整个西大街独有的景观。

各组团功能区分各不相同，地下一层全部贯通，至地上四层为高档商业经营场所，步行街以休闲、娱乐为主；四组团功能区分各有特色，又互相衔接贯通，室内室外、地上地下、大小铺面相得益彰，使整个项目成为集旅游、文化、商贸、休闲、娱乐为一体的大型商业地产，是古都西安商界的一颗璀璨明星。

3、曲江春晓苑位于曲江新区雁南五路曲江水厂东侧，占据曲江旅游居住区中心位置，东有寒窑、欧洲城、中伟俱乐部、万亩生态林；西邻曲江水厂；南有少陵塬；北有千亩南湖和世界娱乐园，距大雁塔、芙蓉园仅五分钟车程，距千亩南湖约460余米。

打造世界文化创意新地标曲江国家级文化产业示范区总体规划Mast Plan of National Cultural Industries Demonstration Zone,Qujiang Xian西安曲江新区管理委员会 中规院深圳分院 ● 西安市政院 ● 上海保柏 2010.01Tourism Culture Urban工作过程工作过程2009年10月29号至11月8号，现场调研； 12月13号管委会分管领导汇报交流 12月16日给管委会段市长及全体领导汇报； 12月17日给区人大汇报； 补充调研修改完善形成目前成果Tourism Culture Urban成果内容工作过程第一阶段： 第一阶段：总体规划 1、说明书、文本、图集 2、专题研究报告：文化产业专题、大遗址保 护专题 第二阶段： 第二阶段：控制性详细规划Tourism Culture Urban规划范围2009年9月 扩区发展 一期：20.47 平方公里 新增：20.4平 方公里 面积：40.87 平方公里Tourism Culture Urban核心技术思路规划思路城市规划、旅游规划、文物保护规划进行空间统筹整合 强调旅游+文化+城市的复合空间组织脉络; 空间弹性控制以及绿色生态理念新城建设理念; 强调文化遗产保护与发展的全新思路; 强调核心资产的沉淀，谋求曲江长期的可持续发展。

Tourism Culture Urban核心技术思路现状解读 现状解读现状综合分析 现状综合分析技术路线规划研究 规划研究历史山 历史山 社会 社会 水 经济 水 经济现状 现状 建设 建设资源 资源 特色 特色国家责 国家责 上位规划 上位规划 产业研 产业研 任 研究 究 任 研究 究Swot Swot 分析 分析定位、 定位 定位、 、发展模式与策略 发展模式与策略 定位、旅游地标 旅游地标 文物保护优先 文物保护优先 空间管制 空间管制 文保 文保 规划 规划 旅游 旅游 规划 规划 交通 交通 规划 规划文化引擎 文化引擎绿色新城 绿色新城 发展弹性控制 发展弹性控制 空间与功能复合 空间与功能复合 绿地 绿地 规划 规划 城市 城市 设计 设计 工程 工程 规划 规划空间布局 空间布局设施 设施 配套 配套近期规划（ 近期规划 面向实施 近期规划（ （面向实施） 面向实施） ） 近期规划（ 面向实施）国家级文化产业示范区总体规划Mast Plan of National Cultural Industries Demonstration Zone,Qujiang Xian1 2 3 4 5 6解读曲江 国际视野 目标定位 空间结构 用地布局 行动计划国家级文化产业示范区总体规划Mast Plan of National Cultural Industries Demonstration Zone,Qujiang Xian第一部分 解读曲江Tourism Culture Urban1.3 现状特征历史山水格局 文化遗存丰富 经济品牌地区 文化初露端倪 布局有待优化Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局历史沿革 曲江 兴于秦汉 盛于隋唐周边地区 汉时上林苑 所在地区Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局历史沿革 杜陵 汉宣帝杜陵 遗址，紧邻 唐长安遗 址，为距城 区最近的一 处汉陵墓遗 址汉长安城遗址唐长安遗址 秦阿房宫遗址汉杜陵遗址周沣镐遗址Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局大山水格局神 皇 陵 塬Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局大雁塔曲江山水 台原地带 川原相间 高下相宜 山水俱佳浐 杜陵邑 河杜陵Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局地形分析Tourism Culture Urban1.1 历史山水格局三位数字 模型分析Tourism Culture Urban1.2 文化遗存丰富国家级文保单位 省级文保单位 遗址/遗存大雁塔 大雁塔 杜陵邑 杜陵邑 唐城墙遗址 唐城墙遗址唐长城遗址大雁塔杜陵遗址 杜陵遗址杜陵遗址保护区Tourism Culture Urban1.2 文化遗存丰富曲江池遗址公园国家级文保单位 省级文保单位部分唐城墙遗址 部分唐城墙遗址曲江唐长城遗址遗址/遗存曲江池遗址 曲江池遗址 秦二世胡亥墓 秦二世胡亥墓 唐天坛遗址 唐天坛遗址秦二世胡亥墓唐天坛遗址Tourism Culture Urban1.2 文化遗存丰富国家级文保单位 省级文保单位 遗址/遗存芙蓉苑遗址 芙蓉苑遗址 大慈恩寺遗址 大慈恩寺遗址曲江池遗址 曲江池遗址马腾空遗址 马腾空遗址 寒窑遗址 寒窑遗址 三兆遗址 三兆遗址（宫灯制作） （宫灯制作） （仰韶文化遗存） （仰韶文化遗存）余王鳊遗址 余王鳊遗址（仰韶文化遗存） （仰韶文化遗存）甘家寨遗址 甘家寨遗址（陶器作坊） （陶器作坊）Tourism Culture Urban1.3 经济品牌地区民间民俗旅游线7 条旅游线路 西安的旅游品牌 地区。

第52卷第11期2022年6月上建㊀筑㊀结㊀构Building StructureVol.52No.11Jun.2022DOI :10.19701/j.jzjg.XBY2208第一作者:王连营,硕士,高级工程师,主要从事建筑结构设计工作,Email :406348812@ ㊂西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计王连营,㊀刘㊀斌,㊀吕旭东,㊀高泽宇,㊀罗古秋(中国建筑西北设计研究院有限公司,西安710018)摘要:㊀西安国际港务区中轴生态公园人行桥的桥面系采用钢-混凝土组合结构㊂采用两阶段受力分析方法对钢-混凝土组合桥面系的承载能力极限状态进行验算㊂在进行组合桥面系抗弯承载力验算时,剪力滞后效应和钢与混凝土界面剪力传递程度是影响组合结构受力性能的两个关键因素㊂钢筋混凝土桥面板采用非线性壳单元模拟,合理地考虑剪力滞后效应对组合梁有效翼缘宽度的影响;抗剪栓钉分别采用非线性弹簧和刚性连接两种方式模拟,合理地考虑界面滑移对组合结构受力的影响㊂为控制基础及墩柱尺寸,墩柱与梁体结构连接位置采用高阻尼隔震橡胶支座,进行E2地震作用下的隔震验算㊂结果表明,采用高阻尼隔震橡胶支座可有效降低墩柱在地震作用下的水平剪力,从而减小墩柱根部的弯矩㊂对组合桥面系进行人群有节奏运动的激励与人群自由行走激励两种工况下的舒适度验算,验算结果满足规范要求㊂关键词:㊀人行桥;钢-混凝土组合桥面系;两阶段受力分析方法;滑移效应;隔震分析;舒适度验算中图分类号:TU318+.2文献标志码:A文章编号:1002-848X (2022)11-0064-08[引用本文]㊀王连营,刘斌,吕旭东,等.西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计[J].建筑结构,2022,52(11):64-71,49.WANG Lianying,LIU Bin,LÜXudong,et al.Structural design on footbridge of central axis ecological park of Xi an International Trade and Logistics Park [J].Building Structure,2022,52(11):64-71,49.Structural design on footbridge of central axis ecological park of Xi an International Tradeand Logistics ParkWANG Lianying,LIU Bin,LÜXudong,GAO Zeyu,LUO Guqiu(China Northwest Architecture Design and Research Institute Co.,Ltd.,Xi an 710018,China)Abstract :The bridge deck of footbridge of central axis ecological park of Xi an International Trade and Logistics Parkadopts the steel-concrete composite structure.The limit state of the bearing capacity of the steel-concrete composite bridge deck system was checked by two-stage force analysis method.When checking the flexural bearing capacity of the composite bridge deck system,the shear lag effect and the degree of shear force transfer at the interface between steel and concrete aretwo key factors that affect the mechanical performance of the composite structure.The reinforced concrete bridge deck was simulated by adopting nonlinear shell elements,which reasonably considers the influence of shear lag effect on the effectiveflange width of composite beams.The shear studs were simulated by nonlinear spring and rigid connection respectively,which reasonably considers the influence of interface slip on the force of the composite structure.In order to control the sizeof the foundation and the pier column,the high damping isolation rubber bearing was used at the connection position of thepier column and the beam structure,and the seismic isolation check under the action of the E2earthquake was carried out.The results show that the high damping isolation rubber bearing can effectively reduce the horizontal shear force of the pier column under the action of earthquake,thereby reducing the bending moment at the root of the pier column.For the combined bridge deck system,the comfort degree check was carried out under the two conditions of the crowd s rhythmicmotion excitation and the crowd s free walking excitation,and the check calculation results meet the requirements of thecode.Keywords :footbridge;steel-concrete composite bridge deck system;two-stage force analysis method;interface slip effect;seismic isolation analysis;comfort check1㊀工程概况㊀㊀西安国际港务区中轴生态公园位于西安市港务区全运环路内环,港务西路两侧,其中的人行桥(图1㊁2)是中轴生态公园中的重要形象核心及交通枢纽,在跨越港务西路处延展开形成一个空中广场,为市民提供一个立体的绿色客厅㊂人行桥上的构筑物 陆港之翼 处于中轴生态公园的核心位置,形成中轴生态公园在城市空间中的地标㊂第52卷第11期王连营,等.西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计图1㊀全景鸟瞰图图2㊀底部仰视图此人行桥兼具人行桥及活动广场的功能,桥梁总长约571.14m,根据人行桥平面功能及桥面洞口位置,设置两道变形缝(图3中虚线所示),形成三个结构单元,结构单元分缝如图3所示㊂图3㊀结构单元分缝示意图人行桥中间段跨越公路,长约180m,桥面最宽处为128.12m㊂结合道路绿化带㊁人行道等,同时配合地铁墩柱及道路市政管沟,墩柱纵向最大跨度24m,横向主要跨度15m(局部配合洞口及悬挑板边缘有调整)㊂桥顶为城市轻轨线,桥底为城市快速公路,桥面开有大小不规则洞口多处,且在桥面最大洞口两侧设有 陆港之翼 的两个公共展厅㊂该展厅为由单榀三角刚架及横向水平支撑连接形成的空间单层网壳结构,最大建筑高度从桥梁顶面算起12m,嵌固于桥梁顶面的弧形钢梁上,像张开的双翼㊂地铁3号线从该展厅中穿过㊂整体分析考虑 陆港之翼 与桥梁协调变形的影响㊂2㊀结构体系㊀㊀由于桥梁下部为城市快速公路,上部为城市轻轨线,为保证建筑功能及通车限高的要求,人行桥的梁体结构高度不超过1m,梁体结构采用钢-混凝土组合桥面系形式㊂其中钢结构部分高800mm,底板为整体钢板,满足建筑桥底平整的外观要求(图2)㊂采用T 形梁对底板进行加劲,同时与底板形成工字形梁体系,T 形加劲梁上翼缘铺设钢筋桁架楼承板形成钢-混凝土组合体系,如图4所示㊂为满足加工运输要求,将体系整体分解为若干基本单元,标准单元横向间距3m㊁纵向间距8m,双侧井字格加劲用于增加箱体刚度,如图5所示㊂图4㊀钢-混凝土组合体系图5㊀主体结构标准单元平面㊁断面图人行桥墩柱与梁体结构连接处设置柱帽抗剪节点域,柱帽抗剪节点域采用钢箱体内灌注混凝土形式,外观形状配合建筑造型设计为宝石状锥体;墩柱采用钢筋混凝土矩形柱,截面尺寸为1200mm ˑ1200mm;墩柱与柱帽间设置高阻尼隔震橡胶支座,如图6所示㊂3㊀设计重点、难点及方法㊀㊀钢-混凝土组合桥面系设计时存在如下重点及56建㊀筑㊀结㊀构2022年图6㊀墩柱与柱帽连接示意图难点㊂组合结构两阶段受力:第一阶段仅有钢结构受力,第二阶段组合结构协同受力,其中,钢结构在两阶段的受力累积叠加,混凝土结构只在第二阶段受力㊂要反映组合结构两阶段受力特点,应进行施工全过程分析,以了解施工过程对组合结构受力状态的影响㊂剪力滞后效应和钢与混凝土界面剪力传递程度是影响组合结构受力性能的两个关键因素㊂剪力滞后效应影响正㊁负弯矩区有效翼缘的宽度,尤其是负弯矩区,剪力滞后效应影响受拉钢筋的利用范围及利用效率,设计时应考虑剪力滞后效应㊂界面抗剪连接件采用抗剪栓钉,连接形式属于柔性连接,组合结构界面发生相对滑动,整个截面不再符合平截面假定,将对组合结构的弹塑性抗弯承载力进行削弱,故分析过程需要能反映出此相对滑动对钢结构部分的不利影响㊂除此之外,由于桥面的形状和墩柱的布置不规则,钢梁采用斜交㊁多根任意方向相交或圆弧走向等不规则布置,导致无论在正弯矩区还是负弯矩区,异形板受力极其复杂,很难确定组合梁的有效翼缘范围㊂在局部异形板处,主应力方向多变,很难保证钢筋与主拉应力方向一致;为施工方便,采用正交布置钢筋,钢筋的设计不能按规范进行㊂当受力分析时,由于很难精确地给出界面相对滑移关系,本文将抗剪栓钉按无滑移和非线性滑移两种情况考虑,偏安全地把组合结构分成两部分:钢结构和混凝土结构㊂对于钢结构,当组合效应越差时,其受力越不利,此时抗剪栓钉采用非线性弹簧模拟;对于混凝土板,当组合效应越强时,其受力越不利,此时抗剪栓钉采用无滑移的刚性连接模拟㊂在抗震计算时,在罕遇地震作用下,对于悬臂高墩柱,如何控制墩柱根部的弯矩是设计的关键㊂当选用桥梁隔震支座降低地震作用,且采用振型分解反应谱法计算时,结构的阻尼体系是非比例阻尼体系,理论上复振型分解反应谱法的计算结果是精确的㊂由于在设计本项目时,对非比例阻尼系统尚缺乏行之有效的复振型分解反应谱法以计算地震响应,所以设计时采用应变能因子法求解实振型的阻尼比,再按实振型分解反应谱法计算地震响应㊂4㊀钢-混凝土组合桥面系结构分析4.1钢结构分析与设计㊀㊀钢-混凝土组合桥面系中钢结构部分的钢材采用Q355D,强度验算时,只考虑部分塑性发展,塑性发展系数取为1.20㊂采用MIDAS进行建模,分析模型如图7所示㊂图7㊀钢结构承载力分析模型与一次成形的整体结构强度验算相比,两阶段成形的结构强度验算与施工次序㊁临时支撑布置等因素密切相关(因为钢结构只允许部分塑性发展),因此,结构强度验算采用非线性施工过程分析,共分7个施工阶段(图8),具体如下:施工阶段1:钢结构焊接装配,仅施加自重,激活永久支撑和临时支撑㊂施工阶段2:铺设钢筋桁架楼承板并浇筑混凝土,激活混凝土湿重荷载,完全由钢结构部分承担㊂施工阶段3:当混凝土凝结硬化后具备强度与刚度,且与下部钢结构形成组合结构时,激活混凝土板和抗剪栓钉㊂该阶段只是形成组合结构体系,没有荷载的施加,故钢结构部分应力保持不变,混凝土板不受力㊂激活的抗剪栓钉采用空间二节点非线性弹簧单元进行模拟㊂施工阶段4:撤去临时支撑,无新荷载的施加,由于支撑体系的改变,内力在组合结构内部发生重分布㊂施工阶段5:开始施工地铁两侧 陆港之翼 展厅,激活展厅的结构刚度及自重㊂施工阶段6:进行彩色混凝土面层铺装,施加二期恒载㊂施工阶段7:完成展厅立面装修,施加附加恒66第52卷第11期王连营,等.西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计图8㊀施工各阶段示意图载㊂至此一期㊁二期的恒载施加完毕㊂各施工阶段结束时,钢结构最大等效应力σeq见表1㊂由表1可见,施工结束时钢结构累积的最大等效应力为163.5N /mm 2㊂行人荷载是在一次成型的整体结构模型下施加的,行人荷载标准值采用5.0kN /m 2,在行人荷载作用下,钢结构最大等效应力54.4N /mm 2㊂对施工工况与行人工况进行组合,组合后钢结构最大等效应力σeq 为:σeq =1.3ˑ163.5+1.5ˑ54.4=281.05N /mm 2㊀㊀考虑塑性发展系数1.2,σeq 小于‘钢结构设计标准“(GB 50017 2017)[1](简称‘钢标“)的钢材抗弯强度设计值295N /mm 2,满足强度设计要求㊂表1㊀各施工阶段钢结构最大等效应力/(N /mm 2)施工阶段1234567最大等效应力41.39128.0128.0126.2127.0162.1163.54.2混凝土板分析与设计㊀㊀桥面板采用钢筋桁架楼承板,通过调整梁间距控制板跨在3.5m 范围以内,板厚按150㊁180㊁200mm 分别进行试算㊂混凝土强度等级采用C30,分析时混凝土忽略其抗拉能力,抗压强度峰值取设计值,混凝土应力-应变曲线见图9㊂图9㊀混凝土应力-应变曲线图10㊀钢筋应力-应变曲线板内钢筋采用双层双向正交布置,由于模型采用壳单元,虽能合理地体现剪力滞后等效应,但很难通过截面应力积分的方式得到截面的内力;而‘钢标“式(14.2.1-5)又是依赖于内力进行钢筋设计的,又由于梁的布置不规则(有大量的异形板),在支座处,板的主受拉方向(沿梁的方向)与钢筋布置方向不一致,所以钢筋只能采用试算复核的方式进行配筋设计,钢筋采用HRB400级,钢筋应力-应变曲线见图10㊂直径分别采用ϕ12和ϕ14两种,间距分别按200㊁150㊁100mm 进行试算㊂分析采用SAP2000软件,其中板采用分层壳单元进行模拟,抗剪栓钉采用无滑移刚性连接模拟㊂分析结果的处理要注意以下两点:1)由于不考虑混凝土的抗拉能力,受拉全部由钢筋承担,但钢筋应力仅反映结构受力平衡的状态,尤其当钢筋屈服76建㊀筑㊀结㊀构2022年图11㊀钢筋的应变图12㊀混凝土的应力云图/(N /mm 2)后,应结合应变评估屈服的程度和安全度;2)板作为组合梁的翼缘,应评估分析结果中翼缘的有效宽度,判断分析结果是否合理可信㊂试算过程比较繁琐,限于篇幅,仅给出最终结果,板厚为180mm㊁配筋为12@200时桥面板钢筋的应变云图见图11,混凝土的应力结果见图12㊂由图11(a)㊁(b)可见,板顶与板底钢筋沿桥纵向应变云图基本一致,表明板全部处于组合结构翼缘效应范围内;由图11(c)㊁(d)可见,板仅沿着主梁的方向且在主梁两侧一定宽度范围内起到翼缘效应㊂这也基本符合‘钢标“对有效翼缘宽度的定义,即梁跨越大,翼板的有效宽度越大㊂由图12可见,混凝土最大压应力基本发生在直接支承在墩柱上的组合梁正弯矩区范围内㊂根据单元剖分尺寸基本为1m,可以测量出组合梁正弯矩区长度和有效翼缘宽度,如图13所示㊂根据‘钢标“,对于24m 标准跨,不考虑板跨因素,组合梁中间跨正弯矩区长度为0.6l =0.6ˑ24000=14400mm,有效翼缘宽度为b 0=600+2ˑ(0.6ˑ24000/6)=5400mm㊂可见按‘钢标“计算的最大正弯矩区长度和有效翼缘宽度与数值分析结果基本一致,说明数值分析结果是可靠的㊂但同时也可以看到,虽然板跨间距不大于3.5m,但直接支承在墩柱上的组合梁有效翼缘宽度仍然达到5~6m,说明主梁翼板的有86第52卷第11期王连营,等.西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计效宽度不受板跨的限制,相比‘钢标“采用该方法更能符合实际情况㊂图13㊀组合梁正弯矩区长度及有效翼缘宽度4.3钢-混凝土组合桥面抗剪栓钉验算㊀㊀抗剪栓钉属柔性连接件,可以充分发挥良好的剪力重分布能力,同时也会降低组合结构的协调工作能力㊂所以抗剪栓钉应进行非线性滑移和无滑移两种模型下的受力分析,根据分析结果进行综合判断㊂无滑移模型采用空间二节点刚性连接㊂非线性滑移模型采用的荷载-滑移曲线为Ollgaard 等[2]于1971年提出的模型:V =V u (1-e -ns )m (1)式中:V u 为栓钉的极限承载力;s 为界面滑动位移,mm;m ㊁n 为试验参数,本文采用Johnson 等[3]提出的取值,即m =0.989,n =1.535mm -1㊂初步设计时,沿翼缘板纵向布置3列直径为22mm 的圆头栓钉,间距为200mm㊂根据‘钢标“,单根抗剪栓钉的抗剪承载力:V u =0.43A sE c f c =107kN ȡ0.7f u A s =106kN取V u =106kN ㊂单根弹簧的抗剪承载力:[V ]=3ˑ1000/200ˑ106=1590kN用[V ]代替式(1)中的V u ,可得本文非线性弹簧所采用的剪力-滑移曲线,见图14㊂非线性滑移和无滑移两种模型下单根弹簧最大剪力设计值见表2㊂由表2可知,初步设计的抗剪栓钉承载力介于两种模型最大剪力设计值之间,说明栓钉数量满足界面抗剪的要求且经济合理㊂否则,应重新选择栓钉数量进行分析㊂图14㊀非线性弹簧的剪力-滑移曲线表2㊀单根弹簧最大剪力设计值及承载力/kN栓钉最大剪力设计值无滑移模型非线性滑移模型承载力沿纵向布置的栓钉2313.811303.221590.00沿横向布置的栓钉1809.481127.651590.005㊀隔震验算㊀㊀根据‘城市桥梁抗震设计规范“(CJJ 1662011)[4],城市桥梁抗震设防分类为丁类,桥梁抗震设计方法选A 类㊂经试算,采用板式橡胶支座时,墩柱尺寸远超出景观要求,必须采取措施降低墩柱在地震作用下的水平剪力,控制墩柱根部弯矩,故采用高阻尼隔震橡胶支座㊂根据‘城市桥梁抗震设计规范“(CJJ 1662011)9.1.2条,采用减隔震设计的桥梁可只进行E2地震作用下的抗震设计和验算㊂故对本项目只进行E2地震作用下的隔震分析㊂由于 陆港之翼 结构采用三角刚架,其自振频率远大于桥梁前三阶振型的频率,分析时将其考虑为桥梁上的一个质点且与桥梁刚性连接㊂隔震结构具有典型的非比例阻尼特性,根据复刚度阻尼理论[5],阻尼采用滞变阻尼,即一种与速度同相位㊁与位移成正比的阻尼力,表达式为:f D =i ζk u(2)式中:f D 为阻尼力;ζ为滞变阻尼系数;i 为虚数,表示阻尼力与速度同相位(与位移差π/2相位);k 为单元刚度矩阵;u 为质点位移㊂共振激励时,当滞变阻尼引起的稳态反应与黏滞阻尼相同时,ζ=2ξ,其中ξ为黏滞阻尼比㊂则第m 个单元的复刚度矩阵为:k^(m )=k (m )+2i ξ(m )k (m )(3)式中:ξ(m )为第m 个单元所用材料的黏滞阻尼比;k (m )为第m 个单元的刚度矩阵;k ^(m )为第m 个单元的复刚度矩阵㊂如果整个体系的材料都相同,采用同一个阻尼比,则由单元复刚度矩阵组成的整体复刚度矩阵K^96建㊀筑㊀结㊀构2022年与由单元刚度矩阵组成的整体刚度矩阵K具有相同的正交性,此时的阻尼具有比例阻尼特性㊂当结构体系包含不同的材料时,单元的黏滞阻尼比ξ(m)将会被赋予不同的值,整体复刚度矩阵K^将不满足正交性条件,将会产生振型耦合㊂对于非比例阻尼,不能按常规方法分离各模态㊂当采用基于应变能因子的方法来处理非比例阻尼问题时,其中一个假设是单元的黏滞阻尼c与单元的刚度k成比例,即:c=2ξk/ω(4)式中ω为结构的固有频率㊂f D=cu㊃=2ξku㊃/ω(5)式中:u㊃为质点速度,u㊃=iωu0exp[i(ωt+ϕ)],为时间t的函数,其中u0为振动幅值,ϕ为初始相位角㊂把u㊃的表达式代入式(5)中,有:f D=i2ξku0exp[i(ωt+ϕ)]=i2ξku(6)㊀㊀令式(6)中的2ξ=ζ时,则式(6)与式(2)相同,表明应变能因子法考虑了滞变阻尼特性㊂另一个假设是结构的变形与无阻尼自由振动的振型形状成比例㊂但对于非比例阻尼自由振动,根据文献[6],j次振型的各个质点都含有不同的相位角ϕj k,也就是说,各质点之间有相位差,表明各个质点不能同时达到幅值㊂故计算能量时,假定所有单元同时达到幅值,这与实际有一定的偏差㊂考虑到桥梁结构与多高层建筑结构不同,其振动特性类似于单质点振动,基本不存在相位差的问题㊂综上所述,采用应变能因子法解决本项目非比例阻尼问题是能满足工程精度要求的㊂高阻尼隔震橡胶支座选型由竖向荷载及容许位移控制㊂首先依据无地震作用时墩柱受的竖向轴压力标准组合值,在‘公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座“(JT/T842 2012)[7]附录B表B.1中选取等效阻尼比为0.15类型的隔震支座,结合钢材阻尼比0.02,混凝土阻尼比0.05,采用应变能因子法计算的各振型黏滞阻尼比,见表3㊂表3㊀各振型黏滞阻尼比ξ振型123456ξ0.14050.14060.14050.03410.03650.0357㊀㊀由表3可见,前三阶振型的黏滞阻尼比基本与隔震支座的等效阻尼比(0.15)相近;说明前三阶类似于单质点振动,只有隔震支座产生变形,发挥阻尼耗能作用;其余振型的黏滞阻尼比为钢-混凝土组合结构的阻尼比(近似为0.035),说明除采用规范外,也可以应用应变能因子法计算组合结构的阻尼比㊂按现行‘建筑抗震设计规范“(GB50011 2010) (2016年版)[8]的规定,选择MIDAS自带的5条天然地震波(TH010TG040_CHI-CHI㊁TH016TG040_CHI-CHI㊁TH024TG040_CHUETSU-OKI㊁TH025TG040_ CHUETSU-OKI㊁TH027TG040_CHUETSU-OKI)及YJK 软件生成2条人工波,采用FNA计算方法进行隔震验算㊂结果取振型分解反应谱法计算结果与时程分析计算结果均值的包络值㊂隔震前后54根墩柱在地震作用下柱顶最大水平剪力见图15㊂由图15可见,采用隔震支座后,地震作用下柱顶最大水平剪力降低50%以上,达到了隔震的目的㊂图15㊀54根墩柱在地震作用下柱顶最大水平剪力隔震支座初步分析完成后,需要根据容许位移进行调整㊂根据计算结果,在地震波TH027TG040_ CHUETSU-OKI作用下,隔震支座受力最大㊂在该地震波作用下,桥梁中部及两端共4个典型隔震支座的滞回曲线见图16㊂由图16可见,典型隔震支座位移值基本一致,表明结构扭转效应不明显㊂依据图16,将隔震支座容许位移设置为不小于300mm,然后调整个别不满足容许位移要求的隔震支座,再次进行分析,以验证支座全部满足竖向承载力及容许位移双控的标准㊂同时根据E2地震作用下隔震支座的位移值,选择变形缝宽度为300mm㊂最终选择隔震支座型号如表4所示㊂隔震支座的尺寸㊁高度㊁允许位移㊁水平力及竖向力㊁等效阻尼比等参数取值详见‘公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座“(JT/T842 2012)附录B表B.1中相应参数㊂6㊀人行舒适度验算㊀㊀该人行桥具备人行桥与活动广场两种功能,应进行两种工况的舒适度验算,分别为模拟人群有节07第52卷第11期王连营,等.西安国际港务区中轴生态公园人行桥结构设计图16㊀典型隔震支座的滞回曲线奏运动的激励和模拟人群自由行走的激励,采用MIDAS 软件进行时程激励模拟㊂6.1人群有节奏运动激励㊀㊀人群有节奏运动激励采用Fourier 级数前3阶拟合的振动荷载;根据‘建筑楼盖结构振动舒适度技术规范“(JGJ /T 441 2019)[9]表3.3.4,钢-混凝土组合桥面系的阻尼比采用0.01㊂人群有节奏运动激励面荷载q 1关于时间t 的函数如下:q 1=NG A ð3i =1C i αi sin(2πf i t +φi )式中:N 为人群总人数;G 为单人的重量,取0.7kN;A 为桥面总面积;αi 为第i 阶振动荷载频率的动力因子,取值见表5;C i 为第i 阶人群有节奏运动的协调系数,取值见表5;f i 为第i 阶振动荷载频率,取值见表5;φi 为第i 阶振动荷载频率的相位角,取值见表5㊂表5㊀振动荷载的频率㊁动力因子㊁相位角和协调系数阶数i 123f i /Hz 246αi0.50.20.1φi 0π/2π/2C i0.50.40.3㊀㊀时程分析结果表明,结构第一阶竖向自振频率为4.2Hz,最大加速度为0.48m /s 2㊂根据‘建筑楼盖结构振动舒适度技术规范“(JGJ /T 441 2019)4.2.2条规定,以人群有节奏运动为主的楼盖结构,在正常使用时楼盖的第一阶竖向自振频率不宜低于4Hz,且众人有规则运动时加速度限值[a 1]=0.5m /s 2㊂综上,人群有节奏运动的激励下,人行桥舒适度满足要求㊂6.2人群自由行走激励㊀㊀人群自由行走激励拟采用单阶振动荷载㊂人群自由行走激励面荷载q 2关于时间t 的函数如下:q 2=αG sin(2πft )γᶄψ式中:α为动力因子,取为0.4;f 为振动荷载频率,取为2Hz;ψ为荷载折减系数,取为1.0;γᶄ为人群密度系数,γᶄ=1.85N /A e ,其中,A e 为荷载面积,m 2,取人流密度为1人/m 2,此时N =A e ,则有:γᶄ=1.85/A e㊀㊀根据上式可知,γᶄ与A e 的平方根成反比,本项目用局部面积代替整桥面积计算γᶄ,局部面积取一个柱网面积A e =24ˑ15=360m 2㊂时程分析结果表明,结构第一阶竖向自振频率为4.14Hz,最大加速度为0.027m /s 2㊂根据‘城市人行桥与人行地道技术规范“(CJJ 69 95)[10]2.5.4条规定,为避免共振,人行桥上部结构竖向自振频率不应小于3Hz;根据‘建筑楼盖结构振动舒适度技术规范“(JGJ /T 441 2019)4.2.1条规定,行走激励为主时其加速度限值[a 2]=0.15m /s 2㊂综上,人群自由行走激励下,人行桥舒适度满足要求㊂7㊀结论㊀㊀(1)对于采用钢-混凝土组合桥面系的人行桥,当按弹塑性理论设计时,其整个结构的强度验算应采用两阶段分析方法,抗弯承载力验算应合理考虑剪力滞后效应及钢与混凝土界面滑移效应的影响㊂(下转第49页)17第52卷第11期尹龙星,等.沣西文化中心剧场结构设计与关键问题研究的大小对结构周期㊁层间位移角及主体配筋均有较大影响,选择支座时还需要考虑大震下的位移和安装需求㊂本工程支座采用4000kN/m水平刚度满足安全与经济性要求㊂(3)72mˑ72m大跨钢结构正交正放双层网架可满足剧场工艺相关功能需求,网架高度4.5m(中心高度5.6m),网格尺寸4.05mˑ4.05m,全部采用焊接球节点进行连接㊂3D3S分析及设计结果表明:网架的最大挠度满足‘空间网格结构技术规程“(JGJ 7 2010)中挠度允许值L/250要求,应力比优化设计相对较合理,杆件及空心球尺寸在可控范围,对此类型跨度和荷载屋盖总体经济指标良好㊂(4)MIDAS Gen软件整体模型分析结果表明,本工程采用YJK-A软件进行下部主体结构设计整体合理,对于采用弹性支座的网架结构,在3D3S 软件中采用单独网架模型进行计算分析设计与整体模型中差异不大,仅周圈支座连接杆件需要加强㊂参考文献[1]高晰,陸欣,邓中华,等.孔内深层强夯法在处理杂填土地基中的应用[J].建筑结构,2008,38(12):92-94,65.[2]孔内深层强夯法技术规程:CECS197 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[6]空间网格结构技术规程:JGJ7 2010[S].北京:中国建筑工业出版社,2011.[7]张明亮,李谟康,王少华,等.提升施工技术在张家界荷花机场航站楼网架中的应用[J].钢结构,2016,31(1):68-74.[8]赵永全,任玉贺,任源.大跨度网架与下部支承结构协同作用分析[J].建筑结构,2014,44(23):49-53. [9]陈丹,杨维国,赵雅,等.海原博物馆上下部结构协同工作性能研究[J].建筑结构,2011,41(3):50-54. [10]王昌兴.MIDAS/Gen应用实例教程及疑难解答[M].北京:中国建筑工业出版社,2010.(上接第71页)㊀㊀(2)对于钢梁布置比较复杂的组合桥面系,当采用正交布筋时,可采用非线性壳单元模拟钢筋混凝土板,并结合钢筋与混凝土的本构关系,可直接得出钢筋受拉和混凝土受压的应变及应力,并能考虑翼缘板的剪力滞后效应,真实反映组合结构的有效宽度,这可为组合结构在异形板区域或异形节点处的翼缘板配筋设计提供一种方法㊂(3)对于组合结构受力复杂部位抗剪栓钉的承载力验算,可在模型中分别采用非线性弹簧和刚性连接两种方式模拟抗剪栓钉,通过直接分析得到受力结果,以受力结果作为验算的依据㊂(4)对于具有非比例阻尼特性的结构,当采用应变能因子法处理非比例阻尼时,由于应变能因子法是一种近似方法,要判断其与复振动理论的误差大小㊂参考文献[1]钢结构设计标准:GB50017 2017[S].北京:中国建筑工业出版社,2018.[2]OLLGAARD J G,SLUTTER R G,FISHER J W.ShearStrength of stud connectors in Lightweight and NormalWeight Concrete[J].Journal of AISC Engineering,1971,8(4):55-64.[3]JOHNSON R P,MOLENSTRA N.Partial shear connectionin composite beams in building[J].Proceeding ofInstitution of Civil Engineers,1991,91:679-704. 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