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塔吊基础设计(QTZ63)

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- 1 - 福州东部新城东浦新苑塔机基础设计 一、工程概况

福州东部新城东浦新苑位于福州市仓山区盖山镇浦下村，根据工程实际需要，施工现场拟在5#

楼、6#楼、7#楼、8#楼各设置一台山东大汉QTZ63塔机作为垂直运输机械，因现有地面承压

能力不能满足厂家说明书的要求，故塔机基础需设计计算。 塔吊定位时要考虑以下几点： （1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。 （2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响。 （3）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。 （4）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。 考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点等情况，经研究决定：分别在以下位置安装塔吊 5#楼的5-6轴之间，距○A轴5.8m（臂长为50m，负责3#、5#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65m。 6#楼的7-8轴之间，距○A轴5.8m（臂长为55m，负责2#、6#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65m。 7#楼塔吊距A轴4.0m、距3轴4.0（臂长为55m，负责1#、4#、7#楼及幼儿园材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm，同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60m。 8#楼的3-4轴之间、距J轴5.8（臂长为50m，负责8#、9#楼材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm，同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60m。 本工程±0.000标高相当于罗零标高 7.750，各栋号塔机具体位置详附图。每部塔机现场没有太大的障碍物和沟、管道等不利因素，场地较为宽敞，地面组装为方便，服务范围均能覆盖各栋号施工场地，塔式起重机安装、拆除均能顺利进行。 二、设计依据 1. 福建众合开发建筑设计院设计的“福州东部新城东浦新苑”工程施工图纸、设计修改通

知单； 2.本工程《施工合同》； 3．《福州东部新城东浦新苑工程勘察报告》； - 2 -

4．《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）； 5. 山东大汉建筑机械有限公司QTZ63固定式塔式起重机使用说明书； 6.《建筑工程施工手册》； 7.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50201-2002）； 8.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）。 三、塔机基础设计 本工程塔机拟选用广西建工的QTZ5510固定式塔式起重机，5#楼塔机最大吊钩高度为48.3m，起重臂安装长度50m；6#楼塔机最大吊钩高度为48.3m，起重臂安装长度55m；7#楼塔机最大吊钩高度为48.3m，起重臂安装长度50m；8#楼塔机最大吊钩高度为48.3m，起重臂安装长度55m；塔机承台面采用方形承台，尺寸为5000×5000×1500，标号为C35，经与设计单位商定，塔吊桩采用四根桩径500、型号为AB、壁厚为125的预应力管桩。5#、6#楼塔吊承台面相对标高与同位置底板底标高相同，即为-5.20m。设计桩顶标高-6.60m，桩伸入承台100mm。7#、8#楼塔吊承台面标高比同位置自然地面标高高200mm.。 3.1基本参数 根据QTZ63的塔机说明书（P15页），基础所受的垂直载荷F1=700KN，基础所受的倾翻力矩（取初装时未加附着时非工作状态下时最大力矩）M=1350KN.m，（基础荷载表详附表）塔身标准节宽度B=1.6m。 基 础 荷 载 表 荷 载 名 称 数值 P1 基础所受的垂直荷载（KN） 700 P2 基础所受的水平荷载（KN） 26 M 基础所受的倾翻力矩（KN.m） 1350 MK 基础所受的扭矩（KN.m） 200 四、塔机基础计算 选取6#楼塔基进行验算，其余三台参照此台。 4.1、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：0.000m， 自重F1：700kN， 基础承台厚度Hc：1.500m， 最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m， 桩钢筋级别:II级钢， 桩直径：0.500m， - 3 -

桩间距a：3.6m， 承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm， 空心桩的空心直径：0.25m。 基础所受的水平力：26kN， 4.2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=700.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=912.00kN， 塔吊倾覆力矩M=1.4×1350.00=1890.00kN·m 4.3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=912.00kN； G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(20×5.00×5.00×1.50)=1125.00kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1890.00kN·m； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.55m； Ni──单桩桩顶竖向力设计值； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(912.00+1125.00)/4+1890.00×2.55×2/(2×2.552)=1250.25kN。 - 4 -

最小压力：Nmin=(912.00+1125.00)/4-1890.00×2.55×2/(2×2.552)=-231.75kN。 需要验算桩的抗拔 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6.1条。

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=3.6/2-0.5/2=1.55m； Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1250.25-1125/4=969kN； 经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×969×1.55=3003.9kN·m。 4.4、承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1

取为0.94,期间按线性内插法得1.00；

fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1450.00mm； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； 经过计算得：αs=3003.9×106/(1.00×16.70×5000.00×1450.002)=0.003； ξ =1-(1-2×0.003)0.5=0.003； γs =1-0.003/2=0.999； Asx =Asy =3003.9×106/(0.999×1450.00×300.00)=4047.28mm2。 按构造配筋则需As=0.15%bh0=0.15%×4500×1400=9450mm2，所以取横竖各配￠22@200（三级钢），实际配筋面积为34×380＝9880mm2＞9450mm2 - 5 -

4.5、承台斜截面抗剪切计算 依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1250.25kN N我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；

bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1450mm； λ──计算截面的剪跨比，λ=a/ho此处，a=(5000.00/2-1600.00/2)-(5000.00/2-3600.00/2)=1000mm（桩芯至塔身边距离）；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.69； β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.12； fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； 则，1.00×1250.25=1.25×105N≤0.12×16.70×5000×1450=14529000N； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 4.6、承台斜截面抗冲切验算 (1)柱墙（塔吊）对承台的冲切 依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的第5.9.7条，承台受冲切验算公式为：0)()(2hfahabFthpoxcoyoycoxl

式中：x0、y0——柱（墙）冲切系数；2.084.00

求得：x0=000/hayy=0.517， x0=y0=1.172；

ch、cb—— 分别为x、y方向的柱截面的边长，ch=cb=1.6m；

oxa、oya——分别为x、y方向柱边离最近桩边的水平距离，

oxa=oya=3.6/2-1.6/2-0.5/2=0.75。

hp——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h≤800mm时，hp取1.0,

h≥2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取值，故hp=0.947；

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QTZ63塔吊基础施工方案

QTZ63塔吊基础施工方案

工程名称：泰州医药城翰林学院教师、学生公寓塔吊基础施工方案编制人：审核人：审批人：施工单位：北京城建道桥建设集团2021年4月11日目录第一章工程概况 (3)第二章要紧部份施工方式 (3)第三章平安技术方法 (6)第四章塔吊抄测记录 (7)第五章塔吊桩基础计算书 (7)第一章工程概况一、工程建设概况泰州医药城教育教学区教师和学生公寓职业学院位于江苏省泰州市药城（具体位置详见总平面图），建筑面积平方米，地上18层，17层，共5栋楼。

建设单位：泰州华城医学教育投资进展监理单位：泰州开源工程设计咨询监理；设计单位：江苏华电工程设计院；勘探单位：江苏地质工程勘探院；施工单位：北京城建道桥建设集团。

建筑物总高度为米，因此选用QTZ63型号的塔式起重机，塔吊臂长58米。

依照厂家提供图纸编制施工方案。

二、塔吊概况工程打算采纳QTZ63型塔吊，基础型式为板式基础，回转半径56m，最大起重量为6t，最小起重量为，出厂时刻为2020年。

第二章要紧部份施工方式一、土方工程一、施工厂地地形平坦，故机械挖土从室外场地自然地面挖至基础底为米，采纳大开挖1：1放坡，塔吊基础高1200mm，长*宽=5000mm*5000mm，查地质勘查报告，得承载力达到：210kpa.，QTZ63型塔吊安装要求基础配重不得低于60T，因此本工程地耐力不能知足技术要求。

（塔吊位置及截面尺寸详见附图）。

塔吊基础需采纳4根砼管桩，桩极限值依照场地岩土工程勘探报告书，j17取值，桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值，桩总长20米，直径￠500，才能知足塔吊的荷载要求，及塔吊作业时的抗拔要求（见塔吊桩基础计算书）。

二、开挖土方后，复核标高尺寸，为幸免地基扰动，土方应预留300mm厚，进行人工清理。

人工挖土时做好标高操纵点。

二、塔吊基础模板施工方式1、由于基础截面尺寸是5000mm×5000mm，因此塔吊基础采纳木模，2、施工工艺：清理基层→抄平放线→支模→加固→检查验收。

塔吊基础施工方案QTZ63QTZ40

塔吊基础施工方案QTZ63QTZ40

可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编制：审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程有限公司二零一五年四月目录一、编制依据 (3)二、工程概况 (3)1、基本概况 (3)2、地质、水文资料 (3)三、塔吊选型及技术性能指标 (4)1、塔吊选型 (4)2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数 (4)四、土方开挖及塔基施工 (7)1、土方开挖 (7)2、塔吊基础施工 (7)五、塔吊的变形观察 (7)六、接地装置 (7)七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图） (7)、6*6M矩形板式基础计算书（1M厚承台） (7)、6*6M矩形板式基础计算书厚) (16)、6*6M矩形板式基础计算书厚) (25)八、QTZ40塔吊基础配筋验算 (34)厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20122、《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-20053、《QTZ63塔式起重机使用说明书》、《QTZ40塔式起重机使用说明书》4、工程现有图纸5、地质勘探报告。

二、工程概况1、基本概况可发科技(宿迁)有限公司厂区一期新建工程(H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积㎡,总建筑面积㎡平方米。

本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。

本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团)工程有限公司，工程开工日期为2015年3月21日.为了加快施工进度,提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊(三种型号)，二台QTZ40塔吊（一种型号）。

2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长(160m长),东西向为48m,但楼层高度不高.结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置18台QTZ63塔式起重机。

TC5610(QTZ63)塔吊基础验算书

TC5610(QTZ63)塔吊基础验算书

TC5610（QTZ63）塔吊天然基础的计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：120.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.3m，基础承台厚度hc：1.30m，基础承台宽度Bc：5.00m，(KN) Mk (KN)Fk(KN) Fh工作状态下511.2 18.3 1335非工作状态下464.1 73.9 1552 地基承载力特征值f ak：270kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。

一、工作状态下验算：（1）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝(M k+F h×h)/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5×5×1.3=812.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=(1335+18.3*1.3)/(812.5+511.2)=1.026m < 5/3=1.6m；基础抗倾覆稳定性满足要求！(2)地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.026m >B/6= 5/6=0.833m 为大偏心受压构件地基承载力应同时满足下式：P k＝（F k+G k）/A≤ f aP kmax＝2×(F k＋G k)/（3×a×Bc）≤1.2 f a式中 F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/2－M k/（F k＋G k）＝5/2-1335/(511.2+812.5)=1.4914m。

QTZ63塔吊基础工程施工设计方案1

QTZ63塔吊基础工程施工设计方案1

.一、工程概况1 、工程名称：威孚产业园二期厂房建设项目2 、工程地址： XX锡东大道与锡勤路交叉口东南角3 、建设单位： XX 威孚高科技集团股分4 、设计单位： XX 工业建造设计研究院5 、施工单位 : XXXX 二建建设集团6 、监理单位： XX 赛华建设监理7 、勘察单位： XX 轻工设计研究院本工程为 XX 威孚高科技集团股分新建的威孚产业园二期厂房建设项目工程, 本期建造面积 42181m2 ,其中 2-1和 2-2 为一层局部二层厂房计 36794m2 ,动力中心一层局部二层 1999m2 ,食堂及浴室二层 3206m2 。

本案塔吊为张家港浮山 QTZ63塔吊。

主要技术指标如下：1 、塔吊功率： 31.7KW；2 、塔吊臂长： 52m；3 、塔吊自重： 30.363t；4 、塔吊最大起分量： 6t ；最大幅度起分量： 1.3t；5、塔吊标准节尺寸：1.75m×1.75m×2.5m；6 、塔吊平衡配重： 12.91t；7 、塔吊最大独立高度： 40m；8 、塔吊安装高度：约 25m 。

其他技术参数祥见塔吊使用说明书。

本案塔吊基础尺寸为5600×5600×1350,基础埋深 0m,基础上标高为-1.5m,基础混凝土等级为 C35 。

采用承台基础的承重构件 ,基础配筋拟采用三级钢,底筋选择φ20220双向布置,顶筋选择φ20220双向布置。

具体验算过程如下：计算依据：1 、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 JGJ/T187-20222 、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20223 、《建造地基基础设计规范》 GB50007-2022塔机型号QTZ63 <FS5510>塔机独立状态的最大起吊高度 H0<m> 25塔机独立状态的计算高度 H<m> 30塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B<m> 1.75工作状态塔机自重标准值 F k1<kN>起重荷载标准值 F qk <kN>竖向荷载标准值 F k <kN>水平荷载标准值 F vk <kN>倾覆力矩标准值 M k <kN ·m> 1300非工作状态竖向荷载标准值 F k '<kN>水平荷载标准值 F vk '<kN>倾覆力矩标准值 M k '<kN ·m> 1600工作状态1.35F k1 ＝1.35×450 ＝607.51.35F Qk ＝1.35×60＝81607.5+81 ＝688.51.35F vk ＝1.35×35＝47.251.35M k ＝1.35×1300＝1755非工作状态1.35F k ' ＝1.35×450 ＝607.51.35F vk ' ＝1.35×70＝94.5塔机自重设计值 F 1<kN>起重荷载设计值 F Q <kN>竖向荷载设计值 F<kN>水平荷载设计值 F v '<kN> 水平荷载设计值 F v <kN>倾覆力矩设计值 M<kN ·m>竖向荷载设计值 F'<kN>450450510357060倾覆力矩设计值M'<kN ·m> 1.35Mk＝1.35×1600＝2160基础布置图基础布置基础长 l<m>基础高度 h<m>基础参数基础混凝土强度等级基础上部覆土厚度h’<m>基础混凝土保护层厚度δ <mm>地基参数地基承载力特征值 f ak<kPa>基础埋深的地基承载力修正系数ηd 基础底面以上土的加权平均重度γ<kN/m3>m修正后的地基承载力特征值 f a<kPa> 软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z<m>软弱下卧层顶地基承载力特征值f azk<kPa>地基变形5.61.35C35501801.619255.622130基础宽 b<m>基础混凝土自重γc<kN/m3>基础上部覆土的重度γ’ <kN/m3>基础宽度的地基承载力修正系数ηb基础底面以下的土的重度γ<kN/m3>基础埋置深度 d<m>地基压力扩散角θ<° >软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值 f az<kPa>5.625190.3192.56266.42基础及其上土的自重荷载标准值：G k =blhγc =5.6×5.6×1.35×25=1058.4kN基础及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G =1.35×1058.4=1428.84kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：M ''=1600kN ·m kF ''=F '/1.2=70/1.2=58.333kNvk vk荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力：M''=2160kN ·mF ''=F '/1.2=94.5/1.2=78.75kNv v基础长宽比： l/b =5.6/5.6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。