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地基基础设计全套计算书

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工民建课程设计（地基基础部分） 第 1 页 共 19 页 目 录

1 基本条件的确定 ………………………………………………2 2 确定基础埋深 …………………………………………………2 2.1基础埋深的影响因素………………………………………2 2.2选择基础埋深………………………………………………3 3 确定基础类型及材料 …………………………………………3 4 确定基础底面尺寸 ……………………………………………3 4.1确定B柱基底尺寸 …………………………………………3 4.2确定C柱基底尺寸 …………………………………………4 5 软弱下卧层验算 ………………………………………………5 5.1 B柱软弱下卧层验算 ………………………………………5 5.2 C柱软弱下卧层验算 ………………………………………6 6 计算柱基础沉降 …………………………………………6 6.1计算B柱基础沉降 ……………………………………6 6.2计算C柱基础沉降 ……………………………………8 7 按允许沉降量调整基底尺寸 ………………………………9 8 基础高度验算 ………………………………………………9 8.1 B柱基础高度验算…………………………………………9 8.2 C柱基础高度验算 ………………………………………11 9 配筋计算 …………………………………………………13 9.1 B柱配筋计算……………………………………………13 9.2 C柱配筋计算 …………………………………………17 工民建课程设计（地基基础部分） 第 2 页 共 19 页 设计计算书

1 基本条件确定 人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。

2 确定基础埋深 2.1基础埋深的影响因素： 2.1.1工程地质条件 从工程地质条件出发，选择合适的持力层是确定基础埋深的一个重要因素，应优先考虑将基础埋置在承载力高、压缩性较低的土层上，而且应考虑尽量将基础埋得浅一些。当上层土软弱而下层土承载力高时，应视软土层的厚度决定埋深。若软土层较薄，可将基础置于下面较好的土层上；若软土层较厚，可考虑采用桩基础、深基础或人工地基。

2.1.2地下水的影响 若遇地下水，基础宜埋置在地下水位以上,当必须埋在地下水位以下时,应采取地基土在施工时不受扰动的措施（施工排水）。对有侵蚀性的地下水，应对基础采取保护措施。当基础埋置在易风化的岩层上,施工时应在基坑开挖后立即铺筑垫层

2.1.3建筑物的用途,有无地下设施,基础和形式和构造 在满足地基稳定和变形要求的前提下,基础宜浅埋,当上层地基的承载力大于下层土时,宜利用上层土作持力层.除岩石地基外,基础埋深不宜小于0.5m 。如果基础露出地面也易受到各种侵蚀的影响，则要求基础顶面应低于室外设计地面至少0.1m。

高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力,变形和稳定性要求.在抗震设防区,除岩石地基外,天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;桩箱或桩筏基础的埋置深度(不计桩度)不宜小于建筑物高度的1/18~1/20.位于岩石地基上的高层建筑,其基础埋深应满足抗滑要求.

2.1.4相邻建筑物的基础埋深 当有相邻建筑物时,新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础.当埋深工民建课程设计（地基基础部分） 第 3 页 共 19 页 大于原有的建筑物时,两基础间应保持一定净距,其数值应根据原有的建筑荷载大小,基础形式和土质情况确定.当上述要求不能满足时,应采取分段施工,设临时加固支撑,打板桩,地下连续墙等施工措施,或加固原有的建筑物基础.

2.1.5作用在地基上的荷载大小和性质 不同建筑物的基础所受荷载大小不同，甚至相差很大。同一土层，对于荷载小的基础，可能是很好的持力层，对于荷载大的基础来说，则不适宜作为持力层，需另行确定。对承受较大水平荷载的基础，为保持稳定性，基础埋深应加大。

2.1.6地基土冻胀和融陷的影响 广东地域不设计冻深。

2.2选择基础埋深 根据设计任务书中给出的数据，人工填土d1.5m，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m.2d

3 确定基础类型及材料 基础类型为：柱下独立基础 基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。

4 确定基础底面尺寸 根据亚粘土e=0.95，lI0.65，查表得0,1.0bd。因d=2.0m。 基础底面以上土的加权平均重度：

1[18.01.519.0(2.01.5)]/2.018.25o

3

/mKN

地基承载力特征值af（先不考虑对基础宽度进行修正）： 11(0.5)1501.018.25(2.00.5)177.38aadmffdaKP 4.1 确定B柱基底尺寸

0A≥dfFGaK=22038.1772600=18.932m.由于偏心力矩不大，基础底面面工民建课程设计（地基基础部分） 第 4 页 共 19 页 积按25％增大，即A=1.250A=23.662m。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：18.249.32.6blA，b＞m3,但b=0不需要对af进行修正。 4.1.1持力层承载力验算 基础和回填土重： KNdAGG2.96718.24220

偏心距： mlmek03.16056.02.9672600200 基础底面处的平均压力值：

KPafKPaAGFPakkk38.17753.14718.242.9672600 基础底面边缘的最大压力值： )61(maxleAGFPkkk KPafKPaa86.2122.153.155)2.6056.061(53.147 基础底面边缘的最小压力值：

)61(minleAGFPkkk052.139)2.6056.061(53.147KPa

满足要求。确定该柱基础底面长l=6.2m，b=3.9m。 4.2 确定C柱基底尺 2067.1222038.1771740mdfFAGak

由于偏心力矩不大，基础底面面积按30％增大，即A=1.30A=16.472m。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：216.173.32.5mmblA，虽然b=3.3＞3m, 但b=0不需要对af进行修正。 4.2.1持力层承载力验算 基础和回填土重： KNdAGG4.68616.17220

偏心距： mlmek867.06128.04.6861740310 基础底面处的平均压力值： 工民建课程设计（地基基础部分） 第 5 页 共 19 页 KPafKPaAGFPakkk38.1774.14116.174.6861740 基础底面边缘的最大压力值： )61(maxleAGFPkkk KPafKPaa85.2122.128.162)2.5128.061(4.141

基础底面边缘的最小压力值：

)61(minleAGFPkkk052.120)2.5128.061(4.141KPa

满足要求。确定该柱基础底面长l=5.2m，b=3.3m。

5 软弱下卧层验算 5.1 B柱软弱下卧层验算 软弱下卧层顶面处自重应力：czP=181.5+197=160.0KPa

软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：22/82.1875.1160mkNm 由灰褐色淤泥质粉质粘土le1.10,I1.0,1.0 , 0.db查表得： kPafaz56.250)5.05.8(82.181100 由1sE/2sE=5200/1000=5.2,以及z/b=(8.5-2)/3.9=1.67>0.5,查表得地基压力扩散角25.2 软弱下卧层顶面处的附加压力：

)tan2)(tan2()(1zbzldPlbPmkz

KPa76.21)2.25tan5.629.3)(2.25tan5.622.6()225.1853.147(9.32.6 验算：KPafKPaPPazczz56.25076.18116076.21（满足） 工民建课程设计（地基基础部分） 第 6 页 共 19 页 5.2 C柱柱软弱下卧层验算 软弱下卧层顶面处自重应力：

czP=181.5+197.0=160KPa 软弱下卧层顶面处的附加压力：

)tan2)(tan2()(1zbzldPlbPmkz

.89.16)2.25tan5.623.3)(2.25tan5.622.5()225.184.141(3.32.5KPa

验算：.56.25089.17616089.16KPafPPazCZZ（满足）

6 计算柱基础沉降 6.1 B柱基础沉降 基础底面处的自重应力：118.252.036.5czmdKPa 基底压力： KPaAGFP89.12118.242.9671980

基底附加压力：KPaPPCZ39.855.3689.1210 6.1.1 确定基础沉降计算深度nZ 因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度nZ：

nZ=b(2.5-0.4lnb)=3.9×(2.5-0.4ln3.9)=7.63m≈7.6m 因 2b=3.94，故 z0.6m。按该深度，沉降量计算至淤泥质亚粘土层。 6.1.2 沉降计算

沉降计算见表。其中应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，

查表时按2,22bzblbl查，查得的平均应力系数应乘以4。

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房建基础计算程序兼计算书

房建基础计算程序兼计算书

数据输入
基底持力层土类 地基承载力设计值f(kpa) 地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 基础深度修正系数η d 3 基础底面以下土的重度γ (KN/m ) 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m3) 基础底面宽度b (m) 基础埋置深度d (m) 承载力修正用基础埋置深度d' (m) 基础高度h (mm) 基础边缘高度h1 (mm) 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D1 (m) 基础所在土层以下第二层土 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D2 (m) 基础所在土层以下第三层土 2 地基承载力标准值fkZ (KN/m ) 顶面深度D3 (m)
数
η
d
1 1 1 1.2 1.4 1.5 1.5 2.1 1.5 2 1.6 3 4.4 4.4 4.4 4.4 0
剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.07fcAV
五、软弱下卧层验算 2 下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13η dZ(D-0.5) (KN/m ) 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m) 下卧层顶面附加压力设计值pZ=F/(B+∑2ztgθ )(L+∑2ztgθ ) (KN/m2) 下卧层顶面土自重压力标准值pCZ=12D (KN/m2) pZ+pCZ (KN) 验算 pZ+pCZ≤fZ 162.59 六、基础配筋计算 基础底面净反力平均值pS=F/A (KN/m2) 基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2 (m) 基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN· m) 2 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm ) 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m) 基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN· m) 2 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm ) 基础全截面折算高度h' (mm) 641.5 最小配筋量ASmin=0.15%h'*1000 (mm2) 短边选用钢筋直径d (mm) 长边选用钢筋直径d (mm) 14 钢筋间距s (mm) 钢筋间距s (mm) 120 2 1282.82 短边实配钢筋 (mm ) 长边实配钢筋 (mm2) 短边是否满足 满足 长边是否满足
建设工程地基处理设计计算书

建设工程地基处理设计计算书

xx六期D9住宅楼地基处理设计计算书xxx工程有限责任公司二○一四年十月xxx 六期D9住宅楼地基处理设计计算书1 单桩承载力计算单桩承载力特征值采用下式计算：p p ni pi si p a A q l q u R P =+=∑α1式中：p u —桩的周长（m ）；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ）； i p l —第i 层土的厚度（m ）； P α—桩端端阻力发挥系数；p q —桩端端阻力特征值（kPa ）。

本工程褥垫层厚度150mm 。

本工程±0.00＝33.85m ，有效桩顶标高-5.95m ， 主要设计参数如下： 桩径：150mm ；桩长：有效桩长8.5m 、5.4m 。

本工程的回填土部分经水泥注浆后，微型桩桩周土体的摩阻力特征值取25kPa ，微型桩位于21＃、22＃孔位置。

经计算得：对于8.5m 桩，R a ＝109KN ，实际取R a ＝90KN 。

对于5.4m 桩，R a ＝65KN ，实际取R a ＝55KN 。

2 复合地基承载力特征值计算2.1荷载要求9＃楼座要求的地基承载力特征值为150 kPa 。

复合地基承载力采用下式计算：sk paspk f m A R mf )1(-+=βλ式中：spk f — 复合地基承载力特征值（kPa ）；sk f —处理后桩间土承载力特征值（kPa ）； m—面积置换率； λ—单桩承载力发挥系数； a R —单桩竖向承载力特征值(kN)； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力发挥系数；2.2计算结果对于8.5m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0231, a R =90 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =159 kpa ≥150 kpa ；对于5.4m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0378, a R =55 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =158 kpa ≥150 kpa ；承载力计算满足设计要求。

基础沉降计算计算书完整版

基础沉降计算计算书完整版


i
Zi-1
-i-1)
62.174
64.464
3
1800
6.2
7400
1.5 4.625 24.641
0.119 0.4438
-0.174
4
600
6.2
8000
1.5
5.000 28.250
0.103 0.3606
-7.722
(kpa) (mm) (mm) (mm)
S'= S=ψsS'
∑ni=1Si (mm)
Esi
(Mpa)
3.66 2.6
zi
(/b
n=zi/(0.5b )
m2+n2+
中心附加 中心平均 应力系 附加应力
1
数αi 系数α-i
1.5 1.500 5.500
0.580 0.7901
1.5
3.500 15.500
0.192 0.5880
Si=
z α - α (P0/Esi)( i
基础沉降计算
根据国标
[建筑地 基基础 设计规 范] GB
500072002第
5.3.5 条，计 算地基 最终变 形量公 式: S=ψ sS'=ψs ∑ni-
1(P0/Esi) (ziα-i Zi-1α-i-
1)
其中参数：
第 i 层土底面范围内平均附加应力系数α-i
按分层总合法计算出的地基变形量：S'
ssssni1p0esiziizi1i1104120kpa4800mm3200mm6511mmz600mmdefg土层层厚mmesimpazimmmlbnzi05bm2n21中心附加应力系数i中心平均附加应力系数isni1sisssmm124003662400151500550005800790162174646623200265600153500155000192058801266371317031800627400154625246410119044381264631315246006280001550002825001030360611874112349sip0esiziizi1i1基础沉降计算其中参数
地基承载力计算书

地基承载力计算书


Y x
l =4000
下 下 下 下 0. 00 下 下 下 下 - 2. 00
下 下 下 下 下 -4. 00
4.土层信息:
参数
层1 层2 层3 层4 层5
土层厚(m)
5.00 5.00 5.00 5.00 5.00
土层参数表格
重度(KN/m3)
18.00 18.00 18.00 18.00 18.00
Pk = A =
16.00 = 64.50 kPa
1.2 当竖向力 N 和 Mx 同时作用时：
x 方向的偏心距为：
Mk
0.00
e = Fk + Gk = 1000.00 + 32.00 = 0.00m x 方向的基础底面抵抗矩为：
lb2 4.00 × 4.00 2
W= 6 =
6
= 10.67m3
x 方向的基底压力，根据 5.2.2-2、5.2.2-3 为：
2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度 ∑ihi 2.0 × 18.0 m = ∑hi = 2.0 = 18.00 基底以下土层的重度为 = 18.00 b = 4.00 fa = fak + b (b-3) + dm (d-0.5) = 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)
= 186.00 kPa
调整后的地基抗震承载力计算 查“抗震建筑设计规范 GB50011-2001”表 4.2.3,
faE = afa = 1.30×186.00 = 241.80 kPa
a = 1.30
3.计算结果分析 Pk=64.50kPa, faE=186.00kPa Pk≤faE 当竖向力 N 和 Mx 同时作用时: Pkmax=64.50kPa, 1.2faE=.2×186.00=223.20kPa Pkmax≤1.2faE 当竖向力 N 和 My 同时作用时: Pkmax=64.50kPa, 1.2faE=1.2×186.00=223.20kPa Pkmax≤1.2faE 地基承载力验算满足