当前位置：文档之家 › 矿井2BY-16BNo28型轴流式主要通风机安全技术改造

矿井2BY-16BNo28型轴流式主要通风机安全技术改造

  • 格式：pdf
  • 大小：235.01 KB
  • 文档页数：3

能源・地矿　ＬｏＷ　ＣＡＲＢｏＮ　ＷｏＲＬＤ　２０１４，２　矿井２ＢＹ一１　６Ｂ　Ｎｏ＿２８型轴流式主要通风机　安全技术改造　杨文才（重庆中梁山煤电气有限公司，重庆九龙坡４０００５２）　【摘　要】本文从通风机使用和大修理两个方面存在的问题，提出安全节能技术改造方案，对多轴安装找正方法及相互间的形位误差分析调整　满足技术要求，改造前后性能对比测试数据验算，在实践中验证，通风机节能效果显著，运行安全可靠。　【关键词】通风机；改造ｉ安全；节能　【中图分类号】ＴＤ４４１　【文献标识码】Ｂ　【文章编号】２０９５—２０６６（２０１４）０４—０１２２—０３　

概况　重庆中梁山煤电气有限公司矿业分公司分南北两对矿井　生产原煤，矿井地质构造属急倾斜近距离煤层群，井田内可采　煤层９层．１９５９年建成投产。矿井开拓方式均为平硐＋立井、　中央并列式通风。南矿井平硐＋２８０水平，目前生产主要集中　在＋２８０～＋１３０ｍ水平段采煤；北矿井平硐＋２９０ｍ水平．生产主　要集中在＋２９０一＋１４０ｍ水平段采煤　南北矿井原设计生产能力各为９０万ｔ／年，由于地质构造　复杂，属煤与瓦斯突出矿井，自然灾害严重，煤层厚度变化大．　经过调整现在实际生产能力每对矿井为２５万ｔ／年左右　１设备使用存在的问题　

南北矿井根据设计布置各安装有并列两台２ＢＹ一１６ＢＮｏ２８　型轴流式主要通风机（配套电机ＴＺ１４０—４９／１０、９５０ｋＷ），１９５７　年由沈阳鼓风机厂制造，分别于１９５８年和１９５９年投入使用．　至改造前使用年限分别达到３９年和４４年　由于使用年限已　超期，发现存在以下主要问题：　（１）１９９２年８月经东北煤矿机电设备状态诊断技术中心　超声波物理探伤测试，发现工作轮主轴有多处疲劳裂纹．评估　报告使用寿命在１９９７～１９９８年间　（２）由于多次大修更换滚动轴承、主轴轴颈和轴承座内孔　圆柱度超过规定标准，且轴颈有拉伤．其轴承与轴承座和轴的　配合难以达到技术要求　（３）电机额定功率大、绝缘老化，１９７４年南矿井１号主电机　遭受过雷击损伤，励磁机整流子磨损经过多次车削已无余量　（４）该设备属国内第一代仿苏产品，其技术性能落后，而　且不适合南北矿井低负压，大流量通风的实际情况。因此，通　风机运行效率低，耗电量大，设备陈旧，故障率高．维修．Ｙ－作量　大，配件供应困难，经常处于单风机运行状态　为此，综合上述设备使用存在的各种问题，严重危及矿井　安全生产。为确保矿井安全生产，通风机使用安全可靠及降低　运行和维修成本，１９９５年立项，提出对南北矿井４台通风机　分两次进行安全技术改造　蚕　２改造方案　

１９９６年原中粱山矿务局经济效率低，属国家政策性亏损　单位，每年用于矿井机电设备的各项资金总计３５０万元左右．　较少的资金只能维持矿井全年生产的基本需要，用于通风机　改造的资金不能按计划安排。在原重庆煤炭工业局的支持下，　运　补助安全技改资金６０万元，自筹资金３０万元。根据资金安　，２２　排，经研究决定选择重点改造内容和方案如下：　（１）保留原风机主电机、电控设备、传动轴、主体风筒基础　梁、后扩散器外筒。　（２）改造主体风筒及机座、工作轮及主轴、叶片、传动轴２　号轴承座支持架、后扩散器内筒。　（３）更换励磁机线圈、主轴、整流子和轴承　通风机结构见图１　改造项目：１工作轮；２王轴；３叶片；４王体风简及机座：　５传动轴２＃轴承座支持架；６扩散器内筒。　图１　２ＢＹ一１　６一№２８轴流式主通风机结构安装图　１９９７年我们对全国生产通风机厂的产品质量、技术性能　和价格进行方案比较。在原煤炭部生产司机动处的推荐下．建　议选用北票波迪矿山机械厂产品，其质量可靠，价格较低．．经　过联系，该厂派人员对南北矿井通风系统和设备结构、使用情　况进行了实地考察。经洽谈按我方提出的改造内容和方案协　商一致后，拟订了“矿井轴流式通风机技术改造协议”．甲方提　供通风机有关技术参数，乙方采用对口设计方法进行技术改　造，使改造后的通风机特性与矿井通风网络相匹配．达到提高　通风机的运行效率．满足矿井通风的需要　（４）改造的主要技术参数　①初期：ａ．风量：Ｑ＝８０００ｍ３／ｍｉｎＩｂ．静压：Ｈｓｔ＝１３８０Ｐａ。　②后期：ａ．风量：Ｑ＝９０００ｍ３／ｍｉｎＩｂ．静压：Ｈｓｔ＝１９７０Ｐａ。　（注：若通风机网络阻Ｒ值不变．则Ｈｓｔ＜１７００值）　⑧在风机测试方法相同的情况下，风机的运行效率比改　造前提高１０％以上　（垒）噪声在相同工况下，不得超过改造前。　⑨风机振幅应不超过国家有关标准规定　⑥对主轴、叶柄提供：ａ．超声波探伤报告：ｂ．材料化学成分　分析报告　材料拉伸试验报告　为确保风机原始数据的真实性，双方各派５人参加对风　机主要参数进行了测试　Ｌ０Ｗ　ｃＡＲＢ０Ｎ　ＷｏＲＬＤ　２０１４，２　能源・地矿‘　３改造安装　（１）１９９８年９月和２００３年９月分两次对南北矿井４台通　风机实施了改造安装．按照改造方案保留了原主电机和传动　轴，以主电机和传动轴实际安装中心线为基准，先拆除主体风　筒，工作轮和机座，用两根定位杆测量传动轴２号轴承轴颈位　置（水平和垂直方向），偏差≤０．１ｍｍ，继续拆除２号传动轴轴　承座和支持架　（２）安装传动轴２号支持架和轴承座，用（原两根测量定　位杆）复位，偏差≤０．１ｍｍ。安装主体风筒机座和工作轮轴．找　正以２号联轴器传动轴颈为基准．安装测量表架，用两个百分　表测量工作轮轴径向和轴向方法校正工作轮轴与传动轴的同　轴度（两轴同时慢速转动），圆周任意位置，调整径向偏差≤　０．１ｍｍ，两轴心线相对倾斜度、轴向偏差≤０．０７ｒａｍ。同时兼顾　用０．０２／１０００水平仪测量工作轮轴的水平度（由于传动轴两支　承距４．１ｍ。轴的挠度较大），故工作轮轴的水平度要求４号轴　承方向调整高０．０５—０．０８／１０００才能保证电机轴、传动轴、工作　轮轴的水平度均保持在０．１／１０００范围内　（３）设备改造安装技术数据符合《煤矿机电安装工程质量　标准》的规定：滚动轴承选用二硫化钼３号锂基润滑脂：主体　风筒内２号、３号、４号轴承温度监测选用ＣＷ一８型巡回检测　控制仪，测温范围一５０～１９９．９￣Ｃ。设定报警温度５Ｏ℃。设备经　２４ｈ连续试运转，观察运转声，振动和轴承升温均有降低和改　善，设备运转正常，各部位轴承最高升温见表１。　表１设备运行各部轴承升温　设备安装　电动机温度（℃）　滚动轴承温度　℃）　室内温　室外温　

地点　定子线圈　１＃轴瓦　２＃轴瓦　ｌ＃　２＃　３＃　甜　度（℃）　度（℃）　

南矿井１＃　３８　３６　３５　３２　２４　３１．５　３２　２０　１Ｏ　南矿井２＃　３９　３７　３４．５　３１　２６　２９　３０　２１　９　北矿井１＃　３７　３５　３４．８　３２．５　２７　２８．５　３１．５　２２　８　北矿井２＃　３７．５　３８　３６　３０．５　２６．５　３０　３０．５　１９　８．５　通风机改造安装结构及型号见图２。　

１．励磁机；２主电机；３．传动轴；４．工作轮度主轴；５．主体风筒；６扩散器。　图２改造安装２ＫＺ一№２８．５轴流式主通风机结构图　

４改造后性能测定　

为确保通风机改造后各项数据测试准确．经双方技术部　门共同协商。按国家有关风机试验技术标准要求．制定了“通　风机性能测试方案”。方案中对风机性能测试方法、测量仪器、　计算方法均做了严格规定．依据测试方案．双方共同对改造前　后的风机性能进行了对比测试，测试结果整理如下：　（１）风量测试　采用风速表法，在风机扩散塔出风口处，将出口断面平均　分为若干个测量断面，在每个测量断面上定点测量，累计风量。　（２）静压测量　采用静压Ｕ型压差计直接读值法进行。　

（３）大气压力采用空气盒压力计测量，大气温度及进气温　度采用干湿温度计测量　（４）电机功率的测量　采用两瓦特表法，测量电动机输入功率计算出各种损耗．　求出电动机的输出功率即轴功率　（５）电动机和通风机的噪音测量　根据ＧＢ２８８８—８８标准的规定，采用便携式声级计测量电　动机、通风机、通风扩散塔出口的噪声值（Ａ声级）。　５设备运行效率　

根据通风机技术改造前后性能对比测定结果．其中：　（１）南矿井１号和２号风机改造前后运行效率为：　ｌ＝ＰＬ／Ｎｓｈｘ１００％＝１７８．９８／２８２．４７ｘ１００％＝６４．６５％　－ｑ，＝ＰＬ／Ｎｓｈｘ１００％＝１８５．９８７／２２９．８９ｘ１００％＝８２．５５％　提高运行效率为：８２．５５％一６４．６５％＝１７．９％　风机年节电量：　ＷＫ＝ＰＬ（１／＇ｑｌ－１／－ｑ２）ｘｈ　＝１８５．９８７ｘ（１／０．６４６５—１／０．８２５５）ｘ８７６０　

＝５４６４４９ｋＷｈ　折合人民币：５４６４４９ｘ０．４４＝２４．０４４（万元）　（２）北矿井１号和２号风机改造前后运行效率为：　１＝ＰＬ／Ｎｓｈｘ１００％＝１７８．０９／２８４．３５ｘ１００％＝６３．９１％　１１２＝Ｐ　Ｎｓｈ×１０Ｏ％＝２３２．８９，２９３．１２ｘ１００％＝８１．０７％　提高运行效率为：８１．０７％一６３．９１％＝１７．１６％　风机年节电量：　ＷＫ＝ＰＬ（１ｈｌ１－１／＇ｎ２）ｘｈ　＝２３２．８９ｘ（１，０．６３９１—１，０．８１０７）ｘ８７６０　

＝６７５６８６ｋＷｈ　折合人民币：６７５６８６ｘ０．４４＝２９．７３（万元）　式中：ＰＩ一有效静压功率，ＰＬ＝Ｐｓｔ１．Ｑ／１０Ｚ（ｋＷ）；　１１】——风机改造前效率；　广风机改造后效率；　ｈ——小时。　６安全运行报告　

（１）通风机改造采用对称环量设计，工作轮动叶计为梯形、　扭曲、变厚机翼翼形，叶片顶部薄、根部厚，气动性能好、安全　系数大，在大角度运行时不易产生气流根部分离现象。　（２）导流器设计为圆弧板式、等厚扭曲叶片，整流效果好，　并器有调压功能。　（３）工作轮毂改造后直径￣ｂｌ６００ｍｍ，较改造前轮毂减小　４００ｍｍ，质量减少１／３，主轴设计保持了原轴直径和轴承型号，　使工作轮主轴和轴承承受的负荷相对减轻．通风机使用安全　可靠。　（４）从１９９８年１１月南北矿井各改造１台风机投入使用至　２００３年９月安排大修，根据运行记录统计，南北矿井每台平　凸　均运行２８３ｄ／年，每次起动保持连续运转７—８个月时间倒换风　舌　机。经过５年使用证明，通风机改造是成功的，符合矿井安全　；　通风的要求。　７结语　

通过上述．本次改造是非常成功的。改造后不但使工作　效率得到提升，还节约了经济成本。对企业来说，是非常有意　义的。　藿　

１２３

合集下载

矿井通风系统优化方案分析

矿井通风系统优化方案分析

矿井通风系统优化方案分析[摘要]本文针对某煤矿进入深部开采瓦斯涌出量可能增大，通风能力不足的问题进行研究，对矿井通风系统进行了技术测定后，提出了扩井通风系统优化改造方案。

利用计算机对各个方案进行解网分析后，又进行了经济投入与效益分析，确定了矿井通风系统优化改造方案，该方案被采用后应可取得较好的经济效益和社会效益。

【关键词】煤矿；通风系统；优化某煤矿矿井的主要可采煤层瓦斯涌出量随着开采深度的增加而增大。

该矿为突出矿井，煤层具有自然发火倾向性。

矿井开拓方式为立井、斜井混合开拓。

矿井通风方式为中央并列、两翼对角混合抽出式通风，“三进三回”，即工业广场主井、大皮带斜井、中央进风井为进风井，工业广场副井、北部风井、南部风井为回风井。

l.矿井通风系统优化的必要性该矿目前工业广场风井安装风机型号为70B2-21-18型风机两台，该风机属淘汰型号，效率低下，浪费电能；而且所担负的北翼采区通过风量仅为50.20m/s，与所需风量66.967m/s相比差16.47m/s，不能满足所担负采区的用风要求。

中央采区虽然是有新风井担负，但进风路线较长，导致该采区通风阻力较大。

南部风井担负南翼采区通风，该风井70B2-21-24型风机也属淘汰型号，效率低下，浪费电能；而且该采区进风路线与回风路线都比较长，也使得增风困难。

随着矿井向深部延深，通风路线进一步增长，而瓦斯涌出量也在逐渐增大，需风量逐渐增多，通风阻力会进一步增大，使矿井通风越来越困难。

为解决这些问题，保证矿井供风满足安全生产要求就必须对矿井进行通风系统优化与改造。

2.通风现状的技术测定与分析2.1 通风现状的技术测定为确定矿井通风系统最优方案，首先进行了矿井通风系统各用风地点及主要进回风巷的风量、阻力等参数的技术测定和主要通风机的性能测试。

风网技术测定采用气压计法中的两测点同时测定法，即在一条分支巷道的两端用两台气压计同时读数，从而减少了气压波动、风门开启、矿车运行等各种因素的影响。

更换局部通风机安全技术措施

更换局部通风机安全技术措施

更换局部通风机安全技术措施xxx现掘进工作面供风使用2x30kw对旋局部通风机，由于Xxx 巷工作面的瓦斯浓度有所偏高，经过讨论将更换现使用的2台30kw 对旋局部通风机为2台37kw对旋局部通风机。

为保证能够安全、顺利、快速更换局部通风机，特制定安全技术措施。

一、更换局部通风机方案1、先使用正在运行的2 x30kw主对旋局部通风机对9104掘进工作面正常供风。

2、将备用的2 x30kw对旋局部通风机拆除。

3、在备用的2x30kw对旋局部通风机的位置安装2 x37kw对旋局部通风机。

4、运行安装上的2x37kw对旋局部通风机对9104掘进工作面正常供风。

5、将主要的2x30kw对旋局部通风机拆除。

6、在主要的2x30kw对旋局部通风机处更换为2x37kw对旋局部通风机。

二、通风机撤除、安装。

1、撤除通风机前，必须切断通风机电源，并在开关上悬挂“正在检修，禁止启动”的警示牌，在拆装通风机期间严禁送电，停送电必须由专人负责。

2、通风机拆除、安装时使用5吨吊链，用钢丝绳、40链起吊。

3、在进行起吊工作的准备前，必须对所有的工具、器材进行认真仔细的检查，损坏和质量不好的工具器材严禁使用。

4、在进行吊装作业时，在起吊处附近，除作业人员以外不得有闲杂人员。

作业人员应听清指挥人员的信号，严格按信号作业，严禁违章作业。

作业人员严禁站在风机下操作，指挥人员应口令清晰，严禁违章指挥。

5、安装通风机时应将通风机安装平稳、牢固；风筒与风机连接牢固，接地保护可靠。

6、通风机起吊完毕应打扫现场，清理好工具并妥善保管。

三、安全技术措施1、更换局部通风机的班组长以上人员必须携带便携式瓦斯报警仪。

2、在更换风机时，瓦检员必须在工作面检查瓦斯，及时检查工作面瓦斯的变化，一旦瓦斯浓度超限，必须立即采取措施，控制风流排放瓦斯，具体方法需另外编制安全技术措施编制。

只有当瓦斯浓度不超过0.8%和二氧碳浓度不超过1.2%，且在局部通风机及其开关附近10m以内风流中的瓦斯浓度都不超过0.5%时，方可人工开启局部通风机，恢复正常通风。

南屯煤矿中央风井主通风系统不停风更换风门施工工艺

南屯煤矿中央风井主通风系统不停风更换风门施工工艺

南屯煤矿中央风井主通风系统不停风更换风门施工工艺南屯煤矿中央风井主通风系统不停风更换风门施工工艺摘要：主要通风机是“矿井肺脏"，担负着向井下输送新鲜空气、排出粉尘和污浊气流、确保矿井安全生产的重任，要求主通风机必须昼夜不停地运转。

按照传统的方式对主通风机通风系统的风门进行更换，主通风机需要停止运转，矿井停产、停电、撤人、停风，将严重影响矿井正常生产，不仅会浪费大量的人力物力财力，甚至由于停风过长造成矿井内瓦斯积聚，带来重大安全隐患.本文主要介绍不停风更换风门施工工艺。

此风门更换工艺避免了矿井停风，不影响矿井的生产，节省了大量的人力物力财力,并且有利用矿井的安全管理.关键词：不停风、风门、矿井、轴流式、通风机中图分类号：TU834.4+1 文献标识码： A 文章编号：南屯煤矿中央风井投用于1973年，开始采用70B2-21-№28型轴流式通风机，一组工作，一组备用,配用TD116/04-10型同步电动机，功率为800kW，通风方法为抽出式,反风方式为反风道反风。

1998年和1999年先后对两台通风机进行改造,更换为2K60－5№28型通风机。

2009年分别对两台通风机电机进行改造更换，更换为Y560—10型异步电动机，转速为594r/min，功率仍为800kW，并对电控系统、传动轴和联轴器进行了改造，反风方式改为风机反转反风。

南屯煤矿中央风井主通风系统风门自矿井投产以来使用至今，使用近40年，风门本体已经严重锈蚀，风门原有钢板多处锈蚀透，折页处锈蚀变形,风门周边密封胶皮老化脱落，造成通风系统漏风量较大，风门维护比较困难，对矿井通风安全带来严重威胁。

一、问题提出面对中央风井通风系统风门锈蚀的实际情况,虽多次采取修补加固的方法进行维护,但不能从根本上解决问题。

在原有锈蚀严重处再用钢板修补加固,增加了风门的重量,由于启闭风门绞车的额定牵引力和钢丝绳的限制,对风门的开启带来不利因素。

另外，风门边框槽钢锈蚀严重、周边密封胶皮老化脱落和折页处锈蚀受力变形，在不停风情况下无法采取有效措施进行施工。

矿井通风与安全习题课试题

矿井通风与安全习题课试题

矿井通风与安全习题课时 间：姓 名：学 号：第Ⅰ组1.《规程》规定，井下空气中，按体积计，一氧化碳不得超过0.0024%，按重量计，不得超过30mg /m 3，问怎样从体积标准换算为重量标准？2．某矿井冬季进风流的温度为5℃，相对湿度 为70%，回风流 的温度为20℃，相对湿度为90%，矿井的总风量为2500 ，试求风流在一昼夜内从矿井中带走多少吨的水蒸汽。

3．已知风表的校正曲线如图2-4所示，试求该曲线的表达式。

若已知表速为m /s ，试由该表达式求出真风速。

4．(P32)某倾斜巷道如图3－18所示，已知断面I-I 和断面Ⅱ-Ⅱ的P 静1＝755mmHg ，P静2＝750mmHg ；V 1＝5m/s ，V 2＝3m/s ； ， ；Z 1＝0，Z 2＝60m 。

试确定风流方向和断面间的通风阻力。

j ϕ3/min m 31 1.22/kg m γ=32 1.2/kg m γ=5．（P33）如图3-19所示，如果上述倾斜巷道变为水平巷道时其他条件不变，试判断风流方向并计算两断面间的通风阻力。

6．（P33）如图3-20所示，如果上述巷道既是水平巷道，且断面面积相等，即S1=S2,V1=V2,其他条件不变，试判断风流方向并计算两断面间的通风阻力。

7.（P49）某矿采用抽出式通风如图3-21所示，用仪器测得风硐4断面的风量Q=40m 3/s ，净断面积S 4＝4m 2，空气重率＝1.19kg/m 3，扇风机房U 形压差计的读数h ＝200mmHg, 风硐外与4断面同标高的大气压力P 0＝742 mmHg ，矿井自然风压h 自＝10mmH 20，自然风流与扇风机作用风流方向相同，试求P静4、P 全4、h 速4、h 全4以及矿井通风阻力h 阻 各为多少？8．（P50）某平巷为梯形断面，长200m ，采用不完全木棚子支护，支架直径d 0=18厘米，支架间距L ＝0.9m ，净断面面积为6m 2，当通过的风量为30m 3/s 时，该巷道的摩擦阻力为多少？若风量增为40m 3/s 时，该巷道的摩擦阻力又为多少？9．（P50）已知矿井总阻力为144 ，风量为60m 3/s ，试求该矿井的等积孔和风阻。