基于TMS320F2000系列的空间矢量死区补偿算法实验研究
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微电机2008年第
41卷第
9期
中图分类号
:TM346 文献标志码
:A 文章编号
:100126848(
2008)
092
00782
03
基于
TMS320F2000系列的空间矢量死区
补偿算法实验研究
王淑云1
,荆 涛2
,范蟠果2
(
1.西安航空职业技术学院
,西安
710089;2.西北工业大学自动化学院
,西安
710072)
摘 要
:分析了三相逆变电路死区生成机理及造成的电压畸变
,提出一种基于空间矢量脉宽调
制(
SVPWM)的预测电流死区补偿方法
,并结合
TMS320F2000系列内部可编程死区发生器的工
作机理解决
DSP因插入死区而导致有效脉冲丢失的问题。实验结果证明了理论分析的正确性和
该方法的可行性及有效性。实验表明
,软件控制简单、运算量小
,适合用于三相逆变电路的死
区补偿。
关键词
:死区补偿
;空间矢量脉宽调制
;预测电流控制
;实验
;感应电机
ResearchofDead2
timeCompensationMethodwith
SVPWMBasedonTMS320F2000DSPController
WANGShu2
yun,JINGTao,FANPan2
guo
(
1.Xiπ
anAeronauticalPolytechnicInstitute,Xiπ
an710089,China;
2.NorthwesternPolytechnicalUniversity,Xiπ
an710072,China)
Abstract:Thispaperanalysesthemechanismofdead2
timegenerationoninverterandtheeffectof
inverterπ
soutputvoltage.givena“
PredictiveCurrentControl”
Dead2
timecompensationmethodbasedon
SVPWM,withtheoperationalprincipleofDeadbandUnitsinTMS320F2000seriescontroller,this
methodsolvetheproblemofusedpulselostwithdead2
timeininverter.Thevalidityoftheoryanalysis
andthismethodisprovedbytheexperimentresults,thesoftwareissimple,itappropriatetodeadtime
compensationforinverter.
KeyWords:Dead2
timecompensation;SpacevectorPWM;Predictivecurrentcontrol;Experiment;
Asynchronousmotor
收稿日期
:20072
082
13
修回日期
:20072
112
140 引 言
三相桥式逆变电路的死区效应使得逆变器的
输出电压发生了偏差
,成为影响逆变器电压和电
流输出的重要因素[123]
。目前的死区补偿研究思路
就是在调制电压中叠加补偿信号来补偿死区引起
的电压误差。本文提出了一种简单的基于
SVPWM
的死区补偿方法。主要运用预测电流控制对死区
时间导致的误差电压按照空间矢量进行分区域补
偿
,并对
DSPTMS320F2000系列内部可编程死区
发生器在进行死区补偿时产生丢失有效脉冲的现
象进行了分析
,提出了一种有效的解决方法。实验结果证明了该方法的可行性。
1 逆变器死区效应分析
在逆变电路中
,为防止直流侧短路而损坏开
关管
,在上下桥臂的导通和关断之间加入一段死
区时间
T
d。在死区时间内
,VT
1和
VT
4两个开关
管均不导通
,由续流二极管构成回路
:
i>0时
,
实际正脉冲宽度比理想给定脉冲宽度窄
,减少的
时间为
T
c;
i<0时
,实际正脉冲宽度比理想给定
正脉冲宽度宽
,增加的时间为
T
c。考虑开关管和
二极管的自身压降
,U相桥臂的输出电压波形如图
1所示。
图中
,
T
d为死区时间
;
T
c为误差电压△
u时
间
;
T
ON为
U相导通周期
;
T
OFF为
U相关断周期
;
V
s为功率开关管管压降
;
V
D为二极管管压降。
・
87・基于
TMS320F2000系列的空间矢量死区补偿算法实验研究 王淑云
,等
在一个开关周期
T
S内
,误差电压△
u时间T
c为[1]
:
T
c=
T
d+
T
ON-
T
OFF+V
on
VT
S(
1)
式中
,
V
ON为开关管导通电压
;
V为直流母线电压。
V
ON
=T
ON
T
SV
S+T
OFF
T
SV
D(
i>0)
T
OFF
T
SVS+T
ON
T
SV
D(
i<0)(
2)
不考虑开关管、二极管的正向压降
,利用参考电
压伏秒面积等于补偿后伏秒面积原则
,在一个开
关周期
T
S中
,误差电压△
u可表示为
:△u=Tc
T
SVsgn(
i)(
3)
式中
,Sgn(
i)
=1(
i>0)
0(
i=0)
-1(
i<0)
图
1
U相桥臂理想输出电压和实际电压关系
由式(
3)看出
,逆变器的开关周期
T
S固定
,
△
u为一常数
,这就意味着随着
N的增加(
N为载
波比)对△
u的影响会越来越大。△
u一方面改变
了输出电压的大小
,另一方面使得输出电流的相
位发生了变化[3]
。
根据空间矢量控制
,逆变器共有
8个开关空间
矢量(其中有两个为零矢量)。它们将空间分为
6
个区域。
用空间矢量表示逆变器的三相输出电压
和三相输出电流
,得到不同的电流矢量组合下的
误差电压矢量△
u
i_
。其方向取决于电流矢量的方
向
,大小与电流矢量无关
,关系见表
1。表
1 电流矢量极性与误差电压矢量关系
i
u极性
i
v极性
i
w极性
△
u
i_
--+
△
u
1_
-+-
△
u
2_
-++
△
u
3_
+--
△u4_
+-+
△
u
5_
++-
△
u
6_
2 补偿方案
211 电流方向判断
采用预测电流控制方法来判断电流矢量的角
度和极性。从图
2电机的等效电路看出
,电机的功
率因数角是一个变化的量
,因此通过检测两相电
流来计算电流矢量的角度[6]
。
图
2
U相转子带载等效电路模型
如图
3所示,定子电流矢量在
d2
q坐标系的两个分量为
:
i
d
i
q=3-sin(θ0-120°)
sinθ
0
-cos(θ
0-120°)
cosθ0i
u
i
v
且θ
=arccosi
d
i2
d+
i2
q(
i
q≥
0)
-2π
arccosi
d
i2
d+
i2
q(
i
q<0)
图
3
d2
q坐标下的定子电流矢量图
θ
0表示
M
轴与U轴的夹角
,是转子磁链的空
间相位角。设输出电压角频率为ω
1,则
θ
0=∫
ω
1d
t
这样
,得到电流矢量的角度为θ
+θ
0。若电流和电
压同相
,则相电流在输出电压占空比为
50%时发
生过零。根据三相电流的对称性可知
,当其中一
・
97・