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扣件式脚手架计算书(100m长25m高落地脚手架)

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扣件式脚手架计算书(100m长25m高落地脚手架) 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数

卸荷设置 有 结构重要性系数γ0

1

脚手架安全等级 二级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 Φ48×2.8 脚手架架体高度H(m) 25 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 100 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数KS 0.6 二、荷载设计 脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板类型 竹芭脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式 2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型 木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数njj 1

结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 3 地区 贵州遵义市

安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m2)

0.2

风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904 双立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.162，0.162，0.181

计算简图：

立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900

横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态

q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.333kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.333×1.52=0.3kN·m σ=γ0Mmax/W=1×0.3×106/4250=70.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.061×15004/(100×206000×101900)=0.1mm νmax＝0.1mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.333×1.5=2.2kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.061×1.5=0.101kN 四、横向水平杆验算

承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.2kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=0.101kN q'=0.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) σ=γ0Mmax/W=1×0.663×106/4250=156.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：

变形图(mm) νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.217kN 五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1×2.2/2=1.1kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1×2.217kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算

脚手架架体高度H 25 双立杆计算高度(m) 25 脚手架钢管类型 Φ48×2.8 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129

立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

双外立杆：NGS1k=(gk+0.031+la×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×25=4.655kN 双内立杆：NGS1k=4.655kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=25/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.469kN 1/2表示脚手板2步1设 双内立杆：NGS2k1=0.469kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=25/1.8×1.5×0.17×1/2=1.771kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×25=0.375kN

5、构配件自重标准值NG2k总计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.469kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN 内立杆：NQ1k=2.025kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(4.655+2.615)+ 1.4×2.025=11.559kN 双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(4.655+0.469)+ 1.4×2.025=8.983kN 七、钢丝绳卸荷计算

钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置 共用 吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号 6×19(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1570(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6 脚手架卸荷次数 2

第N次卸荷 钢丝绳直径(mm) 卸荷点位置高度hx(m) 卸荷点净高hj(m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m) 上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm) 卸荷点水平间

距HL(m)

1 16 12 6 3 200 1100 3 2 16 18 7 3 200 1100 3 钢丝绳卸荷 钢丝绳绳卡作法 钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186° α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864° 钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。 P1=Kf×KX× NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×7.149×6/25×3/1.5=4.118kN P2=Kf×KX×NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×9.295×6/25×3/1.5=5.354kN 钢丝绳轴向拉力标准值 T1=P1/sinα1=4.118/sin86.186°=4.127kN T2=P2/sinα2=5.354/sin69.864°=5.702kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1，T2]=5.702kN 绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×5.702/(2×15.19)=1个≤[n]=5个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=187.044kN [Fg]'=α× Fg/k=0.85×187.044/9=17.665kN≥[Fg]=5.702kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×5.702×103/(65π))1/2=11mm d=22≥dmin

满足要求！

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径16mm，必须拉紧至5.702kN，吊环直径为22mm。 满足要求！ 第2次卸荷钢丝绳直径16mm，必须拉紧至6.653kN，吊环直径为22mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H 25 双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数KS 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5

立杆截面抵抗矩W(mm3) 4250 立杆截面回转半径i(mm) 16 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 398 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210

满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906 查《规范》表A得，φ=0.191 2、立杆稳定性验算 组合风荷载作用

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脚手架计算书 (3)精选全文

脚手架计算书 (3)精选全文

可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。

脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。

内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。

连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。

脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。

二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。

则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。

因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。

（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。

（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。

（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。

A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。

Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。

钢管扣件式落地外脚手架计算书

钢管扣件式落地外脚手架计算书

2=3.812 kN
▪ Rc=8.00 kN
▪ R≤Rc 扣件抗滑承载力满足要求。 ▪ 5、立杆计算 ▪ 单立杆竖向承载力： ▪ N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.85×1.4∑NQk
▪ =1.2(H·gk1+7·gk2·la·lb/2)+0.85·1.4·n1·qk·la·lb/
2 ▪ =1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2) ▪ +0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2
▪ <f=205 kN/mm2 ▪ 抗弯强度满足要求。
▪ [v]=lb/150=150满足要求。
h
6
▪ 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 ▪ 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： ▪ R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/
▪ Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92 kN
▪ Nl>Rc
▪ 单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。
▪
（注：按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，很难 满足要求）
▪ 焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2
▪ 焊缝长度L=29.3 mm
▪ 取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。
米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2 步时3作跨业设层置数，n脚1=手1。板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同 ▪ 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2， 截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗 压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
双排扣件落地式脚手架计算书

双排扣件落地式脚手架计算书

双排扣件落地式脚手架计算书编制日前2022-04-27一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。

计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。

具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。

横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。

采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2考虑。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。

二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

设大横杆数量为：2 根。

㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。

㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝M max/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.90。

双排脚手架，搭设高度23. 5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为＜1)48X2.8,连墙件釆用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 50米。

施工活荷载为3. OkN/m2,同时考虑2层施工。

脚手板釆用冲压钢板，荷载为0. 30kN/m2,按照铺设3层计算。

栏杆采用木板，荷载为0. 17kN/m,安全网荷载取0. 0100kN/m2o脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压2. 30kN/m2,高度变化系数1. 0000,体型系数0.9210。

地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1. 00。

钢管惯性矩计算釆用I=n (D4-d4)/64,抵抗距计算釆用W" (D4-d l)/32Do一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1 二0・ 036kN/m脚手板的荷载标准值P尸0・ 300X0. 800/2=0. 120kN/m活荷载标准值静荷载的讣算值Q二3. 000X0. 800/2=1. 200kN/mQ!=l. 2X0. 036+1. 2X0.120=0. 187kN/m活荷载的计算值q?二1・4X1. 200=1. 680kN/m0 的的ggmui g fnmi——cnm^—t一—t大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)$ 如[1丄1」丄山」丄山卫山丄|丄口丄亠__a—t■r^―t大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：岡皿=0.0帥$十0.10?2厂跨中最大弯矩为Mj=(0. 08X0. 187+0. 10 X1. 680) X1. 5002=0. 412kN. m支座最大弯矩计算公式如下：“2 狀—0叫/-0.11%2 厂支座最大弯矩为扯二-(0.10X0.187+0.117 X1. 680) X1. 5002=-0. 484kN. m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o 二0. 484 X 1()6/4248. 0二113. 994N/mm2大横杆的计算强度小+184. 5N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：空=0.677 ^^- + 0.990^-10057 100EZ静荷载标准值Qi二0. 036+0. 120=0. 156kN/m活荷载标准值Q2=l. 200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0. 677X0. 156+0. 990X1. 200) X 1500. 07(100X2. 06X 105X 101950. 0) =3. 117mm 大横杆的嚴大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。