51.3双立杆扣件式脚手架计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。

2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 2 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 34 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.8内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 12 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.10.01脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.129挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.442，1，1风荷载体型系数μs 1.128 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1 +1)=1.768kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.273kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.768×1.52=0.398kN·mσ=M max/W=0.398×106/4490=88.595N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.273×15004/(100×206000×107800)=1.965mm νmax＝1.965mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.768×1.5=2.917kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.273×1.5=2.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.917kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.101kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.587×106/4490=130.646N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.017mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.474kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=2.917/2=1.459kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.474kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×1/2×0.033/1.8)×(34-12)=3.143kN 单内立杆：N G1k=3.143kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×1/2×0.033/1.8)×12=2.114kN 双内立杆：N GS1k=2.114kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((34-12)/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/1/2=0.793kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.793kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=12/1.8×1.5×0.8×0.1×1/1/2=0.4kN1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.4kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((34-12)/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.686kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1.5×0.17×1/2=0.85kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(34-12)=0.33kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.793+1.686+0.33=2.809kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.793kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.4+0.85+0.18=1.43kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.4kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN内立杆：N Q1k=3.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.143+2.809)+ 0.9×1.4×3.6=11.679kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.143+0.793)+ 0.9×1.4×3.6=9.26kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.114+1.43)+ 0.9×1.4×3.6=8.789kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.114+0.4)+0.9×1.4×3.6=7.553kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.143+2.809)+1.4×3.6)=12.183kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.114+1.43)+12.183=16.436kNσ=N/(φA)=12182.9/(0.188×424)=152.836N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×16435.82/(0.188×424)=123.714N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.143+2.809)+0.9×1.4×3.6)=11.679kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.114+1.43)+11.679=15.932kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.338×1.5×1.82/10=0.207kN·mσ=N/(φA)+M w/W=11678.9/(0.188×424)+206977.68/4490=192.611N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.338×1.5×1.82/10=0.207kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(15931.82/(0.188×424)+206977.68/4490)=147.579N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(11.068+3)×103/(0.896×424)=37.03N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w=πd=3.142×48=150.796mm；连墙件钢管的厚度t=3mm；σ=(N lw+N0)/(l w t)=(11.068+3)×103/(150.796×3)=31.097N/mm2≤f t=185N/mm2满足要求！九、立杆地基承载力验算f g 140kPa满足要求！。

扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。

基本风压为0.45KN/mi。施工荷载Qk=3KN/nn。木脚手板自重标准值Qf0.35KN/n2,栏木、挡脚板自重标准值Q>2=0.14 KN/m。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05