A study of local brittle zone

  • 格式:doc
  • 大小:76.50 KB
  • 文档页数:4

10Ni5CrMoV welding research A study of local brittle zone (LBZ) of 10Ni5CrMoV steel after double thermal cycles Luoyang Ship Material Research Institute, Luoyang, 471039 China Welding 2005 14(2) The 10Ni5CrMoV steel examined was a 16 mm thick plate. Specimens measuring 12 mm × 12 mm × 120 mm were thermally cycled using DM-100 A weld simulator with various parameters. The main results are summarized as follows. In the coarse-grained austenitized region( Tm = 1 300℃ + 1 300℃ ) ,the microstructure is in good toughness. At the condition of Tm = 1 300℃ + 850℃ and ts/5 = 43 s, the toughness decreases heavily because M-A constituent and twin martensite appear at the prior austenite grain boundaries. When Tm = 1 300℃ + 850℃ or 1 300℃ + 730℃ and t/v5 = 85 s, local brittle zone is formed because of relatively coarse granular bainite。

1. Xie F Z.Chang T J A study of microstructure inheritance of 10Ni5CrMoV steel 2002(2) 2. Yin S K.Guo H L.Wang Y S Influence of welding thermal cycle on microstructure of 10Ni5CrMoV steel 1996(1) 3. Yin S K.Guo H L.Wang Y S Influence of welding thermal cycle on properties of 10Ni5CrMoV steel 1994(3) 4. Spanos G.Fcnda R W.Vandermeer R A Microstructural changes in HSLA-100 steel thermally cycled to simulate the heat-affected zone during welding 1995 5. Wu H Q.Li Y J.ZhouZ D A study of microstructure and properties of HAZ of HQ130 steel 2000(3)

6. 外文期刊 A study of local brittle zone (LBZ) of 10Ni5CrMoV steel after double thermal cycles 2007,vol.53(no.1) 7. 外文期刊 A study of local brittle zone (LBZ) of 10Ni5CrMoV steel after double thermal cycles 2005,vol.14(no.2)

期刊论文 10Ni5CrMoV钢二次焊接热循环局部脆化研究 - 材料开发与应用2004,19(3) 10Ni5CrMoV钢厚板MIG焊接接头组织研究 Structure of 10Ni5CrMoV steel MIG welding joint was studied with OM,TEM and SEM. The element of oxides in weld metal and fusion line was measured with EDS. The mechanism of nucleation of the acicular ferrite and the mechanism of toughening of the acicular ferrite was discussed. The results showed: the structure in weld metal is acicular ferrite+oxides+ lath martensite; the structure in fusion line is lath martensite+acicular ferrite+oxides; the structure in coarse grained HAZ is lath martensite; the oxides... 哈尔滨工程大学机电学院; 哈尔滨工程大学机电学院 黑龙江哈尔滨; 黑龙江哈尔滨; 哈尔滨工业大学学报;Journal of Harbin Institute of Technology;2002年 03期 焊接热循环对10Ni5CrMoV钢组织的影响 尹士科; 郭怀力; 王移山 焊接学报;TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION;1996年 01期 自回火马氏体; 贝氏体 采用模拟焊接热循环的方法,研究了不同峰温和t_(8/5)条件下10Ni5CrMoV钢热影响区组织的变化。金相观察发现,峰温在Ac_1~Ac_3之间时,其组织为细小的马氏体和高温回火马氏体的混合组织;峰温超过Ac_3时,冷却后均转变为马氏体,且发生自回火现象。峰温越高,奥氏体晶粒越粗大,冷却后形成的马氏体板条束尺寸也越大。随着t_(8/5)的增加,其组织由自回火马氏体(含少量孪晶马氏体)、自回火马氏体+下贝氏体、自回火马氏体+下贝氏体+上贝氏体、下贝氏体+上贝氏体,最后形成以上贝氏体为主的组织. 焊接热循环对10Ni5CrMoV钢性能的影响 尹士科; 郭怀力; 王移山 焊接学报;TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION;1994年 03期 采用模拟焊接热循环的方法,研究了不同峰温和t_(8/5)条件下10Ni5CrMoV钢热影响区的性能变化。试验结果表明,随着单次热循环峰温的提高,热影响区韧性下降;当t_(8/5)≤40s时,随着t_(8/5)的增加,热影响区韧性逐渐增加,当t_(8/5)>40s时,随着t_(8/5)的增加,热影响区的韧性明显下降。多次热循环时峰温的变化对冲击功影响不明显,但当第一次加热到1350℃后第二次加热到950℃时出现了组织遗传现象,文章对其特征和产生条件作了说明. 10Ni8CrMoV钢热影响区粗晶区在二次焊接热循环中的组织转变与韧性 邓晚平; 张俊旭; 张田宏; 彭冀湘 洛阳船舶材料研究所; 洛阳船舶材料研究所 河南洛阳; 河南洛阳 热加工工艺(焊接版);Hot Working Technology;2006年 04期 10Ni8CrMoV钢; 二次焊接热循环; 奥氏体薄膜; 组织遗传 采用焊接热模拟试验及金相、透射电镜分析技术研究了10Ni8CrMoV钢一次热循环的粗晶区在二次热循环过程中的组织转变与韧性特征,结果表明:由于马氏体板条间奥氏体薄膜的存在,10Ni8CrMoV钢在二次热循环作用下仍具有良好的低温冲击韧度,再热粗晶区、临界再热粗晶区均未出现局部脆化现象。但试验钢临界再热粗晶区因发生组织遗传,其低温冲击韧度相对于一次热循环粗晶区稍有降低。

10Ni8CrMoV钢焊接过热区和细晶区的组织与性能 彭冀湘; 张田宏; 邓晚平; 张俊旭 焊接学报;Transactions of the China Welding Institution;2007年 03期 10Ni8CrMoV钢; 过热区; 细晶区; 奥氏体膜; 韧度 洛阳船舶材料研究所; 洛阳船舶材料研究所 河南洛阳; 河南洛阳 采用热模拟技术研究了10Ni8CrMoV这种超高强度钢(Rp0.2≥1 000 MPa)焊接热影响区的过热区和细晶区的组织与性能。结果表明,10Ni8CrMoV这一新型钢种的模拟焊接热影响区的过热区和细晶区表现出与绝大多数材料完全相反的规律,过热区存在少量的铁素体组织,马氏体板条束之间形成了一定量的奥氏体薄膜,这些韧度相的存在使得过热区的冲击韧度与基体相比有了较大的提高;细晶区部位奥氏体含量很少,细小的板条马氏体端部呈针状特征造成应力集中,易于诱发裂纹。因此这一部位有可能成为焊接接头的薄弱地带。 10Ni8CrMoV钢热影响区粗晶区组织和性能研究 张田宏; 张俊旭; 邓晚平; 彭冀湘 焊接;Welding & Joining;2006年 08期 冲击韧性; 10Ni8CrMoV; 热影响区 采用焊接热模拟技术研究了焊接热循环对10N i8CrMoV钢热影响区粗晶区(Tm为1 300℃)组织和性能的影响。结果表明,经历不同冷却速度(t8/5为7~112 s)的热循环后,10N i8CrMoV钢粗晶区低温冲击吸收功较基体冲击吸收功有较大幅度的提高,且随着冷却速度的增加,冲击吸收功降低幅度很小;在不同的冷却速度下,粗晶区组织均为粗大的板条马氏体组织,晶粒尺寸较大,板条马氏体界面上奥氏体薄膜的存在是粗晶区韧性提高的原因。 10Ni3CrMoV钢和10Ni8CrMoV钢解理裂纹开始温度和夏比冲击韧脆转变温度的测定 高怡斐; 沈俊昶; 刘涛; 李颖 解理裂纹开始温度; 夏比冲击韧脆转变温度 实验室研究与探索;Research and Exploration in Laboratory;2007年 11期 针对10Ni3CrMoV钢和10Ni8CrMoV钢进行了解理裂纹开始温度T0和夏比冲击韧脆转变温度TCVN的测定,并将两种试验结果进行了比较。发现10Ni8CrMoV钢的T0温度很低,考虑到测试结果的不确定度,T0接近-151℃。 10Ni8CrMoV钢的冷裂纹敏感性分析 杜义; 张田宏; 张俊旭 焊接学报;Transactions of the China Welding Institution;2006年 12期 10Ni8CrMoV钢; 插销试验; 冷裂纹敏感性; 临界断裂应力 洛阳船舶材料研究所; 洛阳船舶材料研究所 河南洛阳; 河南洛阳 通过插销试验方法对10Ni8CrMoV高强钢的冷裂纹敏感性进行了分析。通过在不预热、预热100℃、预热150℃和预热150℃并后热200℃×2 h四种焊接工艺条件下测定其插销临界断裂应力和焊接热循环参数,并对插销断口进行扫描电镜观察,综合分析了该钢的焊接冷裂纹敏感性。结果表明,随着预热温度的提高,10Ni8CrMoV钢插销临界断裂应力不断增大,韧窝状断口在整个断裂面上的比例增大,最后断裂形式有从沿晶→穿晶→韧性断裂转变的趋势,这说明10Ni8CrMoV钢对焊接冷裂纹有较强的敏感性,通过预热及焊后后热处理能明显改善该钢的焊接性。 二次焊接热循环对超高强度钢过热区冲击性能的影响 彭冀湘; 张田宏; 杜义; 张俊旭 洛阳船舶材料研究所; 洛阳船舶材料研究所 河南洛阳; 河南洛阳 超高强度钢; 过热区; 二次热循环; 组织; 韧性 材料开发与应用;Development and Application of Materials;2006年 03期 采用热模拟技术研究了900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后组织与韧性的变化规律。结果表明,900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后,冲击韧性均有所下降,其中过热区经历了850℃的二次热循环后韧性最差,沿原奥氏体晶界形成的链状分布的小晶粒是造成韧性下降的主要原因。