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脱硫喷淋法计算书

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Q3 G W T'1 p1 G' wv' W' CW
Nm3/h kg/h kg/h ℃ Pa kg/h Nm3/h kg/h G=Q3*ρ W=Q2*ρ
Q3=Q2'
干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm 3 3 湿烟气*w1,ρ 湿烟气取1.32kg/Nm
700000 945000 39246.7
经GGH后烟气入塔温度为80℃～90℃ 查表
目
设计阶段 代 号 单 位 T ℃ Q1 Q1'
Q1''
审核 校核 计算 计算结果 200 780376 700000 1352080 203.5 780376 700000 1315452
Nm3/h Nm3/h
m /h
3
Q1'=Q1*(1-wv%)
Q1''=Q1*(273+T)/273
原烟气（风机后）
k w2
ρ
Ca Mg Ca/S Vg T1 L/G T2
18 液气比 19 浆池内浆液停留时间 二 烟温和水平衡计算 1 原烟气（风机前）
第 1 页，共 18 页
项目名称 序 号 项
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气流量（湿）
烟气脱硫工程设计计算书
计 算 公 式 或 依 据
氧化喷枪到液面的最 小距离
烟气脱硫工程设计计算书
计 算 公 式 或 依 据 R=（2/3～0.8）*A S=Z+E+F+G+J+M+N+O+P+Q U=0.6*A 一般取10～15 x=atan(2*Q/(A-R))*180/3.14 取(0.75～0.9)*Z h=Z+E+F+G+J
审核 校核 计算 计算结果 8.4 24.35 4.40 7.2 50.8
烟气在吸收塔中停留 时间
Q4 Q5 Q6 D D' V'g t Wsus
Nm3/h m3/h m3/h m m m/s s m3/h
Q4=Q2+AW+w4/18*22.4 Q5=(P0/T0)*((273+T'')/(P0+1000))*Q4 Q6=Q2*(P0/P2')*(273+T''')/273 d=2*sqrt(Q5/3600/(Vg*3.14)) V'g=4*Q6/(3600*3.14*D'*D') t=(0.5I+J+M+N+O+P+0.5Q)/V'g Wsus=L/G*Q/1000
烟气脱硫工程设计计算书
算 公 式 或 依 据
审核 校核 计算 计算结果
二氧化硫的含量 烟气中二氧化硫量 需脱除的二氧化硫量 需氧气的量 需氧化空气量（干） 需氧化空气量（湿） 氧化空气的量（湿）
mg/Nm3 kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h m3/h ℃ Pa Nm3/h kg/h kg/h kg/h mol/h kJ/h KJ/Kg•℃ KJ/Kg•℃ KJ/h SW=C*Q*10-6 DSW=SW*η /100 OW=k*0.25*DSW AW1=OW/0.2315 AW2=AW1/(1-w2/100) AW=AW2/ρ 出口烟气达到湿饱和并冷却至47～53℃ 给定，查表 wv2=p2*(AW+Q3)/(101325+3500-p2) w3=wv2*ρ
113640.65 90117.04 50870.37 284.13 4439.53125 1505001.094
w4=w3-W
4
DSM=DSW*1000/64 按SO2计算生成石膏的反应热为339KJ/mol 给定，查表 给定，查表 Qc=(G*c1+W*c2)*(T'1-T'')
5
-55983561.48
第 3 页，共 18 页
项目名称 序 号 6 项 目 吸收塔内放热 水蒸发吸收 水的汽化热 蒸发水吸收 余热 水平衡 设计阶段 代 号 单 位 Qt KJ/h r Qa Qs KJ/Kg KJ/h KJ/h 计
烟气脱硫工程设计计算书
算 公 式 或 Qt=Qr+Qc 给定，查表 Qa=r*w4 Qs=Qt-Qa 依 据
0.54063 m
第 7 页，共 18 页
项目名称 序 号 项 目 设计阶段 代 号 单 位 计
烟气脱硫工程设计计算书
算 公 式 或 依 据
审核 校核 计算 计算结果
附：烟
状态参数 温度（℃） 压力(Pa) 编号
气
特
性
净烟气 3 吸收塔出口 53 102885 700712 844400 4 加热器出口 82.5 101325 700712 844400
844400 998477 995393 9.40 2.45 5.84
2
氧化槽 计算循环量
11705.64
第 5 页，共 18 页
项目名称 序 号 项 实际液气比 实际液气比 氧化槽体积 氧化槽高度 吸收塔尺寸(如图）
吸收塔直径 液面到进口烟道底高 烟气进口烟道斜坡高 进口烟道高 进口烟道宽 烟气进口塔内段高 进口烟道顶到底层喷 淋层高 喷淋层数系数
出
除雾器后烟气携带明 水 烟气带水 石膏结晶水 石膏浆排出水 冲洗水、补充水 总水量 系统耗水量 其它 需升温的水量 水温升高
9
三 石灰石用量 第 4 页，共 18 页
项目名称 序 号 项 目 1 吸收剂有效成分 2 石灰石粉用量 3 石灰石浆用量 四 1 2 3 4 5 副产品生成量 二水石膏 其他 合计 排浆量 其中结晶水 设计阶段 代 号 单 位 ECa w% WCa Kg/h w13 Kg/h 计
烟气脱硫工程设计计算书
计 算 公 式 或 依 L/G'=Wsus*1000/Q2 L/G'=Wsus*1000/Q2'' Vtan=Wsus/60*T2 Z=4*V/(3.14*D'*D') 据
目
设计阶段 代 号 单 位 l/Nm3 L/G' L/G' Vtan Z A E F G H I J K L M N O P Q l/m m m m m m m m m m m m m m m m
原烟气 1 2 脱硫风机前 脱硫风机后 200 203.5 101325 103885 700000 780376 700000 780376
体积流量
标态，干态（Nm3/h） 标态，湿态（Nm /h）
3
第 8 页，共 18 页
项目名称 序 号 项 目 设计阶段 代 号 单
3
烟气脱硫工程设计计算书
位 1352080 6.27 451 计 1315452 6.27 451 算 公 式 998477 20.5 45.1 或 依 据 1300215 20.5 45.1
G=Q3*ρ
干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm
3
wv2=p1*Q3/(101325+1800-p1) W'=0.793*wv' CW=W-W'
说明：第36行中P0为大气压力，P2为引风机后实际烟气压力。△P即为压损表中计算出的增压风机压头
第 2 页，共 18 页
项目名称 序 号 项 2 氧化空气量 目 设计阶段 代 号 单 C SW DSW OW AW1 AW2 AW T'' p2 wv2 w3 w4 DSW DSM Qr c1 c2 Qc 位 计
Y Z h
m m m
液面高 第一层喷淋层高
6.04 12.78
吸收塔各部分的厚度：(从下向上） 1、4.85m段： 14mm 2、11.50m段： 12mm 3、5.25m段： 10mm 4、9.00m段： 8mm
ALDR: 3 Operating Levels 0 Spare Level 级数:2级 厚度:6mm 材料:316L ALDR与水平面夹角: L=
审核 校核 计算 计算结果 -54478560.39
7 8
121091827.7 -175570388.1
进
烟气含水 石灰石浆含水 氧化空气含水 w5 w6 w7 wm w8 w9 w10 w11 wt wc w12 △T Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h ℃ w5=W w6=w13*(1-0.2) w7=AW2-AW1 wm=75*10-6*Q4 w8=w3 w9=w18 w10=w17*(1-12%～18%) w11=wt-w5-w6-w7 wt=wm+w8+w9+w10 wc=w9+W16/0.9*0.1+ww+(w8-w5)-w7+wm w12=w6+w7+w11 △T=Qs*2/3/(c3*w12),c3查表给定 说明：AZ43-AZ59应大于AT92（相关数据已用红色字体标明） 39246.67 1951.03 9.30 63.33 90117.04 159.82 4807.85 53941.05 95148.04 51178.50 55901.37 -4间距 喷淋段高
顶层喷淋层到一级除 雾器底高 除雾器段高（含两级 除务器间距离） 二级除雾器到出口烟 道底面高
4
出口烟道高
2.20
第 6 页，共 18 页
项目名称 设计阶段 序 号 项 目 代 号 单 位 R m 出口烟道宽 S m 吸收塔总高 T m 吸收塔入口段侧面长 U m 吸收塔出口段长 W 进口斜坡角度 ° X 塔顶倾斜角度 °
项目名称 序 号 项 目 一 设计参数 1 烟气量（标态、湿） 2 烟气量（标态、干） 3 烟气温度 4 燃煤含硫量 5 烟气中SO2体积含量 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

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脱硫计算公式

脱硫计算公式

物料平衡计算1）吸收塔出口烟气量G2G2＝(G1×（1－mw1）×(P2/(P2-Pw2))×（1－mw2）＋G3×（1－0.21/K）)×(P2/(P2-Pw2))G1:吸收塔入口烟气流量mw1:入口烟气含湿率P2：烟气压力Pw2：饱和烟气的水蒸气分压说明：Pw2为绝热饱和温度下的水蒸气分压，该值是根据热平衡计算的反应温度，由烟气湿度表查得。

（计算步骤见热平衡计算）2）氧化空气量的计算根据经验，当烟气中含氧量为6％以上时，在吸收塔喷淋区域的氧化率为50－60％。

采用氧枪式氧化分布技术，在浆池中氧化空气利用率ηo2=25－30％，因此，浆池内的需要的理论氧气量为：S=(G1×q1-G2×q2)×(1-0.6)/2/22.41所需空气流量QreqQreq=S×22.4/(0.21×0.3)G3＝Qreq×KG3：实际空气供应量K：根据浆液溶解盐的多少根据经验来确定，一般在2.0-3左右。

3）石灰石消耗量计算W1=100×qs×ηsW1:石灰石消耗量qs：:入口SO2流量ηs:脱硫效率4）吸收塔排出的石膏浆液量计算W2=172××qs×ηs/SsW2:石膏浆液量Ss:石膏浆液固含量5）脱水石膏产量的计算W3=172××qs×ηs/SgW3:石膏浆液量Sg:脱水石膏固含量（1－石膏含水量）6）滤液水量的计算W4=W3-W2W3:滤液水量7）工艺水消耗量的计算W5=18×(G4-G1-G3×(1-0.21/K))+W3×(1-Sg)+36×qs×ηs +WWT蒸发水量石膏表面水石膏结晶水排放废水一、锅炉每小时产生的SO2量：锅炉产生的SO2量（mg/Nm3）= 耗煤量（t/h）×含硫量（%）×2×燃烧率×109 ? ?? ?? ?? ?100×干烟气体积（N m3/h）我厂锅炉设计的干烟气体积为277920Nm3/h，如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%，锅炉的燃烧率为95%，那么每台锅炉每小时产生的SO2量则为2393mg/Nm3。

循环流化床半干法脱硫装置计算书

循环流化床半干法脱硫装置计算书

一、喷水量的计算（热平衡法）参数查表： 144℃: ρ（烟气）＝0.86112Kg/m 3； C p(烟气)＝0.25808Kcal/Kg ·℃ 78℃: ρ（烟气）＝1.0259Kg/m 3； C p(烟气)＝0.25368Kcal/Kg ·℃ 144℃：C 灰＝0.19696Kcal/Kg ·℃78℃: C 灰＝0.19102Kcal/Kg ·℃；C 灰泥,石膏＝0.2Kcal/Kg ·℃C Ca(OH)2＝0.246Kcal/Kg ·℃1．带入热量： Q 烟气， Q 灰，Q Ca(OH)2，Q 水M 烟气＝ρ烟气·V 烟＝510453.286112.0⨯⨯510112.2⨯=（Kg/hr ）Q 烟气＝C P ·M ·t 5510489.7814410112.225808.0⨯=⨯⨯⨯=(Kcal/hr)M 灰253105694.4810453.2108.19⨯=⨯⨯⨯=-（Kg/hr ）Q 灰=C 灰•M 灰•t =52103775.1144105694.4819696.0⨯=⨯⨯⨯(Kcal /hr) Q Ca(OH)2=C Ca(OH)2•M •20=20246.02)(⨯⨯OH Ca M当 Ca/S=1.3， SO 2浓度为3500mg/m 3时Kg M OH Ca 244.151810743.185.06410453.21035003532)(=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-- ∴Q Ca(OH)2=76.746920244.1518246.0=⨯⨯(Kcal/hr)Q 水=cmt=χχ20201=⨯⨯(Kcal/hr) 其中χ为喷水量2．带出热量：Q 灰3，Q 烟气，Q 灰2，Q 蒸汽，Q 散热M 灰3=M Ca(OH)2=1518.244Kg ； Q 灰3=Q Ca(OH)2=7469.76(Kcal/hr)Q 烟气＝cmt=551079.417810112.225368.0⨯=⨯⨯⨯(Kcal/hr)；Q 灰2＝264.7576810785694.482.02=⨯⨯⨯(Kcal/hr)Q 蒸汽＝630.5χ（Kcal/Kg ）热损失以3％计： Q 散＝（Q 烟气+Q 灰）03.0⨯03.0)103775.110489.78(55⨯⨯+⨯=3．系统热平衡计算： Q in =Q out ，即：03.0)103775.110489.78(5.630264.757681079.4176.74692076.7469103775.110489.7855555⨯⨯+⨯+++⨯+=++⨯+⨯χχ∴χ=5.72(t/hr)二、脱硫主塔结构尺寸的计算1．出口计算主要计算脱硫塔出口高度，出口顶部颗粒速度为零。

氨法脱硫计算书

氨法脱硫计算书


存储时间 工艺水泵流量 工艺水泵扬程 工艺水泵功率 事故池容积 事故泵流量 事故泵全部排出浆液时间
1～2小时
2.00 12.81
100.05 12.51 8小时 8.00
流量裕量×1.1 扬程（压头）裕量×1.2
% 2～3小时
1.36 90 3
10 1.5～2 一般为亚铵液泵流量的2～3倍
5.12 1.50 8.53
4.28 一般为2开1备 一般为3 2.00 3.00
6.82 20～3Байду номын сангаасmin 2～5倍的关系 30.00 13.65 4.00
0.5～0.8倍关系
0.80 10.92
10.92 1~2小时 1.00 23.29
主要设备选型
序号 吸收塔系统 1 名 称 符号 ν Q D S H L/G Qc 单位 m/s m3/h Nm3/h m s m 计算公式或数值来源 取值3.5～4 V"*(273+50)/273 （4*Q/3.14/ν /3600)0.5 1.5～1.8 一般=循环泵台数 取值1.0~1.1 (L/G)*V"/1000 2~3 计算结果 3.60 394846.15 261000.00 6.23 1.33 1.60 3 1.15 300.15 3 110.05 备注 烟气流速 烟气量(工况) 烟气量(标况) 计算直径(内径) 液气接触时间 喷淋层间距 喷淋层数 液气比 浆液循环量 每塔循环泵运行数量 选取循环泵流量 选取循环泵扬程 循环泵功率 浆液停留时间 塔浆池容积 塔内液位 亚铵液泵流量 亚铵液泵扬程 亚铵液泵功率 2 吸收剂供给系统 氨水罐容积 存储时间 氨水浓度 氨水泵流量 氨水泵扬程 氨水泵功率 m3 密度按1000㎏/m3近似考虑 储存8～12小时 3%～10% 24.48 12 5.00 2.04
烟气脱硫设计计算

烟气脱硫设计计算

烟气脱硫工艺吸收塔设计和选型4.1吸收塔的设计吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。

4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。

但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。

而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：（1） 喷淋塔吸收区高度设计（一）达到一定的吸收目标需要一定的塔高。

通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。

吸收区高度的理论计算式为h=H 0×NTU (1)其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。

）NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()()(***22*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=∆- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[82.0W a k L ∂=]4[ (2)其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa)k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3)式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]表3 温度与∂值的关系采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。