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废水CASS工艺主要单元设计计算

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主要单元设计计算1 CASS 池CASS 反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。

CASS 工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。

1.1容积采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ×××=)( 式中：Q-设计水量，3000m 3/dNw---混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），一般取 2.5-4.0kg/m 3，设计为3.5 kg/m 3Ne---BOD 5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD 5/kgMLSS ·d),设计为0.08 kgBOD 5/kgMLSS ·dSa---进水BOD 5浓度，200/LSe---出水BOD 5浓度，20mg/Lf----混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75则：33257175.05.308.010)20200(3000m V =××××=，取2600m 3 设计为池子个数N1＝4（个）（一期建设两个，二期建设两个）则单池容积为2600÷4＝650m 3。

1.2 外形尺寸池内最大水深一般为3-5m ，设计为H=4.0m 。

则单格池面积A ： 0.4426001×=×=H n VA =162.5m 2 运行周期设计为4h ，则1日内循环的周期数N2＝24÷4=6则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H 1：5.162643000211××=××=A N N QH =0.77m ，取0.8m 池内混液污泥浓度设计为Nw =3.5g/L污泥体积指数SVI=150则滗水结束时泥面高度H2：H 2=H×Nw×SVI×10-3=4.0×3.5×150×10-3=2.1m 。

撇水水位和泥面之间的安全距离H 3：H 3=H-(H l +H 2)=4.0-(0.8+2.1)=1.1m池子超高取H 4=0.5m则池总高度H 0=H+0.5=4.5m宽高比要求B:H=1-2，长宽比要求L:B=4-6取宽B=6m ，则长L=162.5÷6=27m1.3 选择区容积CAS 池中间设1-2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。

靠进水端为生物选择区，其容积为CAST 池总容积的20%左右，另一部分为主反应区。

选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。

设计在CASS 池内设两道隔墙，按长度方向分为厌氧区，兼氧区，好氧区，长度比要求按1:5:30设计，分别为1.0m ，4.0m ，22.0m 。

1.4 连通孔口尺寸在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔，连通预反应区与主反应区水流，连通孔数的确定为3n =2孔口面积 vH L B v n n Q A 1)24(11311××+×××= 式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，0.8m;V —孔口流速（20-50m/h ），取v=40m/hL1—选择区的长度，5.0m 。

则：61.0401)8.00.564024243000(1=××+×××=A m 2 孔口尺寸设计为：1.0m ×0.6m1.5需氧量计算v r VX b QS a O ′+′=2式中：2O ----混合液需氧量，kg/da '----活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需氧量，以kg 计，取0.5;Q----污水流量，3000m 3/dSr----经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，以BOD 计，Sr=（200－20）×10-3；b '----活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每kg 活性污泥每天自身氧化所需氧量，以kg 计，取0.15；V----曝气池容积，2600m 3；v X ----单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS ）量，取2.5kg/m 3。

则：hkg d kg O /52/12455.2260015.010)20200(30005.032==××+×××=1.6 CASS 池运行模式设计CASS 池运行周期设计为4h ，其中曝气120min ，沉淀40-60min ，滗水40min,闲置20min ，正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min 后开始。

池内最大水深4.0m ，换水水深0.8m ，存泥水深2.1m ，保护水深1.1m ，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。

主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制ORP 在100-150mV，溶解氧0-2.5mg/L。

运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。

1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m处，设计池内底埋深 1.0m,则排水口相对地坪标高为 1.6m，最低水位相对地面标高为2.2m。

单池每周期排水量为：6×27×0.8=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷(40÷60)=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。

为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。

2 中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。

CASS池每个周期为4小时，每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×0.8=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h，设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×(40÷60)=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池，一期一座，二期增建一座。

采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。

有效水深为3.2m，则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m，池总深度3.5m。

3格网絮凝反应池3.1设计说明向污水中投入混凝剂，使在水中难以沉淀的胶体状悬浮颗粒或乳状污染物失去稳定后，由于互相碰撞而聚集或聚合、搭接而形成较大的颗粒或絮状物，从而使污染物更易于自然下沉或上浮而被除去。

混凝剂可降低污水的浊度、色度，除去多种高分子物质、有机物、某些重金属毒物和放射性物质。

采用竖直往复式隔板反应池，在每个竖进里设置两层格网。

反应时间在10～30min 之间。

用于水处理的混凝剂要求混凝效果好，对人类健康无害，价廉易得，使用方便，本工艺选择明矾。

3.2设计参数（1）廊道内流速采用6档：1234560.5m/s,0.4m/s,0.35m/s,0.3m/s,0.25m/s,0.2m/s v v v v v v ======（经验数据）（2）反应时间T =20min（3）池内平均水深H 1=4.0m ，超高H 2=0.3m3.3设计计算（1）总容积 31502050(m )6060QT W ⨯=== （2）分为2池，每池净平面面积 2150 6.25(m )2 4.0W F nH '===⨯ （3）池长池子宽度B 采用2.0m 6.25 3.13(m)2.0F L B ''===，采用3.0m （4）池子分格池子平均分为6格，每格平面尺寸为：1.0m ×1.0m.第一格流速0.5m/s ，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.5=0.04m 2采用方孔200mm ×200mm第二格流速0.4m/s ，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.4=0.05m2采用方孔250mm×200mm第三格流速0.35m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.35=0.06m2采用方孔300mm×200mm第四格流速0.3m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.3=0.069m2采用方孔350mm×200mm第五格流速0.25m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.25=0.08m2 采用方孔400mm×200mm第六格流速0.2m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.2=0.1m2 采用方孔500mm×200mm４.均粒滤料滤池4.1设计参数过滤水量：150m3/h滤速V=8～14m/h运行周期24～48h滤层水头损失：1.5～2.0m滤料采用均粒石英砂，粒径：0.9～1.2mm滤层厚度1.1～1.2m滤层上水深：1.2～1.5m4.2设计计算（1）滤池面积及尺寸过滤水量150m 3/h ，滤速10m/s 215015(m )10Q F V === 采用滤池数2个，一次性建设。

每个滤池面积为7.5m 2采用宽B=2.0m ，长L=4.0m 。

（2）滤头个数单池过滤面积ƒ=2.0×4.0=8.0m 2每个滤头的缝隙面积ƒ1=0.00045m 2开孔比β=1.8％ 则滤头个数0.0188.0320()0.00045N ⨯==个 每平方米滤头个数为：320÷8.0=40个（2）滤池高度气水室高度取0.7m滤板厚度为0.1m承托层厚度为0.1m滤料厚度1.2m滤层上水深1.3m进水系统跌差0.4m进水总渠超高0.3m滤池总高度：0.7+0.1+0.1+1.2+1.3+0.4+0.3=4.1m 5 中水池5.1容积与尺寸按规范，中水池有效容积与日中水量的比值≥25％ 有效容积为：3000×0.25＝750m 3采用两个池，一期建设1个。

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污水处理CASS工艺计算公式

污水处理CASS工艺计算公式

序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kg 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，V max =4.6*104*X 0-1.26水温20℃，t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T D Tc=6.17T D =1.5T D -排水时间CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算一周期时间8h 周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q *C*T C /Lv*Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*H=6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/dO D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53池宽与连通孔数量关系池宽b=0.15b-1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.18811总供氧量SOR=[O D*C S(20)*(760/SOR=438.61kgO2/dC S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/LC S(T)=9.17清水T℃饱和溶解氧浓度，mg/LT=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）H A=5.80曝气头水深，H A=HH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(27G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温 T10=250TN=25070TN=20个1-5个1个2连通孔数量345。

CASS工艺计算

CASS工艺计算

第二章 工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。

再进沉淀池，调节水质水量。

二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。

加药后外排。

三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。

含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。

第三章 计算第一节 污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （4） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6） 栅前渠道深 12H h h =+（7） 栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道 内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。

cass工艺设计计算书

cass工艺设计计算书

cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。

通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。

计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。

- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。

假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。

3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。

通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。

计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。

- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。

常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。

- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。

4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。

通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。

- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。

沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。

- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。

CASS设计计算

CASS设计计算

一、设计参数设计流量Q 500m3/d 设计进水水质：COD 2500mg/L BOD1500mg/L SS 设计出谁水质：COD 500mg/L BOD400mg/LSS设计计算，采用循环式活性污泥法CASS工艺回流污泥浓度Xr =12000mg/L 污泥回流比R =20%xv =3000二、设计计算（1）污水去除率的计算进入CASS池污水COD浓度S 02500mg/L 出水中非溶解性性COD值为Se 500mg/L （2）COD污泥负荷Ns1）根据经验CASS反应器采用2组并联形势2）假设一个周期为24h，则CASS主反应区容积为250m3式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·dQ 每天进水水量，m3/d S 去除COD(BOD)浓度，mg/L V 曝气池有效容积，m3（3）反应池容积V式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·d Q 每天进水水量，m3/dX 混合液污泥浓度，一般取值3000，mg/Lf混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度比值，0.7～0.8.（4）反应池总水力停留时间由于计算体积V大于假设水池体积，所以取大值（5）CASS池外形尺寸单个反应池总容积V=333.33取值340m3L:B=4L:B=4～6B:H= 1.2B:H=1～2通常有效水深为4m 可调整则B= 4.8m L=19.2m 取整数且满足大于设计容积则B=5m L=18m V1：V2：V3=1：5：30则V1=12m3V2=60m3（6）预反应区长度Lf=（0.16～0.25）L则COD去除率：80%1.33333.330.67d=====VQη=Ns =V =t =(S 0-Se)X100%S0Q×SV ×XQ×(S0-Se)Ns ×x ×f取Lf=0.16L= 2.88m 取3(7)CASS池各部分容积组成及最高水位（H）:V=n1(V1+V2+V3)H=H1+H2+H3式中n1CASS池个数2V1，H1变动容积，是指池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的容积和水V2，H2滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3，H3活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H1：Q n1n2A式中n21d内循环周期数n2=1ACASS池平面面积，m2A=120水深H3：H3=H ×X ×SVI ×10^(-6)=1.68m SVI:污泥体积指数：取SVI=140mg/L水深H2：H2=H-H1-H3=0.24m CASS池总高H0=H+0.5=4.5m0.5米为超高2.08m H1==1000mg/L NH3-N500mg/L TP50mg/L400mg/L NH3-N45mg/L TP1mg/L浮固体浓度比值，0.7～0.8.16.00hV3=360m3m满足v2的容积要求滗水后最低水位之间的容积和水深；由停留时间得周期为1m20.5米为超高。