承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)

侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。

模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。

二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。

以上材料的材质均为Q235。

以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。

三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。

倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。

新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。

荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。

承台模板受力验算书一．基本情况本承台（9x9x3m ）模板高度按3m ，最截面尺寸为9000x9000mm ．模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm ；竖肋采用[10，间距300mm ；正面围檩采用双拼[12a ，间距为1000mm ，拉杆间距为1000mm ；侧面围箍采用[12a 间距为1000mm ，法兰采用厚度为16mm 钢板。

根据甲方提供的浇注速度2m/h ；混凝土的初凝时间t 0为5h二、侧压力计算：（1） 荷载设计值1）混凝土侧压力① 混凝土侧压力标准值：由查表所得的2/75253m kn H F C =⨯=⋅=γ H －浇注高度，取3m ；3/25m kn c =γ；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h ；t 0=5h 20/67.53*2*1***22.0m kn v t r F c ==ββ F 值取较小值，即F1=53.67kn/m 2②混凝土侧压力设计值：F= F1x 分项系数x 折减系数=53.67x1.1x0.85=50.2 kn/m 22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表8-66为4 kn/m 2荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m 23)按表8-69进行荷载组合 Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m 2三、面板计算：面板采用δ6mm ；肋间距300mm ，故面板按三跨连续梁计算。

取10mm 宽的板条作为计算单元3.1强度计算跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。

查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/mM=系数x ql 2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mmW=bh 2/6=10x62/6=60mm 3（W 为抗弯截面系数，由查表所得）式中 b ＝10mm h=6mm面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm 22<170 N/mm 23.2挠度计算查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677 ω=EI ql x 1004系数=0.677x 12361054101.210030055.0x x x x x =0.798mm因此，面板强度和挠度满足要求。

承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。

2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。

τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。

b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。

2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。

2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。

承台钢模板受力计算
承台钢模板是建筑施工中不可缺少的一种建筑材料。

在使用承台
钢模板进行搭建时，需对其受力进行计算，以保证其安全可靠。

下面，我们将详细介绍承台钢模板受力计算的过程。

1. 承台钢模板的基本参数
承台钢模板的受力计算需要基于其基本参数，包括尺寸、质量、
材质等。

这些基本参数会对承台钢模板的受力特性产生影响，需要在
计算中进行考虑。

2. 承台钢模板的受力形式
在施工过程中，承台钢模板所受力的形式主要有几种，包括水平
荷载、竖向荷载、悬挑荷载、弯曲荷载等。

在进行受力计算时，需要
对这些荷载特性进行分析。

3. 承台钢模板的受力分析
在进行受力分析时，需要根据承台钢模板的实际使用情况，分析
其所受荷载类型、荷载大小、荷载方向等。

同时，还需要计算承台钢
模板各个部分的应力分布，以确定安全性。

4. 承台钢模板的设计安全系数
为确保承台钢模板的安全性，需要计算其设计安全系数。

这个系
数将影响其最大承载能力和使用寿命，需要在计算中考虑。

5. 承台钢模板的优化设计
在完成承台钢模板的受力计算和安全性评估后，可以对其进行优
化设计。

优化设计的目的是进一步提高承台钢模板的安全性和稳定性，同时减少使用材料和成本，提高施工效率。

总之，在进行承台钢模板的受力计算时，需要考虑多个因素，包
括基本参数、受力形式、受力分析、设计安全系数和优化设计等。

只
有充分考虑这些因素，才能够保证承台钢模板的安全可靠，同时提高
施工效率和质量。

主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11。

5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。

面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。

承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。

1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力,本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值:1F=0.22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc—混凝土的重力密度,取24KN/m3；t0-新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h;H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m；β1-外加剂影响修正系数，取1。

0；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1。

15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。

22×24×10×1.0×1.15×0.62=47。

03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47。

03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。

3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1。

4,则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1。

4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3.2面板验算木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。

承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算方法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。

1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。

单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。

两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。

模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高 、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。

模板结构布置图如图1.1所示。

侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。

另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。

附件1：承台模板受力计算书本计算以分离立交桥1#墩承台为例。

此承台为所有承台中受力最大的承台，此承台尺寸为6.5m（长）×2.5m（宽）×2.3m（高）一、计算依据及基本参数1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《公路施工手册-桥梁（下册）》；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011；4.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；5．《建筑施工计算手册（第四版）》6．《路桥施工常用数据手册》7.《路桥施工计算手册》8.基本计算参数：砼的重力密度γc= 25 (kN/m3)新浇混凝土的初凝时间 t0= 5 (h) （200/T+15）外加剂影响β1= 1.2 《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土塌落度影响β2= 1.15 《公路施工手册-桥梁（下册）》浇筑方式产生的侧压力 3.2KN/m2 《建筑施工计算手册公式得出》泵送混凝土的浇筑量 33 (m3/h)浇筑速度 2 m/h每次连续浇筑高度 0.75 m（假定）振捣方式产生的侧压力插入式振捣棒 1.9 (KN/m2）《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土入模温度 T= 25 ℃钢材弹性模量 E＝2.06×105N/mm2钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500二、新浇混凝土对模板的侧压力采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按照下列两式计算，取较小值。

F＝0.22γct0β1β2v1/2 (1)F＝γcH (2)式中各参数取值：γc－混凝土的重力密度 25 (KN/m3)t0－新浇筑混凝土的初凝时间 5 (h)v－混凝土的浇筑速度 2 (m/h)β1－外加剂影响修正系数 1.2β2－混凝土塌落度影响修正系数 1.15根据(1)式计算最大侧压力F=0.22x25x5x1.2x1.15x2^0.5=53.7 (KN/m2)根据(2)式计算最大侧压力F=25x2.3=57.5(KN/m2)根据(2)式计算新浇混凝土最大压头高度h=F/γc= 2.15(m)最大侧压力取值= F+振捣方式产生的侧压力+倾倒方式产生的侧压力=53.7+3.2+1.9=58.8 KN/m2根据计算结果，绘制混凝土侧压力分布示意图：三、面板强度计算面板采用5mm厚钢板公式采用《路桥施工计算手册》取100mm宽度的计算单元，按支承于竖肋（[8#槽钢）的三跨连续梁计算。

承台模板计算(手算)1、计算总说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本承台模板净尺寸为6.5m ×6.5m ×2m ，由δ=6mm 面板，[10竖肋及2[25横肋组成，材质均为Q235B 级钢材。

竖肋间距为300mm ，横肋间距为900mm ，结构表面外露的模板挠度不大于模板构建跨度的L/400。

2、数据准备承台模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑混凝土产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载。

⑴混凝土供应量V=30m 3/h ，混凝土浇筑速度为：h m v /7.05.65.630=⨯= 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力按下式计算，并取计算得到的较小值：120120.22c F t V γββ= c F H γ=c γ—砼的重力密度,3c /24m KN =γ；t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=6h ；1β—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当塌落度为110-150mm 时，取1.15； H —混凝土侧压力的计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度，取H=2m ； 所以：120120.22c F t V γββ==0.22×24×6×1.2×1.15×0.70.5=36.6KN/m 2新浇混凝土的有效高头为m F h c 52.124/6.36/===γ2/48242m KN H F c =⨯==γ⑵根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008规定，新浇混凝土的倾倒荷载取2KN/m 2。

3、面板验算面板钢板厚度δ=6mm ，[10竖肋间距0.3m ，2[25横肋间距0.9m ，取1cm 板宽按三跨连续梁进行计算，计算简图如下图所示。

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008表A.1.1-1Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度为Mpa 215，由公式4.3.1-3荷载组合为：()m q /KN 45.001.029.06.362.1=⨯⨯+⨯=。

哈尔滨市三环西桥三标段承台模板计算书本标段共计有承台72座，承台采用哑铃型，外轮廓尺寸为长1440cm，宽573.4cm，厚度250cm。

对于承台施工，首先应进行测量放样，井点降水，然后开挖基坑和基坑防护，待挖到距设计底面10cm，改用人工开挖。

钢筋现场绑扎成型。

混凝土采取一次浇筑方法。

承台工艺流程：开挖线放样→井点降水→基坑开挖和基坑防护→混凝土垫层→轴线放线→绑扎钢筋→立模→浇筑混凝土→养护。

承台模板的计算一、求浇筑混凝土对承台侧模板的最大侧压力和有效压头。

已知混凝土承台一次浇筑高度H=2.50m；采用坍落度为150㎜的引气剂的混凝土；混凝土的重力密度为γc=25KN/m3；混凝土的浇筑速度Ｖ＝1.0m/ｈ；浇筑入模温度T=20℃，解：根据公式：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2F=γc H(按照以上二公式计算，并取二式中的较小值)式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；t0——新浇混凝土的初凝时间（ｈ），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T——浇筑混凝土的入模温度（℃）；Ｖ——混凝土的浇筑速度（m/ｈ）；H——混凝土浇筑的高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜时，取1.15；混凝土有效压头高度ｈ（m）可按照下式计算：ｈ=F/γc根据我单位已经确定的混凝土配合比，在混凝土搅拌时掺入引气剂，混凝土现场浇筑的坍落度控制在110~150㎜。

由题意取β1=1.2，β2=1.15得：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2=0.22γc（200/（T+15））β1β2Ｖ1/2=0.22×25×（200/（20+15））×1.2×1.15×1.01/2=43.4KN/m2F=γc H=25×2.5=62.50KN/m2按取最小值，可知，最大侧压力为43.40KN/m2有效压头高度得：ｈ=F/γc=43.40/25≈1.8m故知，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力43.40KN/m2；有效压头高度为1.80m。

.模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。

根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80×100木方做横肋，横肋背后用50×100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。

模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆,分块模板之间连接紧密,模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。

以北侧3000×1200×700标准段承台为例，支模示意图如下：7.模板受力计算7.1荷载计算：在承台所有型号中，转角3处独立基础1.3m，受力最大，以此为例进行计算。

1/2，Υ=25，t=5，β、β均取1.0βt由公式F=0.22ΥβV，21c0c1202； V=1.3，计算得F=31.4KN/m2；，计算得，=25HΥ由公式F=，ΥH=1.3F=32.5KN/m cc ..2；F=31.4KN/m 取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力2，分别取荷载分项考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m系数1.2和1.4，则作用于模板的荷载设计值为：2×1.4=43.64KN/m=31.4×1.2+4q17.2模板强度验算243×10，W=1000×20mm/6=6.67木模板的厚度为20mm112=×43.64×0.4=0.7KN·m 设置4道横肋，跨度l=0.4m，M=2lq11010木材抗弯强度设计值f取1.3，则模板截面强度σ=M/W=(0.7×10m6422，模板强度符合要求。

=13 N/mm10)=10.49N/mm <f)÷(6.67×m7.3模板刚度验算刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则模板的荷载2q=31.4 KN/m计算值2模板长度4.3m，厚度20mm，截面惯性矩：×10mm=28.6??I121244l q400?.431模板挠度33204300bh?54w==0.21mm<[w]= l/400=1mm，2?模板刚度符合要求。

模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。

根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80×100木方做横肋，横肋背后用50×100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。

模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆,分块模板之间连接紧密,模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。

以北侧3000×1200×700标准段承台为例，支模示意图如下：7.模板受力计算7.1荷载计算：在承台所有型号中，转角3处独立基础1.3m，受力最大，以此为例进行计算。

由公式F=0.22Υc t0β1β2V1/2，Υc=25，t0=5，β1、β2均取1.0，V=1.3，计算得F=31.4KN/m2；由公式F=Υc H，Υc=25，H=1.3，计算得F=32.5KN/m2；取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力F=31.4KN/m 2；考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m 2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的荷载设计值为：q 1=31.4×1.2+4×1.4=43.64KN/m 27.2模板强度验算木模板的厚度为20mm ，W=1000×202/6=6.67×104mm 3设置4道横肋，跨度l =0.4m ，M=21101l q =101×43.64×0.42=0.7KN ·m 木材抗弯强度设计值f m 取1.3，则模板截面强度σ=M/W=(0.7×106)÷(6.67×104)=10.49N/mm 2<f m =13 N/mm 2，模板强度符合要求。

7.3模板刚度验算刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则模板的荷载计算值q 2=31.4 KN/m 2模板长度4.3m ，厚度20mm ，截面惯性矩：122043001233⨯==bh I =28.6×105mm 4 模板挠度w=53442106.281091504004.31150q ⨯⨯⨯⨯⨯=EI l =0.21mm<[w]= l /400=1mm ，模板刚度符合要求。

承台模板计算1、计算说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本工程承台厚度有1.5米、2.0米、2.4米、3.2米、3.7米、3.9米、4.5米共八种，其中2.0米厚度居多。

本计算书取CAP1c承台（承台厚度2.0M）、S9承台（承台厚度4.5M）作为验算。

2、模板初步设计（1）面板：12mm胶合板（2）横围檩：5cm×10cm木方，间距50cm（3）竖围檩：双拼Φ48mm钢管,间距100cm（4）拉条：直径16mm螺纹钢，间距50cm×100cm3、模板验算：（CAP1c承台模板）强度验算:倾倒混凝土产生的荷载+振捣混凝土产生的荷载+新浇混凝土侧压力刚度验算:新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载P1P1＝2KN/m2振捣混凝土产生的荷载P3P3=4KN/㎡新浇混凝土侧压力P2P2＝0.22γc t0β1β2V1/2P2’＝γc×H两者取较小值a、混凝土的容重γc＝24KN/m3b、初凝时间取t0＝6h（可按照实际浇筑时间计算）c、外加剂影响修正系数β1，β1＝1.2d、坍落度影响修正系数β2，β2＝1.15e、混凝土浇筑速度V：3.33米/小时(按每小时30m³计算)。

（V=30/（3*3））P2＝0.22γc t0β1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×3.331/2＝79.78KN/m2P2’＝γc×H＝24×2＝48KN/m2P2＞P2’则取P2’＝48KN/m2新浇混凝土侧压力设计值P＝48KN/m2新浇混凝土荷载设计值P’＝(2＋4+48)＝54N/m2（1）面板受力分析面板根据模板结构，计算时按三等跨均布受力进行分析。

受力图示如下：①强度验算面板宽度取b=1mm，则按均布荷载：q=38×0.001=0.038kn/mW=bh2/6=37.5mm3根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。

承台模板支护专项计算方案一、承台介绍本工程桩基承台共有50个，其中Pm1～Pm4、Pm9～Pm19为A 型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有30个；Pm5、Pm8为A1型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有4个；Pm6～Pm7为A2型承台，尺寸为840×320×250cm ，共有4个；Pm20～Pm23没有型号划分，Pm20～Pm21尺寸为650×250×220cm ，共有8个；Pm22～Pm23尺寸为840×320×250cm ，共有4个。

二、模板用量计算在现浇钢筋混凝土结构施工中，常需估算模板的耗用量，即计算每1m ³混凝土结构的展开面积用量，其计算如下： VA U = 2.1 矩形截面柱，其边长为a ×b 时，模板用量按下式计算： ()ab b a U +=2 2.2 式中，U —每1m ³混凝土结构的模板（展开面积）用量，㎡/m ³；A — 模板的展开面积，㎡；V —混凝土的体积，m ³；a 、b —柱长短边长，m现有承台为650×250×220cm 、840×320×250cm 两种类型，依据上述公式可计算得：U 650=1.108㎡/m ³；U 840=0.863㎡/m ³；依次得两种承台分别需要模板为39.6㎡，58㎡，两种承台所需模板总量计算如下：表2.1 模板用量表满足三个承台同时施工的要求。

后续施工循环利用前面施工模板，以达到高效而又节约的目的。

三、新浇混凝土对模板侧面压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：h K p m ⋅⋅=γ 3.1当035.0/≤T υ时，T h /9.2422.0υ+= 3.2当035.0/≥T υ时，T h /8.353.1υ+= 3.3式中：m p —新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa;h —有效压头高度，m ；T —混凝土入模时的温度，℃；K —外加剂影响修正系数，不佳时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2;υ—混凝土的浇筑速度，m/h;H —混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m ；γ—混凝土的容重，kN/m ³图3.1 混凝土侧压力计算分布图据三工区混凝土承台浇筑经验，浇筑速度V=3m/h ，T=20℃，有外加缓凝剂，035.015.0/>=T υ，K=1.2，7.23=γkg/m ³，内部振捣，所以T h /8.353.1υ+==1.53+3.8*0.15=2.1m 3.4h K p m ⋅⋅=γ=1.2*23.7*2.1=59.724kPa 3.5采用内部振捣，振动荷载2kN/㎡，浇筑时冲击荷载为2kN/㎡，所以总侧压力：P=59.724+4=63.724kPa 3.6四、组合件、支撑系统计算本承台模板支撑系统拟采用18mm 厚胶合板模板（平均尺寸为2440*1220mm ），外楞为双拼脚手管，内楞为方木，方木支撑配合对拉螺纹钢筋支撑。

承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。

CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。

承台模板材料选择1、面板采用δ=6mm钢板。

2、纵横小肋带∠70×5mm，间距均为400mm，等高设置。

3、横向肋带用单[16a，间距800mm。

4、竖向大肋采用双[25a，间距1200mm。

5、模板连接螺栓采用M14的螺栓连接，间距为200mm。

6、采用M25螺栓做模板对拉连接。

横向间距1200mm，纵向间距800mm。

承台模板计算书一、 砼侧压力计算 1、主6号承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取16hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为744㎡，3台搅拌站浇筑速度90 m 3/h取V=0.12m/hF=0.22×24×16×1.2×1.15×12.0=40.4KN/m ²（小于墩身侧压力） 2、引桥承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取6hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为25.74㎡，1台搅拌站浇筑速度30 m 3/h取V=1.2m/hF=0.22×24×6×1.2×1.15×2.1=47.9KN/m ²（小于墩身侧压力） 侧压力按47.9 KN/m ²计算 二、 横向肋带计算拟用[16a ，间距800mm 。

按宽度1200mm 计算，计算模式为简支梁，[16a 截面系数W=108×103mm 3，惯性矩I=866×104mm 4 1、 强度验算q 1=q ×l 1=0.0479×800=38.32N/mmM max =81ql 2=81×38.32×12002=6897600N ·mmmax δ=W M max =3101086897600⨯=64 N/mm 2〈215N/mm 2可满足要求 2、挠度验算跨中挠度W=EI ql 38454=45410866101.2384120032.385⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.57mm l W =120057.0=500121051〈可满足要求。

8#墩承台模板计算书1 计算说明8#墩承台高度为4.5m。

模板采用不小于15mm厚竹胶板，小梁采用不小于60×80mm方木，主梁采用不小于双拼φΦ48×2.8mm钢管，拉杆采用不小于M14拉杆。

2 计算依据(1)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008(2)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010(3)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(5)《钢结构设计规范》GB 50017-20033 工程属性4 荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×6.67×1×1×0.51/2，24×4.5]＝min[24.9，108]＝24.9kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×24.9+1.4×2，1.35×24.9+1.4×0.7×2]＝0.9max[32.68，35.575]＝0.9×35.575＝32.017kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24.9 kN/m25 面板布置图1 模板设计立面图6 面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4图2 面板受力示意图6.1 强度验算q＝bS承＝0.5×32.017＝16.009kN/m图3 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/18750＝9.605N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.2 挠度验算q＝bS正＝0.5×24.9=12.45kN/m图4 面板变形图(mm)ν＝0.93mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！7 小梁验算图5 小梁受力示意图7.1 强度验算q＝bS承＝0.3×32.017＝9.605kN/m图6 小梁弯矩图(kN·m)图7 小梁剪力图(kN)Mmax＝0.254kN·mσ＝Mmax/W＝0.254×106/64000＝3.964N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！7.2 挠度验算q＝bS正＝0.3×24.9=7.47kN/m图8 小梁变形图(mm) ν＝0.133mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！7.3 支座反力计算R1=2.723kN，R2=...R20=5.446kN，R21=2.723kN 8 主梁验算图9 主梁受力示意图8.1 强度验算图10 主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.558kN·mσ＝Mmax/W＝0.558×106/4250＝131.287N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！8.2 挠度验算图11 主梁变形图(mm)ν＝0.476mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！9 对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×32.017＝9.125kN≤N tb＝17.8kN 满足要求！10 结论模板设计方案满足要求！。

4#承台侧面模板计算一、结构形式4#承台侧模采用1.5*1.2和1.5*1.5等小块钢模用螺丝拼装而成间缝要求紧密，平整。

横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，间距30cm。

背肋与模板采用10#铁丝牢固绑扎，绑扎点一般40cm需设置一个。

竖向背肋采用2×φ48钢管，间距100cm。

每80cm设置一道拉杆，拉杆采用φ18钢筋加工而成。

4#主墩承台侧模截面图二、模板受力分析2.1混凝土侧压力计算F1 =0.22γc t0β1β2V½=0.22×26×｛200/（25+15）｝×1×1.15×0.5½=23.26（kN/㎡）式中：F1—新浇混凝土对模板的最大侧压力；γc—砼的重力密度（KN/ m3），取26 kN/ m3；t—新浇砼的初凝时间（h）t=200/（T+15）；T为砼浇筑时温度，通常取25℃；v—混凝土的浇筑速度（m/h），本次取0.5 m/h；β1—外加剂影响系数；本次取1；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；F 2=γCH=24×2=48（kN/㎡）取最小值，故最大侧压力为23.26 kN/㎡。

2.2倾倒混凝土时产生的水平荷载振捣混凝土产生的水平荷载3 kN/㎡倾倒混凝土时产生的产生的冲击荷载6 kN/㎡（大于0.8m3容器倾倒）荷载设计值：（3+6）×1.4=12.6 kN/㎡F总=23.26+12.6=35.86 kN/㎡2.3钢侧模受力验算承台模板采用3mm钢板，设置30*30*5cm,厚5mm钢背带，计算略。

2.4 横向背肋圆管验算①计算参数横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，W=5.08cm3；间距300mm。

②计算图示（按四等跨计算）：q=35.86×0.3=10.76 kN/m③抗弯强度验算：σ= M /W =0.91KN.m/5.08cm3=179MPa<[σ]钢管 =215MPa,满足要求。

承台模型计算书一、计算依据及设计要求1.1计算依据1、《桥梁施工工程师手册》；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、红星路南延线府河大桥工程施工图设计文件《第 一 册 总体设计及主墩基础》；4、《府河桥承台模板施工图》。

1.2设计要求1、强度满足设计要求；2、刚度满足要求如下：(1)、结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)、结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；二、模型布置模型采用木模，标准块模板尺寸为2.44×2.5m 。

面板采用18mm 厚酚醛树脂胶合板，横肋采用10×10cm 方木、间距30cm ，竖肋采用12×14方木，间距50cm 。

如下示意图所示。

在承台下部2.5m 垂直段范围内，背后竖肋支撑间距1.0m ，在承台上部2.0m 倾斜段范围内，背后竖肋拉杆间距0.6m 。

承台模板三维示意图承台模板布置图三、设计荷载3.1、新浇混凝土对侧面模板的侧压力：新浇混凝土容重3m /25kN r =；混凝土浇筑每小时预计浇筑方量为120m ³，承台底面积为50.2×13.2m ，浇筑速度h m v /18.02.132.50120=⨯=。

浇筑混凝土时环境温度为5℃（考虑到成都地区冬季夜间施工）；036.0518.0==T v ＞0.035，m Tv h 67.18.353.1=+=。

kPa Krh P 1.5067.1252.11=⨯⨯==。

3.2、振捣混凝土产生的荷载：kPa P 42=（参考《桥梁施工工程师手册》）3.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载：kPa P 23=（参考《桥梁施工工程师手册》）设计荷载：kPa P P P P 1.56321=++=四、计算4.1材料力学性能1、木胶合板：顺纹弯应力[]9.5a MP σ=弯曲剪应力[] 1.7a MP τ= 弹性模量5000a E MP =2、木材（红杉木）：顺纹弯应力[]13a MP σ=弯曲剪应力[] 2.0a MP τ= 弹性模量410a E MP =4.2面板计算面板厚18mm ，取1mm 宽进行计算，荷载m N q /1.5611.56=⨯=，方木间距30cm 、净距20cm ，按三跨连续梁进行分析。

果子沟斜拉桥承台模板计算书一、荷载确定F=0.22γc×200/(T+15)β1β2VF-----砼的侧压力（kN/ m2)γc -----砼的重力密度，取24kN/ m3T-----砼的入模温度，取15℃β1-----外加剂修正系数，取1.2β2-----塌落度按120mm考虑，修正系数取1.15 V-----砼的浇灌速度，取0.16m/h砼的振捣水平荷载取4kN/ m2该计算未计入组合钢模板自身刚度，综合考虑按照P＝50kN/ m2进行验算。

二、模板计算1 材料（1）面板选用组合钢模板，用U形卡连接；（2）竖肋采用双拼φ48×3.5钢管，间距60cm；（3）横肋采用双拼φ48×3.5钢管，间距75cm；（4）选用M16螺栓，φ14圆钢做拉杆；（5）钢管连接用蝴蝶卡。

2 竖肋计算双拼钢管w=10.16×103 mm3 I=24.38×104 mm4按四跨连续梁计算，查表得到K M =0.121 K w =0.967 （1）强度验算计算跨度取75cmM=0.121×50×0.6×0.752 =2.0419 kN.mσ=M/W=201 Mpa<215Mpa,满足要求。

（2）挠度验算W= K w ql4/ (100EI)=0.967×50×103×0.6×0.754 /(100× 2.1×1011×24.38×10-8 )=1.6mm<l/400=1.9mm ,满足要求。

3 横肋计算双拼钢管w=10.16×103 mm3 I=24.38×104 mm4(1) 强度验算假设拉杆间距为x mσ=M/W=0.121×50×103×0.75×x2/(10.16×10-6 )≤215×106得到 x≤69.3 cm>60cm（计算跨度），满足要求。