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_塔吊四桩基础

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塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。

一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。

二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M y=2×1155.24×0.46=1062.82kN.m承台最大负弯矩:M x=M y=2×-709.20×0.46=-652.46kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；f c──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2。

底部配筋计算:αs=1062.82×106/(1.000×14.300×4000.000×7502)=0.033032η=1-(1-2×0.033032)0.5=0.033597γs=1-0.033597/2=0.983202A s=1062.82×106/(0.983202×750.0×360.0)=4003.6mm2承台底部实际选用钢筋为：钢筋直径18.0mm，钢筋间距为200mm,承台底部选择钢筋配筋面积为A s0 = 3.14×182/4 × Int(4000/200)=5089mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为18mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为5089mm2顶部配筋计算:αs=652.46×106/(1.000×14.300×4000.000×7502)=0.020279ξ=1-(1-2×0.020279)0.5=0.020488γs=1-0.020488/2=0.989756A s=652.46×106/(0.989756×750.0×360.0)=2441.5mm2承台顶部实际选用钢筋为：钢筋直径16mm，钢筋间距为200mm,承台顶部实际配筋面积为A s0 = 3.14×162/4 × Int(4000/200)=4021mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!五. 承台剪切计算最大剪力设计值： V=1155.24kNmax依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.430N/mm2；b──承台的计算宽度，b=4000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=750mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×935.73=1263.24kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.85f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=35.9N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=88829mm2。

桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Q kmin=-601.20kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=1382.066mm2。

由于桩的最小配筋率为0.45%，计算得最小配筋面积为400mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1382mm2实际选用钢筋为：钢筋直径22mm，钢筋根数为15桩实际配筋面积为A s0 = 3.14×222/4 × 15=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!八. 桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=260.20kN；偏心竖向力作用下，Q kmax=935.73kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 R a──单桩竖向承载力特征值；q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=1.57m；A p──桩端面积,取A p=0.20m2；l i──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:最大压力验算:R a=1.57×(1.04×10+4.58×35+2.5×11+4.81×40+2.07×55)+950×0.20=978.92kN由于: R a = 978.92 > Q k = 260.20,最大压力验算满足要求!由于: 1.2R a = 1174.71 > Q kmax = 935.73,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Q kmin=-445.33kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 G p──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；R a=1.57×(0.700×1.04×10+0.750×4.58×35+0.700×2.5×11+0.700×4.81×40+0.700×2.07×55)=595.709kNG p=0.20×15×25=73.631kN由于: 595.71+73.63 >= 445.33，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！。

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四桩塔吊基础市政方案

四桩塔吊基础市政方案

苏州市政设计院园区新建办公楼工程塔吊基础方案苏州第一建筑集团有限公司一公司苏州市政设计院新建园区办公楼塔吊基础方案拟建苏州市政设计院新建园区办公楼地下二层，地上七层，建筑面积14509.73m2 ，建筑最大高度29.8m，±0.000相当于85国家高程3.450m，地下室桩承台基础埋深-9.55m，考虑到基坑支护做好后，基坑东、西、北三侧距离用地红线只有2.5米左右，故而只能将塔吊放在基坑南侧的基坑围护外侧，同时利用桩基将塔吊抬起与自然地坪起，方便塔吊的安全管理。

考虑到基坑安全，计算时塔吊桩基不仅承担塔吊基础传来的荷载，还承受基坑外侧的土压力，以免基坑失稳后造成塔吊的倾覆。

塔吊基础采用桩基础，使用基坑支护立柱灌注桩，桩径为800，桩长27m，以⑥粉质粘土夹粉土为持力层，桩伸入承台50mm，工程地质情况详见《苏州市市政工程设计院有限责任公司园区办公楼区岩土工程详细勘查报告》（报告编号：ZY2010-109(K)）塔吊基础特征详见下表一、参数信息：塔吊型号：QTZ60，塔吊起升高度H：40m，塔身宽度B：1.618m 基础承台宽度Bc：5.0m基础承台厚度Hc：1.35m 钢筋级别:II级钢桩径：0.8m 桩间距a：3.4m承台混凝土的保护层厚度：50mm 承台混凝土强度等级：C30 塔吊的倾覆弯矩：2150KN·m塔吊传给基础的竖直力：450KN塔吊传给基础的水平力为：70KN 桩长：27m桩身混凝土等级：C40 桩身混凝土保护层厚度：40mm二、桩长验算Nk=450KN; Mky'=2150KN;Vkx=70KN塔吊传给承台的弯矩：Mky=2150+70*1.35=2244.5KN ·m 承台自重：Gk=5*5*1.35*25=843.75KN 轴心力作用下:=(843.75+450)/4=323.4KN 在偏心竖向力作用下:＝323.4+2244.5*1.7/(4*1.7*1.7)=653.5KN＝323.4-2244.5*1.7/(4*1.7*1.7)=-6.7KN Q3k ＝Q1k ; Q4k ＝ Q2k 式中Xi,Yi ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2条； 单桩竖向承载力特征值按下面的公式计算：其中 Ra ──单桩竖向承载力特征值； K ──安全系数，取K=2；uk Q ──单桩竖向承载力标准值；SK PK UK Q Q Q +=Sk Q ──单桩总极限侧阻力标准值:∑⋅=i sik SKl q u Quka Q KR 1=)X X M Y Y M n G F Qi 2i i yk 2i i xk K K k ∑∑⋅+⋅±+=（22i ii i 1Y x X y n ∑∑⋅-⋅++=Y M X M G F Q K K K K K ∑∑⋅+⋅-+=2ixk 2i yk K K 2K Y M X M n G F Q Yi Xi n G F Q K K K +=pk Q ──单桩总极限端阻力标准值:p pk PK A q Q ⋅=sk q ──桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值； pk q ──极限端阻力标准值；u ──桩身的周长，u =3.14*0.8=2.512mP A ──桩端面积,取P A =3.14*0.4*0.4=0.5024m 2；i l ──第i 层土层的厚度； 各土层厚度及阻力标准值如下表:说明：根据经验灌注桩的极限侧阻力标准值略比预制桩的极限侧阻力标准值小，表中灌注桩的极限侧阻力标准值为经验值。

四桩基础计算书

四桩基础计算书

四桩基础计算书沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=，塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=，自重F1=，基础承台厚度Hc=，最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=，桩间距a=2m，承台箍筋间距S=，承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=，塔吊最大起重荷载F2=，作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F1+F2)=，塔吊的倾覆力矩M=×=。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。

其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=；G──桩基承台的自重G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=×(25×××+20×××=；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=+/4+×(4× =。

2. 矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2××=。

恒大塔吊四桩基础计算书 - 副本

恒大塔吊四桩基础计算书 - 副本

目录1、工程概况 (1)2、地层特性表 (1)3、塔吊选型及布案 (6)4、塔吊的基本参数信息 (6)5、桩顶作用效应计算 (9)6、桩承载力验算 (11)7、承台计算 (12)8、承台配筋示意图 (14)9、结论 (14)一、工程概况建设单位：昆明恒云置业有限公司设计单位：华东建筑设计院有限公司监理单位：达华工程管理（集团）有限公司施工单位：江苏省建工集团有限公司勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。

属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米；本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。

塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。

二、地层特性表三、塔吊选型及布置方案本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。

项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。

本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。

根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。

塔吊板式桩基础布设探讨

塔吊板式桩基础布设探讨

塔吊板式桩基础布设探讨摘要：随着经济的发展，建筑高度越来越高，在高层建筑施工中，塔吊是建筑工地上应用最广泛的起重设备。

在塔吊安装前，先要根据施工需要及环境条件布设塔吊基础。

本文将对塔吊基础布设进行探讨。

关键词：塔吊、桩基、承台（一）塔吊选型及平面位置初步确定在塔吊布置前，需先做好准备工作，主要有以下几点：1）根据现场总平面布置图确定塔吊大概位置在工程正式开工前，根据施工需要结合现场实际情况，先布置各个阶段的现场总平面图，包括基础地下室施工阶段、主体结构施工、装饰装修阶段等各个阶段。

施工总平面布置图中，根据建筑结构及施工需要，布置好塔吊（包括塔吊型号及布置位置、各阶段安装高度）。

2）确定塔吊型号和数量根据总平面布置图楼栋分布、高度、体量、吊重、运距、材料堆场布设位置等施工要求、确定塔吊的型号、数量。

应考虑施工过程被吊物最大单件重量要求，确定塔吊的最大起重重量和相应幅度的起重量。

同时在满足使用要求的情况下，尽量避免选用过大的塔吊，造成塔吊有过大的富余，导致施工成本的浪费。

塔吊尽量要覆盖材料堆场，满足材料吊运要求。

3）多塔作业的考虑当需要布置多台塔吊时，塔吊相互间应进行交差覆盖，不留死角。

塔吊独立安装高度应超过临近已有建筑物高度；为了保证多塔作业不发生碰撞，布置塔吊时，水平、垂直间距应当满足2m以上。

如图1-1所示：图1-1多塔作业的安全距离4）塔吊位置要避开基坑边坡的位置，如塔吊基础设置在基坑边坡上，需要进行边坡稳定性的验算。

避开施工便道、人员出入口、出土坡道、变压器等其他一些设施及构筑物。

塔吊布置需要考虑周边环境的影响，尤其是高压线（或者禁止区域），塔吊距离高压线要保持一定的安全距离，如表1-1所示。

当塔吊与高压线距离小于表1-1安全距离时，需要设置防护棚。

表1-1塔吊和架空线边线的最小安全距离5）塔吊布置位置、高度需要考虑拆卸方便，尽量避免布置在常规拆除方法够不到的地方。

建筑物形状特征要求：塔吊最大安装高度应满足施工要求，平面尺寸决定塔吊起重臂长度和塔吊安装定位。