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现浇箱梁支架计算书及相关图纸
1 支模架施工荷载参数及门架参数
1.1支模架施工荷载取值：
1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：
表1 荷载标准值
永久荷载荷载分项系数：1.35
可变荷载荷载分项系数：1.4
验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④
表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）
1.2重型门式支架规格及性能指标
重型门式支架系HR100A 可调重型门式支架，其尺寸为：宽1.0m ；高1.9m ，并配HR201调节杆，HR301E 、HR301J 交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。门架立杆为Φ57×2.5mm 钢管，门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm （验算时按3.0mm ）钢管。
根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A 型重型门架稳定承载力设计值如下：
N d ----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm
I 0、A 1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
h 1、I 1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1=1700mm A ——门架立杆的毛截面积，A=2A 1=2×428=856mm 2 f ——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm 2
D 1、d 1——分别为门架立杆的外径和内径D 1=57mm ，d 1=52mm D 2、d 2——分别为门架加强杆的外径和内径D 2=27mm.d 2=24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh 0/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 14-d 41）/64=15.92×104mm 4 I 1=π（D 24-d 42）/64=0.910×104mm 4
I=I 0+I 1×h 1/h 0=15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm 4
mm A I i 8.19428
10
8.164
1
=⨯==
λ=Kh 0/i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A ×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN 。
根据重型门架设计技术指标和出厂合格证，门架设计最大载量为：G max＝93KN，基本与实际验算数值相当。当验算满堂门式支架整体稳定载力时，可取HR可调重型门架的单榀容许整体稳定承载力〔G〕=75KN。
表12-4 重型门式支架技术性能参数表
2 水平构件计算（底模板及支撑计算书）
2.1 计算说明：
2.1.1 计算模型及参数设定
根据对各联梁体各部位的荷载分析及考虑支架的搭设方便，对等高度连续箱梁（高2.6m），以及变截面连续箱梁（最大高3.8m）分别进行验算，计算时将支架分为四部分按各部分的最大荷载分别计算：①翼板处，②箱室空腹处（底板加厚段），③腹板处，④桥墩处横梁。各部位荷载断面范围如下图所示：
连续箱梁施工时分2次浇筑，第1次先浇筑底板和腹板混凝土，第2次浇筑顶板混凝土。考虑到本工程支架较高，为简化计算、确保安全，计算时假定2次混凝土同时施工，并且第1次混凝土不分担第2次混凝土的部分荷载；并假定箱梁纵向为一均布荷载。
表5 支架上各受力部位计算模型一览表
(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax ＝0.125ql 2 (2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Q max ＝0.50ql (3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax ＝5ql 4/（384EI ） 2、三等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度： (1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax ＝0.10ql 2 (2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Q max ＝0.60ql (3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax ＝0.677ql 4
/（100EI ） 3、三、四不等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：
采用《路桥施工计算手册》中表列数值；或采用清华大学结构力学求解器的计算结果。
2.1.2 荷载分析
1、混凝土自重产生的恒载q 1；混凝土容重按γ=26KN/m 3计；
2、模板自重按q 2=0.5KN/m 2计；
3、施工活载按q 3=2.5KN/m 2计；
4、混凝土倾倒、振捣产生的冲击力q 4=2.0KN/m 2计； 2.1.3 材料说明
1、15mm 厚光面胶合板技术指标：
E=6000 N/mm 2； 〔f m 〕=15 N/mm 2； 〔f v 〕=1.4N/mm 2； 〔v 〕=l/400；
每延米宽（即b=100cm ） =100×1.52/6 =37.5 cm 3； 1 6
bh
2
W = 1 bh 3 I =
=100×1.53/12 =28.125 cm 4； 2、90mm (b)×90mm(h)方木的技术指标：
E=9000 N/mm 2；〔f m 〕=13 N/mm 2 ； 〔f v 〕=1.3N/mm 2； 〔v 〕=l/400
3、单根［槽钢的技术指标：
W=39.4cm 3
； I=198cm 4
； E=2.06×105
N/mm 2
；〔f m 〕=205 N/mm 2
；A=12.74cm 2
2.2 等高度连续箱梁底模板及支撑计算 2.2.1 翼板处 1、底模板计算：
底模板采用1.5cm 厚竹胶板，翼板处底模板下为横向布置方木（8.5×8.5cm ），纵向平均间距30cm 布设；按3跨（l=0.30m ，纵向总长L=3×0.30=0.9m ）连续梁计算纵向每延米长度的模板强度及挠度。
翼板端部组合荷载：Q ＝1.35*（q 1+ q 2）+1.4*（q 3+q 4）=1.35×（0.2×26+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=13.995KN/㎡
翼板根部组合荷载：Q ＝1.35*（q 1+ q 2）+1.4（q 3+q 4）=1.35×（0.55×26+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=26.28KN/㎡
由于翼板厚度不一，端部厚20cm ，根部厚55cm ；考虑到胶合板整体传力特点，计算时可取近似取截面厚度平均值37.5cm ，则有该处混凝土自重恒载q 1=γ×0.375=9.75KN/m 2；其余荷载按上述取值，并取模板横向计算宽度为B=1m ，则该段模板在纵向每延米长度的检算荷载为：
木模板承受组合荷载：Q ＝1.35（q 1+ q 2）+1.4（q 3+q 4）=1.35×（9.75+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=20.138KN/㎡
即线荷载为：q=20.138KN/m 。 1）剪应力强度验算
最大剪力Q max ＝0.60ql ＝0.60×20.138KN/m ×0.3m ＝3.625KN
6 1 6 1 bh 2 W = = ×9×92= 121.5cm 3
；
12 1 12 1
bh 3
I
=
= ×9×93= 546.75cm 4
