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昌强全船隔舱装载迎浪屈曲校核

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船舶稳性和强度须知

船舶稳性和强度须知

油水使用左右不均时，船舶很快偏向一舷； 用舵转向或拖船拖顶时，船舶明显倾斜且复原较慢； 甲板上浪、舱内货物少量移动、货舱少量进水时船舶出现较大横倾角； 货物装卸时因吊杆起落摆动或舱内货物左右不均而横倾异常，或缆绳受力过大。 应采取的相应措施： 尽量使用油水舱的调拨，将深液舱注满；将半舱的油水舱注满或抽空。 航行中，万不得已可驶往就近港口，进行上下轻重货的倒舱。 条件许可，抛弃部分甲板货。 码头边，可采取改变装货顺序，先装底舱，少装或停装上层舱。 船舶强度须知 船舶强度概述： 1. 船体强度是指船舶的船体结构抵抗各种内外力作用，不致造成严重变形或破坏的能力。 2. 船体强度，按船体结构的受力状况，分为总纵强度、局部强度、横向强度、扭转强度等。 总纵强度对应的外力是总纵弯曲力. 横向强度对应的外力是横向力, 局部强度对应的外力是 局部应力。对营运中的船舶来说，主要考虑总纵强度和局部强度。

改善中拱方法： 货物配置:按舱容比分配货物，在舱容允许的条件下，中区货舱应按装货重量的上限 值装，首尾货舱按下限值装；中途港货物不应过分集中于中区货舱。 油水分配及使用：油水应自中区向首尾装载；使用时应自首尾向中区。 与以上相反。 大型散货船满载时，如按舱容比配货，一般中垂较大，中间舱应适当的减少配货量， 减少量根据各船中垂的实际情况而定。

改善中垂方法：
4.5.3
局部强度 局部强度是船舶结构抵抗船体局部发生变形和破坏的能力； 船体局部结构抵抗内外力作用的能 力。 1. 负荷量的表示及局部强度的校核方法： 均布载荷 Pd 单位面积允许承受的最大重量(kPa)。 集中载荷 P:某一较小特定面积上允许承受的最大重量（kN)。 车辆载荷 Pv:载车部位允许承受的以特定车轮数目为前提的车辆及所载货物的总重量 （kN）。 堆积负荷 Pc:载箱部位上作用在箱底座处的集装箱总重量（kN）。 校核原则：甲板实际负荷量≤甲板允许负荷量。 应严格遵守《稳性手册》中甲板、舱盖和舱底的承重限制； 按船舶腐蚀程度确定允许负荷量； 舱内货物重量分布应均匀； 装载重大件货物时应根据船舶需要局部强度铺设足够的衬垫； 自动舱盖上不能装货或只能装轻货； 固体散货应合理配载、平舱； 装载重货时应限制其落底速度； 注意载重的横向和纵向分布。 散货船的货物操作不当，很容易造成船舶结构损坏。为提高散货船的安全性，国际海事组 织(IMO)针对散货船制定了一系列强制性要求，并陆续生效实施。船舶在实际操作中要严格遵 守这些规定，特别注意以下几点： 1. 在航更换压载水时，根据“压载水管理计划”合理选择压载水更换方法。在恶劣海况下不 宜使用排空法，尤其是老龄船。如果更换船舶压载水操作危及船舶和船员安全的话,将不得进 行更换,即安全是放在第一位的，到港后船长提供一份事实状况说明给港方。 2. IMO 规定船长 150 m 及以上所有散货船，即船长 150 m 及以上的散货船均应配备装载仪， 提供主船体梁的剪力和弯矩资料。它最主要的功能就是方便船员对各种装载状况下的强度计 算。在装卸货前大副要根据“装载手册”和“装卸货次序”等相关资料制定合理的装卸货次 序，确保在整个装卸货过程中，船体所承受的剪力和弯矩都在不损伤船体结构的合理范围内， 在装卸过程中驾驶员要监督装卸工人严格按照该计划进行装卸。 3. 定期对“关键结构区域”进行检查（可利用每次完货清舱时），查看是否有损害船舶结构 完整性的裂缝、屈曲、变形及腐蚀状况。

海员甲类三副评估题卡及答案

海员甲类三副评估题卡及答案

海员甲类三副评估教学无限/近洋/沿海航区3000总吨及以上船舶二/三副目录一、货物积载与系固 (1)二、航线设计 (17)三、海图作业 (29)四、船舶定位 (40)五、测罗经差 (57)六、航海仪器的正确使用 (65)一、货物积载与系固无限/近洋/沿海航区3000总吨及以上船舶二/三副编号： O-gen-1编码：JF211评估时间：180分钟评估方式：实操评分标准：本卡总分50分题目：编制杂货船的配积载计划“Q”轮第V0095W航次货运任务如下列“装货清单”所列。

船舶计划于月日在上海港装货后开航。

全航程中船舶吃水无水深限制，船舶航速17.5 kn,船舶在始发港补足油水，无中途油水补给计划。

船舶各液舱油水等储备量见“答题卷”中表 - 5，“Q”轮其他详细资料见教材。

装货清单Loading List of S.S/M.V "Q"编号： O-gen-2编码：JF212评估时间：180分钟评估方式：实操评分标准：本卡总分50分题目：编制杂货船的配积载计划“Q”轮第V0096W航次货运任务如下列“装货清单”所列。

船舶计划于月日在上海港装货后开航。

全航程中船舶吃水无水深限制，船舶航速17.5 kn,船舶在始发港补足油水，无中途油水补给计划。

船舶各液舱油水等储备量见“答题卷”中表 - 5，“Q”轮其他详细资料见教材。

装货清单Loading List of S.S/M.V "Q"编号： O-gen-3编码：JF213评估时间：180分钟评估方式：实操评分标准：本卡总分50分题目：编制杂货船的配积载计划“Q”轮第V0097W航次货运任务如下列“装货清单”所列。

船舶计划于月日在上海港装货后开航。

全航程中船舶吃水无水深限制，船舶航速17.5 kn,船舶在始发港补足油水，无中途油水补给计划。

船舶各液舱油水等储备量见“答题卷”中表 - 5，“Q”轮其他详细资料见教材。

装货清单Loading List of S.S/M.V "Q"编号： O-gen-4编码：JF214评估时间：180分钟评估方式：实操评分标准：本卡总分50分题目：编制杂货船的配积载计划“Q”轮第V0098W航次货运任务如下列“装货清单”所列。

新型深海风机运输安装一体化半潜式平台整体强度分析和校核

新型深海风机运输安装一体化半潜式平台整体强度分析和校核

第46卷第4期2017年8月船海工程SHIP&OCEAN ENGINEERINGVol.46 No.4Aug.2017D01：10. 3963/j. issn. 1671-7953. 2017.04.037新型深海风机运输安装一体化半潜式平台整体强度分析和校核于雯S李曙生S袁宇波2(1.泰州职业技术学院，江苏泰州225300;2.南通中远船务有限公司，江苏南通226000)摘要:为了满足海上风力开发的深海化、专业化、大型化的需求，解决因海上气候恶劣，有效工作时间短 而导致的工作效率低的问题，设计一种满足风车整体运输、安装一体化的新型半潜式风车安装平台。

根据风 车整体运输、安装一体化的设计指标，提出新型半潜式风力发电安装平台船型方案设计，确定平台的总布置、主尺度和结构形式;采用s esam软件的设计波进行平台整体强度分析，在满足结构强度以及保证平台性能的 基础上进行方案优化，设计出满足结构强度以及性能要求的最优船型。

关键词:风车安装;半潜式平台;整体强度评估;运输安装一体化中图分类号:U656.6 文献标志码:A风电机组的安装是海上风电场建设的关键技 术之一。

现有的近海风力发电安装作业船，都是 针对近海风机安装，不能满足风机大型化、深海化 的发展趋势[13]。

深海风电安装平台要适合在海 况恶劣的深海工作，具备自航、运输、起重、避风等 复合功能。

为满足以上要求，结合半潜式平台优 良的耐波性能[45]，设计平台采用半潜式结构，采 用流线型浮筒减小航行阻力，动力方面采用喷水 推进方式，更能适应全球未来海上风电大型化和 深海化的发展趋势。

采用有限元方法对整船结构 强度进行分析和研究[68]。

在提出一种新型半潜 式风力发电安装平台船型方案设计的基础上，根 据平台的主尺度、总布置特点，采用D N V S E S A M 系列软件根据其受力情况建立平台有限元模型，根据计算仿真结果科学地设计船体结构，对高应力区域做适当加强，进而对船体结构进行优化。

木材船运输稳性注意事项

木材船运输稳性注意事项

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四、装货中的注意事项
1 舱内装载 ⑴装货期间，值班驾驶员须亲临现场监督装货，
以保证货舱内的货物堆装整齐密实，充分利用舱 容,减少亏舱，已达到把尽量多的货物装在舱内的 目的；舱内木材货物装载时原木粗细端应交替放 置以达到积载平整；应按照下重上轻的原则配置 。为了保证船舶装载后的稳性，舱内木材货物尤 其是原木重量应占总货物重量的60％以上； ⑵如原木为成捆吊装。进舱后应破捆，使原木码 紧，充分利用舱容； ⑶原木进舱时应纵向堆装，并应前后靠拢，避免
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二、木材船的稳性要求
即：
GZmax≥0.25m GM各种修正>0 GM离港≥0.30m
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二、木材船的稳性要求
3木材船的稳性适宜范围
要在甲板上装载大量木材货物，其稳性必须有一个 适宜的范围：稳性过大，必然导致横摇周期变小， 造成船舶摇摆剧烈，使绑扎索具受力超负荷，原木 容易松动，对船舶安全产生巨大威胁；稳性过小， 船舶不但操纵困难，而且容易在大风浪中发生倾覆 ，导致船毁人亡的重大海事事故。根据经验及规范 的要求，承运木材货物的船舶的初稳性高度值GM应 不小于0.20，且不大于3％船宽。当然，船长应根据 实际情况作出相应的调整，以保证船舶具有适宜的 稳性和安全运输。一般经验性认为，船舶装运木材 时的稳性应控制在GM=0.3～0.6米之间为宜， 横摇 周期在18～24秒最好。
这些舱是否水密。 2 航行在高纬度要特别注意甲板及甲板木材上大 量积水和结冰情况，它将严重影响船舶稳性。 3 每天至少一次测验船舶摇摆周期来核算船舶的 稳性并记入航海日记。在测定时一定要注意在风 浪较小时进行。在风浪较大时，往往涌浪周期远 小于横摇周期，造成以涌浪周期误算横摇周期的 情况，误认为稳性值较大而疏忽对稳性的进一步 核查。

船舶总纵强度计算方法

船舶总纵强度计算方法

一、引言
*
问题提出：
船舶在运营过程中，船体结构的受力颇为复杂。尤其是船体所受重力和浮力沿船长方向分布的不一致，将产生弯曲变形及弯矩和弯曲应力。 (这时弯曲应力大小如何衡准？)
解决思路：
将船体视为一根空心变断面且两端自由支撑的梁，来研究它的弯曲变形. 已成为研究船舶总纵强度(Longitudinal strength of ship)的标准方法。
x
Mx
o
总强度计算的标准计算方法： （1）将船舶静置在波浪上，即假定船舶以波速在波浪的传播方向上航行，船舶与波浪处于相对静止的状态； （2）以二维坦谷波作为标准波形，计算波长等于船长，计算波高按有关规范或强度标准选取。 （3）取波峰位于船中和波谷位于船中两种状态分别进行计算。
计算方法：
*
ห้องสมุดไป่ตู้
总纵弯曲;板架弯曲;纵骨弯曲;板的弯曲
1
2
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4
5
由以上分析可知，船体纵向连续构件在总弯曲中所受到的正应力，可以称为总合正应力。 它包括总弯曲正应力及局部弯曲正应力。 对于不同的构件，其局部弯曲正应力所包含的应力数目是不同的，所以为： 船体总纵强度的校核内容，包括： 按许用应力校核 总合正应力校核 剪应力校核 按剖面最大承载力校核
概述 在求得船体的总纵弯曲和剪力之后，我们就可以计算船体的弯曲正应力，进行强度校核。
实验现象：
中性轴： 中性层与横截面的交线称为中性轴。
MZ:横截面上的弯矩
IZ :截面对中性轴的惯性矩
y :到中性轴的距离
z
y
船体结构是由许多部件组成的，这些部件各自承担着一定的作用。其中一些是直接承受外力的构件，另一些则承受别的构件传来的力。现以两种典型结构形式的船底板架为例，进行船体结构的受力和传力过程分析。

海洋救助船完整稳性特点及校核方法

海洋救助船完整稳性特点及校核方法

海洋救助船完整稳性特点及校核方法刘金刚【摘要】介绍了8 000 kW海洋救助船的船型特点和所要满足的完整稳性衡准.分析了船型特征对完整稳性各指标的影响.对国际、国内法规对其完整稳性要求进行了对比分析.对NAPA软件校核此类船型完整稳性的方法也进行说明.同时也对减摇水舱、船体线型、甲板室设置对稳性的影响作了分析和建议.提到的情况及结论对研发类似的公务船有借鉴意义.【期刊名称】《船舶设计通讯》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】5页(P1-5)【关键词】海洋救助;完整稳性;NAPA【作者】刘金刚【作者单位】上海船舶研究设计院,上海201203【正文语种】中文【中图分类】U674.230 前言船舶的完整稳性是相对破舱稳性而言的一个概念，是船舶在没有破损状态下所具有的稳性能力。

对于航行在江河湖海上的船舶，完整稳性往往涉及到生命财产的安全与否，是船东方或船舶管理方非常关心的船舶指标。

其实，完整稳性与主尺度、线型、总布置、载重量等因素密切相关，对于有特殊完整稳性要求的船舶以上要素也有特别的要求。

随着船舶设计的深化，会对原始方案做些修改。

这些修改可能导致船舶重心的变化，船上重心的变化会直接影响船舶的完整稳性。

若在设计之初没能很好地把握船舶的完整稳性，设计过程中的修改又影响到完整稳性而没能引起重视及时处理，最终可能造成很严重的设计失误。

可见如何来判断完整稳性显得至关重要。

完整稳性的判断主要是依据相关完整稳性衡准校核计算。

完整稳性衡准是指该船所要满足的相关规范、法规的要求。

那么，对一个确定的船舶进行完整稳性校核计算，对规范、法规的理解与计算软件的运用就显的非常关键。

8000 kW海洋救助船作为一艘多功能船舶在完整稳性方面和其他船舶有一定的特点和区别。

NAPA软件作为国际通用的计算工具对常规船舶的计算可能“得心应手”，但在处理此类船舶的完整稳性计算时可能会遇到一些问题需要解决。

本文就8000 kW海洋救助船的完整稳性特点及NAPA软件如何实现计算作一总结。

总纵强度


等值梁的剖面可以把船体剖面中所有参与抵抗总 纵弯曲的构件，在保持其高度和面积不变的条件 下，假想地平移至船舶中纵剖面附近，并对称地 构成一个梁的剖面。这个虚拟的实心剖面的梁就 是空心薄壁船体梁的等值梁，如下图所示。
于是，船体剖面上纵向连续构件的总纵弯曲应力就
可以按梁的弯曲应力公式计算：

总纵强度
船舶总纵强度的计算
总纵弯曲应力
静置法
假使船舶以波速在波浪的前进方向上航行，此时船与波的 相对速度为零。这样就可以认为船体是在重力和浮力作用 下静平衡于波浪上的一根两端完全自由的直梁。
由于重力和浮力沿船长的分布规律并不一致，故两者在每单位船长上 的差额就构成作用在船体梁上的分布载荷。船体梁在这个载荷作用下 将发生总纵弯曲变形并在船体梁断面上产生剪力和弯矩。
应力 外板 水 压 力 纵骨 水 压 力 肋板 随纵骨弯曲产生弯曲 应力
弯曲变形
以此类推：
板的弯曲应力
外 板 中 的 弯 曲 应 力
船体构 件承受 多种应 力，产 生多种 应力的 工作特 点
纵骨弯曲应力
板架弯曲应力
总纵弯曲应力
其变形特征如下图所示：
纵向强力构件分类
按照上述分析，根据纵向构件在传递载荷过程中所产

3.计算弯矩：波峰时M=654700KNM

波谷时M=-245700KNM
4. 船体材料：计算剖面的所有构件均采用高强度低合
金钢材。（即不需要基本材料的换算）
5.112号肋骨剖面参加总纵弯曲的纵向构件共39个，其
尺寸和编号见下图。计算中取比较轴距基线6m处。
6.剖面几何要素及应力计算见下表：
应按照下图扣除斜线部分的构件剖面积。

船舶承运卷钢类货物的几点建议


文献标识码 ：Ａ
文章编号 ：１００６—７９７３ （２０１６）０２—００５０—０３
一 、 引 言 预 配 图 是 在 综 合 考 虑 船 舶 局 部 强 度 、 总 纵 强 度 、 ＜＜Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ｌｏａｄ ｌｉｎｅ＞＞以及快速装 卸、装卸港 口限制 等 因素 的基础 上拟定 的， 旨在指导船 、港双 方如何进行货物 积 载 的重 要文件 ，是货物 安全积载 和承运 的承诺 书 。对卷钢 类 重大件 货物 的正 确积载 ，历来为航运 相关 方所 重视 。若积 载 不 当，轻则导致 货舱 内板 下陷变形 ，重则导致 内底板下纵 横 骨材下 榻、变形 ，严重损 害船体 ，造 成船毁人 亡的悲剧 。 作 为海上 货物运输 安全承运 的最后一道 防线 ，船 舶如何进行 含重 大件卷 钢在 内钢材 的积载 ，正确拟 定或审核 配装 公司初 拟 的预配 图，是确保安全 的关键 。 二、卷钢 货物预配 的现 状 １． 预 配 前
２． 货 物 积 载 与 强 度 卷钢 重大件 能否安全承 运 ，最重 要还是在于 能否保证船 舶强度 、垫 舱木料 的正确 选择和铺设 。单 个卷 钢重量从 ７—３０ｔ 不等 ，外 型尺 寸也不尽相 同 。为安 全考虑 ，租 家通常都聘 请 专 业配装公 司进行预配 和现场监装 。 配 装公 司 通常 采 用单 个卷 钢装 载 时 的垂直 投影 面积 Ｓ （Ｉｎ０），乘 以货舱 内底板均衡装载 时的强度 Ｐ （ｔ／ｍ ），得 出 内底板能 承受得 的最 大重量 Ｑ（ｔ）。根据 单个卷钢 的重量 ，推 断能 安全 装载几层 。譬 如 ：某卷 钢 ２５吨／卷 ，外形尺 寸为长 １．５ｍ、直径 １．８ｍ ；货舱 内底板 均衡装载 的强 度 Ｐ为 ２５ｔ／ｍ ， 内底板下纵 骨间距、龙 骨间距分别为 ７８０ｒａｍ 和 ８００ｍｍ 。

船舶与海洋结构物强度习题集


沿船长均布，其集度为ｗ＝200kN/m，在甲板中部向首、尾各ｌ＝10m 的范围内堆放了 ｑ＝500kN/m 的均布荷重。
(1) 试绘出静水中的载荷、剪力和弯矩曲线，并求船舯处的弯矩值。
(2) 若船体静置于一波高ｈ＝3m，波长 λ ＝50m 的正弦波中，试计算当波峰位于船舯时的 波浪附加弯矩和合成弯矩。水的比重取为 γ ＝10kN/m3。
距离 a=？
(2) 绘出该情况下的载荷、剪力和弯矩图，并求最大弯矩的数值和相应的剖面位置。 10. 船舯横剖面如图 10 所示，其内底高 h 与型深 H 之比ｈ／H＝2/7，最小剖面模数为Ｗ。
又已知ｂ点和ｃ点的总纵弯曲正应力(第一近似)之比为 1:3。若剖面弯矩为Ｍ，求图中 ａ、ｂ、ｃ各点的总纵弯曲正应力。
围内堆放单位长度重量为ｑ的货物时，为保持船体在水中的正浮状态，问在船艉处所加的
集中载Ｐ＝？并绘出相应的剪力和弯矩图，标明最大剪力和弯矩的数值。
8. 长度为Ｌ＝40m 的长方形货驳，其自身重量沿船长均匀分布。设船体中部的Ｌ/2 范围内
堆放单位长度重量为ｑO的货物，如图 8 所示。若假想将上述货物全部集中于船舯处， 则船舯静水弯矩（绝对值）会相应增大 250kN-m。
27．在计算船底外板的局部弯曲正应力与稳定性时，对板的边界约束条件取法有何不同？ 28．四周刚固定的矩形板在均布载荷作用下，其最大弯曲正应力发生于何处？为什么对纵式骨
架的船底外板进行总合正应力计算时，只取板格的中心点与短边中点？
29．试说明在船体的一个舱段范围之内，正应力 σ 1 、σ 2 、σ 3 和 σ 4 沿纵向和垂向分别如何变
(1) 均布重量，其重量集度为 q0 ，分布长度为ｂ，重心位置以距离ａ表示。
(2) 梯形分布重量，三剖面处的分布集度分别为ａ、ｂ和ｃ。 3. 长方形浮码头，长 20m，宽 5m，深 3m，空载时吃水为 1m (淡水)。当其中部 8m 范围内

内河船舶总纵强度计算书

船舶总纵强度与扭转强度计算书2005 年 12 月一. 前言本船为航行于 A 、B级航区内河船舶，船体结构为混合骨架型（#22-#117 甲板和船底为纵骨架式，其他为横骨架式）。

本船有一个货舱，大开口范围#25至#112 肋位，无舱口盖。

船舶主尺度及主要参数如下：总长 Loa= 72.33 m计算船长 L = 68.82 m垂线间长 LBP= 68.82 m型宽 B = 11.9 m型深 D = 4.2 m设计吃水 d = 3.5 m方形系数 Cb= 0.889水线面系数 CW= 0.976货舱口宽度 b = 8.775 m货舱口长度 l1= 45.24 m舱壁间距 l1H= 49.4 m装载散货量 W = 2088.87 t本船b/B=0.737 和l1/l1H=0.916，属于大开口船，其总纵强度与扭转强度按照《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）和 2004 年修改通报及《钢质内河船舶船体结构直接计算指南》（2002）对大开口船的规定，校核A、B、C级航区的总纵强度与扭转强度及屈曲强度。

二. 总纵弯曲外力计算1. 载荷工况及重量分布载荷工况及重量分布的数值，见表 1。

表1 各载荷工况及重量分布表2 各种装载静水剪力NS 和弯矩MS各种装载静水剪力NS 和弯矩MS，见表2。

3. 静水剪力Nst 和弯矩Mst包络线及最大值4. 波浪垂直弯矩M W = aKL2B(Cb+1.2)×10-3= 22853.033 kN.m其中：K = -2.12L+340a = 1.0(A级航区: a=1.0; B级航区:a=0.87; C级航区:a=0.83)MW值在船中0.25L 范围内保持不变，船长两端趋于零。

三．船体扭转外力计算1) 水动力扭矩M T = 9.81akC TS C b LB 3(1+1.24Z S /D) = 9786.0269 kN.m其中： k = 0.162+0.556/BC TS = (0.04B/d+2.84)×10-2a = 1.0(A 级航区: a=1.0; B 级航区:a=0.80; C 级航区:a=0.60)Z S = 1.88890.04m (Zs 为船中大开口剖面的扭转中心至船底基线的距离)M T 值在两端为零，在船中最大，M T 沿船长按余弦曲线分布。

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昌强 全船屈曲强度计算结果迎浪

V(Knots)EπνC1

114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.10214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10114.00206000.003.140.301.00214.00206000.003.140.301.00314.00206000.003.140.301.00414.00206000.003.140.301.00514.00206000.003.140.301.00114.00206000.003.140.301.10

注意：C1:角钢＆T 扁钢＆球扁钢取1.00

服务航速板格ID对应模型的单元ID泊松比板格边界约束底边舱斜板纵桁屈曲强度构件弹性模量圆周率

外底板舭部舷侧内底板

肋板214.00206000.003.140.301.10314.00206000.003.140.301.10414.00206000.003.140.301.10514.00206000.003.140.301.10

横舱壁底凳长边短边C2lsσsτs1.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.2019.11.018.124008003.150E+081.819E+081.2019.11.018.124008003.150E+081.819E+081.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.2019.11.018.124008003.150E+081.819E+081.2015.71.014.724008003.150E+081.819E+081.2014.71.013.724007203.150E+081.819E+081.2014.71.013.724004003.150E+081.819E+081.2015.71.014.724004003.150E+081.819E+081.2014.81.013.824007503.150E+081.819E+081.2013.71.012.724608003.150E+081.819E+081.2015.61.014.624008003.150E+081.819E+081.2015.61.014.624008003.150E+081.819E+081.2015.61.014.624008003.150E+081.819E+081.2014.61.013.624008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.2018.11.017.124008003.150E+081.819E+081.2018.21.017.224008003.150E+081.819E+081.3011.61.010.624006003.150E+081.819E+081.3011.61.010.624006003.150E+081.819E+081.3010.11.09.124006003.150E+081.819E+081.3010.11.09.124006003.150E+081.819E+081.3011.81.010.824006003.150E+081.819E+081.3010.11.19.018108003.150E+081.819E+081.3010.11.19.018108003.150E+081.819E+081.3010.11.19.018108003.150E+081.819E+081.3012.21.111.118108003.150E+081.819E+081.3010.21.19.118108003.150E+081.819E+081.2010.61.29.432316003.550E+082.050E+08

钢＆T型材取1.10; 扁钢＆球扁钢取1.00

板厚t(mm)界约束系数净板厚(mm)板格尺寸(mm)板厚减缩tr(mm)

材料屈服强度（Ｎ／m2）1.2010.61.29.430003003.550E+082.050E+081.2013.11.211.932318003.550E+082.050E+081.2013.11.211.932318003.550E+082.050E+081.2013.11.211.932318003.550E+082.050E+08短边受压

σxσyτxy1.470E+089.084E+076.441E+061.390E+088.585E+076.087E+061.444E+081.565E+081.137E+086.949E+051.483E+081.077E+086.585E+051.499E+081.236E+084.413E+079.061E+061.172E+084.182E+078.586E+061.211E+081.076E+086.117E+079.566E+061.017E+085.781E+079.040E+061.045E+081.012E+085.279E+071.978E+079.588E+075.002E+071.874E+079.915E+071.295E+081.834E+071.574E+071.212E+081.717E+071.473E+071.215E+081.263E+081.862E+071.768E+071.177E+081.735E+071.647E+071.195E+081.188E+081.851E+071.803E+071.108E+081.725E+071.681E+071.129E+089.954E+071.727E+071.556E+079.320E+071.617E+071.457E+071.043E+089.310E+071.609E+071.445E+078.681E+071.500E+071.348E+079.152E+077.077E+071.616E+071.064E+076.560E+071.498E+079.868E+066.777E+076.986E+071.740E+071.379E+076.538E+071.629E+071.290E+076.763E+076.787E+071.258E+073.833E+066.352E+071.177E+073.587E+066.650E+076.958E+071.781E+071.517E+076.512E+071.667E+071.419E+076.735E+077.012E+071.835E+071.643E+076.531E+071.710E+071.530E+076.813E+079.010E+072.179E+072.041E+068.512E+072.059E+071.928E+068.792E+079.955E+073.479E+072.273E+069.405E+073.287E+072.147E+061.100E+089.953E+075.052E+064.276E+079.403E+074.773E+064.040E+071.257E+089.512E+072.914E+065.141E+078.987E+072.753E+064.857E+071.182E+088.758E+071.651E+076.746E+068.274E+071.560E+076.373E+068.351E+076.647E+075.924E+07#REF!6.282E+075.598E+075.297E+076.537E+076.809E+076.089E+073.598E+076.435E+075.754E+073.400E+076.688E+076.517E+075.748E+077.710E+076.159E+075.432E+077.287E+076.409E+076.408E+075.373E+079.601E+076.054E+075.076E+079.071E+076.270E+076.321E+074.633E+071.114E+085.974E+074.378E+071.052E+086.245E+071.079E+084.134E+071.628E+089.863E+073.778E+071.487E+081.293E+087.809E+074.451E+071.091E+087.136E+074.067E+079.972E+071.132E+081.082E+084.130E+071.653E+089.750E+073.721E+071.489E+081.280E+087.982E+074.551E+071.075E+087.192E+074.101E+079.688E+071.132E+081.065E+084.066E+071.627E+089.746E+073.721E+071.489E+081.280E+082.116E+071.319E+087.362E+061.885E+071.176E+086.561E+062.492E+072.116E+071.322E+087.331E+061.885E+071.178E+086.533E+062.494E+071.830E+071.191E+082.166E+071.631E+071.061E+081.931E+072.001E+071.792E+071.166E+082.118E+071.631E+071.061E+081.927E+072.002E+076.345E+069.825E+071.777E+075.661E+068.765E+071.586E+071.132E+071.342E+071.092E+081.647E+071.190E+079.683E+071.461E+072.094E+07