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板模板(扣件式木模)-1 计算书

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扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×2.5×1=9.884kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=9.632kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(9.884,9.632)=9.884kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=6.384kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=7.182kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图M max= 0.269kN·mσ=M max/W=0.269×106/24000=11.193N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=5.32kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.163mm≤[ν]=250/400=0.625mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000=2.471kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000=2.408kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(2.471,2.408)=2.471kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.596kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.798kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kN·m)M max= 0.732kN·mσ=M max/W=0.732×106/(83.333×103)=8.783N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)V max= 3.819kNτmax=V max S/(Ib0)=3.819×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.399N/mm2≤[τ]= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.33kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)νmax=0.215mm≤[ν]=1×1000/400=2.5 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。

主梁的方向设定为立杆的横距方向。

根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×1.5×250/1000)=1.909kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×0.7×1.5×250/1000)=1.94 7kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.909,1.947)=1.947kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：q k=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.33kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：R max=2.158kNR kmax=1.474kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为g k=38.4/1000=0.038kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2g k=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kN·m)M max= 0.813kN·mσ=M max/W= 0.813×106/(85.333×1000)=9.532N/mm2≤[f]= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)V max= 4.071kNτmax=Q max S/(Ib0)=4.071×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.954 N/mm2≤[τ]=2 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)νmax=1.15 mm≤[ν]=1×103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R zmax=9.487kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01= kμ1(h+2a)=1×1.352×(1.5+2×400/1000)=3.11ml02=kμ2h =1×1.993×1.5=2.99m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.11,2.99)=3.11mλ=l0/i=3.11×1000/(1.59×10)=195.572≤[λ]=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.11×1000/(1.59×10)=195.572根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.188A不考虑风荷载N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)+1.4×(1+2) )×1×1=9.526kNf=N1/(φA)=9.526×1000/(0.188×(4.24×100))=119.229N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：Φ=A n/A w=1.2×(1+1.5+0.325×1×1.5)×48/1000/(1×1.5)=0.115架体μs=μstw=0.6Φ=0.6×0.115=0.069风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定μz=1.01ωk=μzμsω0=0.069×1.01×0.45=0.031kN/m2M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.031×1×1.52/10=0.009kN·mN2=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.9×1.4(Q1k+Q2k)]l a l b=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)+0.9×1.4×(1+2))×1×1=9.148kN f=N2/(φA)+M w/W=9.148×1000/(0.188×4.24×100)+0.009×106/(4.49×103)=116.474N/mm2≤[σ]= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.99×1000/(1.59×10)=188.019根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.203A不考虑风荷载N3=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b+0.9×1.2×H×g k=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)+1.4×(1+2))×1×1+0.9×1.2×10.4×0.163=11.356kN f=N3/(φA)=11.356×1000/(0.203×(4.24×100))=131.965N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.9×1.4 (Q1k+Q2k)]l a l b+0.9×1.2×H×g k+0.9×1.4M w/l b=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)+0.9×1.4×(1+2))×1×1+0.9×1.2×0.163×10.4+0.9×1.4×0.009/1=10.99kNf=N4/(φA)+M w/W=10.99×1000/(0.203×4.24×100)+0.009×106/(4.49×103)=129.679 N/mm2≤[σ]= 205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=R zmax=9.487 kNN=9.487 kN≤[N]=150kN满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。

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板模板(盘扣式)计算书

板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.425)+1.4×1×3=17.121kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)=12.921kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)+1×1×3=13.768kN/m 1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×17.121×0.22=0.086kN·mσ=M max/W=0.086×106/37500=2.293N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.768×2004/(384×9350×281250)=0.109mmνmax=0.109 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1.4×0.2×3=3.472kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1×0.2×3=2.794kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.278×106/28583=9.726N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.634kN3V max/(2bh0)=3×1.634×1000/(2×35×70)＝1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.433mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=3.022kNR2=2.978kNR3=3.022kN正常使用极限状态R1ˊ=2.43kNR2ˊ=2.395kNR3ˊ=2.43kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[3.022,2.978,3.022]/2=1.511kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[2.43,2.395,2.43]/2=1.215kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.907×106/4490=202.004N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝3.247kN2V max/A=2×3.247×1000/424＝15.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=3.102mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×650=2110mml02=ηh=1.2×1200=1440mm取两值中的大值l0=2110mmλ=l0/i=2110/15.9=132.704≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=2110/15.9=132.704查表得，υ=0.292N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.25 7kNf=N1/(υ1A)＝14.257×103/(0.292×424)=115.154N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1440/15.9=90.566查表得，υ=0.55N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.7 91kNf=N2/(υ2A)＝14.791×103/(0.55×424)=63.426N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.15×0.9×1.22/10=0.024kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=13.943kNf=N1w/(υ1A)+M w/W=13.943×103/(0.292×424)+0.024×106/4490=117.963N/mm2≤[σ]=20 0N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=14.478kNf=N2w/(υ2A)+M w/W=14.478×103/(0.55×424)+0.024×106/4490=67.429N/mm2≤[σ]=200N /mm2满足要求！八、可调托座验算N =14.257kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.15×167.4×3.6×6+0.55×167.4×4)=1147.427k N.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×167.4×84.22/2=841148.565kN.mM T=1147.427kN.m≤M R=841148.565kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×167.4×3.6+0.55×167.4×4)=653.864kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.425]×167.4×84.22/2=9386817. 443kN.mM T=653.864kN.m≤M R=9386817.443kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×2320×480/1000=1114.714kN≥F1=14.478kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=14.478kN满足要求！。

高支模工程板模板扣件式组合钢模板计算书

高支模工程板模板扣件式组合钢模板计算书

第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况高支模层结构情况高支模下方层结构情况各责任主体名称主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。

难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。

重点：确保高支模稳定，安全，无事故。

钢筋砼结构质量满足要求。

【计算书】板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板支撑体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mm) 1500 面板块数 4悬臂长(mm) 300 小梁间距(mm) 900面板宽度b(mm) 500 面板厚度(mm) 3荷载设计值折减系数0.95 面板截面惯性矩I(cm4) 47.5面板截面抵抗矩W(cm3) 10.46 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205面板弹性模量E(N/mm2) 206000面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。

所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×0.5=3.58kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.58×0.92/8=0.36kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.58×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·mM max＝max[0.36，0.69，0.9]= 0.9kN·mσ＝M max/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.5=2.03kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×2.03×9004/(384×206000×475000)＝0.18mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝2.03×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm) Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49小梁截面惯性矩I(cm4) 10.78因[B/l b]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝5.53kN/m因此，q1静＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.75/1＝3.28kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/m q2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.28×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.5kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.53×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.5，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝M max/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.28×0.9+0.62×2.24×0.9＝3.05kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.53×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.05，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2V max/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.75/1＝3.2kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.2×9004/(100×206000×107800)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.2×2504/(8×206000×107800)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mN w＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.94kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝3939.54/(0.2×424)+0.07×106/4490＝63.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mN w＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝4.18kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4181.93/(0.14×424)+0.07×106/4490＝86.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝3.94kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝4.18/(1×0.1)＝41.82kPa≤f ak＝70kPa满足要求！板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板支撑体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mm) 1500 面板块数 4悬臂长(mm) 300 小梁间距(mm) 900面板宽度b(mm) 500 面板厚度(mm) 3荷载设计值折减系数0.95 面板截面惯性矩I(cm4) 47.5面板截面抵抗矩W(cm3) 10.46 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205面板弹性模量E(N/mm2) 206000面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。

支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

120mm板模板(扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009—20124、《钢结构设计规范》GB 50017—2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm）13面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）12。

5 面板抗剪强度设计值［τ](N/mm2） 1.4面板弹性模量E(N/mm2）4500 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1。

2（G1k +(G2k+G3k）×h)+1。

4×Q1k ,1.35（G1k +（G2k+G3k)×h）+1。

4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1。

2×(0。

1+(24+1.1)×0。

12）+1。

4×2。

5,1.35×(0。

1+(24+1。

1)×0.12)+1.4×0.7×2。

5］×1=6。

511kN/mq1静=0。

9×［γG（G1k +（G2k+G3k）×h）×b］= 0.9×［1。

2×（0.1+(24+1.1）×0.12)×1］=3。

361kN/mq1活=0。

9×（γQ Q1k)×b=0.9×（1。

4×2.5)×1=3。

15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0。

350mm厚板模板(扣件式)计算书

350mm厚板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst0.161整体模板支架μstw 1.214 ωfk=ω0μzμstw=0.155 竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.128结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 750立杆横向间距l b(mm) 750 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 50主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝14.445×0.32/8＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×3004/(384×10000×281250)=0.333mmν＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=4.414kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.679kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.679×0.752+0.125×0.735×0.752＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=4.414×0.052/2＝0.006kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.006]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/4250=73.033N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.679×0.75+0.625×0.735×0.75＝2.069kN V2＝q1L1＝4.414×0.05＝0.221kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.069，0.221]＝2.069kNτmax=2V max/A=2×2.069×1000/398＝10.398N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.726×7504/(100×206000×10.19×104)＝0.214mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×504/(8×206000×10.19×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.495kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.76kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.495×0.75＝4.214kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.76+0.437×0.735)×0.75+4.495×0.05＝1.523kNR＝max[R max，R1]＝4.214kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.786×0.75＝2.611kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.786×0.75+2.786×0.05＝0.923kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.611kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4250=200.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.321×1000/398＝31.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.785mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.536mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.394kN，R2=10.417kN，R3=11.664kN，R4=6.45kN图二支座反力依次为R1=7.859kN，R2=11.104kN，R3=11.104kN，R4=7.859kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1按上节计算可知，扣件受力N＝11.664kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1441mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3041/16=190.062查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.75×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.394,11.104,11.664,7.859]+1×1.35×0.15×3.6=12. 393kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝12.393×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=157.173N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/6.6=0.545≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.75×0.155=0.116kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.75×3.9×0.128=0.374kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.116+3.6×0.374=2.101kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=6.62×0.75×[0.15×3.6/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×6.6/2=54 .298kN.m≥3γ0M ok =3×1×2.101=6.303kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=12.393kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=12.393kN满足要求！。