套管柱强度设计计算

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套管强度校核方法

❖ ①确定设计条件：安全系数、外载计算方式 ❖ ②求井底外挤力，选第一段套管 ❖ ③校核套管抗内压、抗拉能力 ❖ ④选第二段套管，计算其可下深度 ❖ ⑤计算第一段套管长度和有关安全系数 ❖ ⑥选第三段套管
❖ …… ❖ <当套管的抗拉安全系数不满足时，改为抗拉设计> ❖ 或<当抗挤强度设计套管柱超过水泥面或轴向力0点后>
套管柱的组成
由不同强度的套管段组成
原因：套管受到各种类型外力作用，须具有一定强度。外载大小、类型不同，所需的强度要求也不同，须有一系列不同尺寸、不同强度的套管。即套管系列。
套管柱的主要功能抗挤抗拉抗内压密封
一、套管外载分析
作用在套管上的主要载荷应是：
轴向力：自重、浮力外挤压力内压力
套管类型表层套管技术套管生产套管
抗挤设计安全系数 Sc
1.0～1.1
1.0～1.125
1.0～1.2
抗内压设计安全系数Sb 1.1～1.2
1.1～1.33
1.1～1.4
抗拉设计安全系数 St
1.6～1.8
1.6～2.0
1.6～1.9
（a）
（b）
套管柱强度设计示意图
（c）
（a）抗挤设计（b）抗拉设计（c）复合套管柱 1——外载 2——设计外载 3——套管强度
❖ 套管单位长度名义重量又称为套管公称重量，指的是包括接箍在内的、套管单位长度上的平均重量
❖ 套管壁厚、套管单位长度名义重量二者是直接相关的
（3）螺纹类型
套管螺纹及螺纹连接是套管质量的关键所在，与套管的强度和密封性能密切相关。API标准的螺纹类型有4种：短圆螺纹（英文缩写STC）长圆螺纹（英文缩写LTC）梯形螺纹（英文缩写BTC）直连型螺纹（英文缩写XL，用于无接箍套管）

套管柱设计

已知数据井深D=3233.3 m 钻井液密度ρd=1.15 g/cm3套管外径d=139.7mm 油管线重q=25.3 Kg/m 水密度ρW =1.0 g/cm3抗外挤强度Sc=43.3 MP 抗拉强度St=1548 KN抗内压屈服强度Si=53.4 MP 管体屈服强度1766 KN各安全系数：抗外挤强度Sc=1.0 抗拉强度St=1.8N抗内压屈服强度Si=1.1强度校核1. 校核抗外挤强度井底外挤压力最大Poc=9.81×ρd×D×10-3=9.81×1.15×3233.3×10-3=36.48 KPSc=σ/ Poc=43.3/36.48=1.19＞1.0符合要求Poc—套管外挤压力，kPa；D —计算点深度，m；ρd—管外钻井液密度，g/cm3；2. 校核抗拉强度井口处受拉应力最大Fo=q×L×10-3=25.3×9.81×3233.3×10-3=802.48 KNSt=σ/ Fo=1548/802.48=1.93 ＞1.8符合要求Q—套管单位长度的名义重力，N/m；L—套管长度，m；Fa—井口处套管的轴向拉力，KN；3.校核抗内压强度关井时井口最易受内压力破坏此时井口压力等于井底压力（净水柱压力）Pgas=9.81×ρW×D×10-6=9.81×1000×3233.3×10-6=312.72Pi=P gas/e1.1155×10-4GD= P gas/e0.00011155GD=31.10Si=Pri/Pi=53.4/31.10=1.72＞1.1符合要求Pgas —井底天然气压力， MPa；Pi—井口内压力，MPa；D—井深，m；G—天然气与口气密度之比，一般取0.55；4.对油管水泥返高处进行抗外挤强度校核Pcc=Pc×（1.03-0.74×Fm/Fs）=43.3×（1.03-0.74×802.48/1766）=30.04 MPSc=σ/ Pcc=43.3/30.04=1.44＞1.0Pcc—存在轴向拉力时的最大允许抗外挤强度，MPa；Pc—无轴向拉力时套管的强度外挤强度，MPa；Fm—轴向拉力，kN；Fs—套管管体屈服强度 kN；；。

钻井课设

一、井身结构设计1.1、钻井液压力体系1.1.1、最大泥浆密度ρmax=ρpmax+Sh （1-1）式中：ρmax-某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，g/cm 3.ρpmax-该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm 3Sb-抽吸压力允许值得当量密度，取0.036 g/cm 3。

发生井涌情况时：ρfnk=ρpmax+Sb+Sf+HniHp max .Sk （1-2）式中：ρfnk-第n 层套管以下发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所应有的地层破裂压力梯度，g/cm 3Hni-第n 层套管下入深度初选点，mSk-压井时井内压力增高值的等效密度，取0.06g/cm 3Sf-地层压裂安全增值，取0.03g/cm 3。

1.1.2 校核各层套管下到初选点深度Hni 时是否会发生压差卡套ΔPm=9.81Hmm （ρpmax+Sb-ρpmin ）×10-3 （1-3）式中：ΔPm-第n 层套管钻进井段内实际的井内最大静止压差，MPaρpmin-该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm 3.Hmm-该井段内最小地层孔隙压力梯度的最大深度，mΔPN-避免发生压差卡套的许用压差，取12MPa 。

1.2 井身结构的设计根据邻井数据，绘制地层压力与破裂压力剖面图，如下图所示：图1-1 地层压力与破裂压力剖面图（1）油层套管下入深度初选点H2的确定由于井深为2160m ，所以确定油层套管的下入深度为2155m 。

（2）表层套管下入深度初选点H1的确定试预取H1i=390m ，由邻井参数得：ρpmax=1.1g/cm 3、Hpmax=2160m 。

以及发生井涌时，由公式1-2并代入各值得：ρf1k=1.1+0.036+0.03+3902160×0.06=1.498g/cm 3根据邻井数据可知390m 以下的最小破裂压力梯度为ρfmin=1.5g/cm 3，因为ρf1k<ρfmin 且相近，所以确定表层套管下入深度初选点为H1=390m 。

第6讲-[第二章-套管柱及注水泥设计]——套管柱强度设计方法

由套管性能表查得N－80、壁厚11.51mm套管，其抗挤强度为: 泥
σD1 =60.5MPa。
返高
因此，实际安全系数为:
SD1
D1
Pco1
60.46 45.5
1.33
D1=3500
4.6.设计举例
3）确定第二段套管可下深度和第一段套管的使用长度。
由于外挤压力愈往上愈小, 根据既安全又经济的原则, 第
②N-80、10.36mm 水
泥
D2=3300
返
高①
D1=3500
4.6.设计举例
4）确定第三段套管可下深度和第二段套管的使用长度。
显然第三段套管底部由于承受其下部套管
可下深的度重:量, 其抗挤强度必定下降, 下入深度就
不可能达到2600m, 否则其底部安全系数必＜1.125。
由于第二段比第三段强度大, 应将第二段套管长度增长, 即减少第三段的下入深度, 提高其底部的抗挤系数, 以补偿双向应力的影响。
③
D3=2300
2800
第二章套管柱及注水泥设计
第1节井身结构设计第2节生产套管尺寸的确定第3节套管柱强度设计第4节注水泥技术第5节复杂类型井套管柱设计和注水泥技术简介
第3节套管柱强度设计
1. 套管、套管柱 2. 套管柱的载荷分析及套管强度 3. 定向井套管柱载荷计算 4. 套管柱强度设计
4.套管柱强度设计
特殊情况考虑；
API规定的安全系S数i : 1.10 ~ 1.33，一般取1.10 Sc 1.00 ~ 1.25，一般取1.00 St 1.60 ~ 2.00，一般取1.80
4.5.具体的设计步骤
Step3 计算内压载荷, 筛选符合内压强度的套管；内压载荷由套管内外的流体综合产生。内压最大的情况一般出现在井涌关井和特殊作业（压裂、…、注水）时, 内压的计算中间套管与生产套管是不同的。中间套管的计算方法如我们教材上P263介绍；生产套管的计算方法在按补充方法进行。

套管柱及其强度设计

井身结构，压力剖面等，套管的库存等。
Step2 确定安全系数；
载荷计算的精确性↑ ，安全系数↓ ；计算公式精确性↑，安全系数↓：对于特别情况（如含有腐蚀性气体H2S、CO2）则安全系数需按特殊情况考虑； API规定的安全系数：
◆ API规定，钢级代号后面的数值乘以1000，即为套管（以kpsi为单位）的最小屈服强度。这一规定除了极少数例外，也适应于非API 标准的套管。（1MPa=145.04psi；psi：磅/英寸2）
◆ 只有屈服强度 s 105 psi对H2S提敏感的，但对CO2则影响很小，
可以数年内不破坏，而在H2S～盐的环境中会在一小时内破坏。
• 地质构造力的影响
•
一般情况下，外挤载荷按最危险的情况考虑，即按套管内全部掏空来计算套管承受的外挤载荷。
2、外挤压载荷及套管的抗挤强度
套管内全掏空
载荷
载荷
载荷
井身结构
井深
套管内载荷
井深
套管外载荷
井深
套管内液面
有效载荷
2、外挤压载荷及套管的抗挤强度
（2）套管的API抗挤强度
抗外挤强度是指挤毁套管试件需要的最大外挤压力。套管受外挤作用时，其破坏形式主要是丧失稳定性而不是强度破坏。
1、基本概念
（1）套管的尺寸（又称名义外径、公称直径等）是指套管本体的外径，实际上套管尺寸已经标准化了。
套管尺寸的确定是井身结构设计的重要内容之一，前面已经介绍过。
1、基本概念
（2）套管的钢级 API标准规定套管本体的钢材应达到规定的强度，用钢级表示。
□ 套管钢级由字母及其后面的数码组成，字母没有特殊含义，但数码代表套管的强度。
1、轴向载荷及套管的抗拉强度

套管强度校核全解

（1）套管尺寸（又叫名义外径或公称直径）：本
体外径
4-1/2”, 5”, 51/2”, 65/8”, 7”, 7-5/8”, 8-5/8”, 9-5/8”, 10-3/4”, 11-3/4”, 16”, 28-5/8”, 20”, 30”....
二、套管强度
目前国内外所生产的套管尺寸及钻头及尺寸已标准系列化。套管与其相应井眼的尺寸配合基本确定或在较小范围内变化。
第一节
套管及套管柱强度设计
序言
套管柱的主要功对套管的要求圆度能壁厚均匀性抗挤抗腐蚀最小的流动阻力抗拉良好的上扣性能及重复互抗内压换性能耐磨（硬度指标）密封
序言
套管柱的组成由不同强度的套管段组成原因：套管受到各种类型外力作用，须具有一定强度。外载大小、类型不同，所需的强度要求也不同，须有一系列不同尺寸、不同强度的套管。即套管系列。
一、套管外载分析与计算
（2）支撑内压力
对于技术套管非全掏空的情况，支撑内压力
的计算式为
Pib 0
P n ( H H L ) ib 0.0098
（ 0≤ H ≤ H L ）（ H L＜ H ≤ H B）
1.外挤压力
一、套管外载分析与计算
（3）有效外压力
对于表层套管、油层套管这种可能全掏空的情况，需
以关于套管内压力的计算有多种方法，常用方法是：
Pi Ps 0.0098n H
2.内压力
一、套管外载分析与计算
（1）内压力
确定井口内压力的三种方法是：
1）井口防喷装置（防喷器及压井管线等）许用最高压力。 2）套管鞋处附近地层破裂压力所决定的许用井口压力。
Ps 0.0098 ( f n ) H B

国内外油层套管柱计算方法及设计对比

由外挤载荷和内压载荷可以选定套管,计算其拉伸载荷 ,见图 3。
收稿日期 :2020-09-15 作者简介:何可(1982- ),重庆璧山人,2012年毕业于西南石油大学石油工程专业,获硕士学位,现从事钻井技术工作。
50
内蒙古石油化工
2020 年第 12 期
油层套管的设计结果见表 3。其中 chevron、
SLB 方法的设计结果相同,其余方法设计结果不同。SY 方法设计的套管强度较低,shell方法设计的套管强度较高。
因此,根据不同方法设计出的套管结果有几种情况,见表 3。SLB、shell 方法在《SY/T 64172009套管、油管和钻杆使用性能》中无满足要求套管,SY 方法套管强度较低。这是由于蠕变地层挤压载荷、气侵、漏失液面位置或者掏空的计算方法不同引起的。
掏空系数抗挤安全系数抗内压安全系数抗拉安全系数是否蠕变地层是否泊松系数封隔液密度 ,g/cm3
1 1.0 1.1 1.65
是 0.35 1.15
图1 油层套管有效外挤载荷
图2 油层套管有效内压载荷
2020 年第 12 期
何可国内外油层套管柱计算方法及设计对比
51
图3 油层套管拉伸载荷
2.1 油层套管设计油层套管载荷计算方法见表 1。表 1 中给出了
不同加载情况下套管内载荷和外载荷的计算方法。根据表1中油层套管载荷计算方法,结合设计

套管柱结构与强度设计

套管柱结构与强度设计套管柱结构是石油工程中常用的一种结构形式，它由多个套管组合而成，通常用于油井的钻探和生产过程中。

套管柱的设计需要考虑到其承受外部压力和内部流体压力时的强度问题，以确保其能够在复杂的地质条件下安全地运行。

首先，我们需要了解套管柱结构的基本组成。

一般来说，套管柱由多个套管和接头组合而成。

每个套管都有自己的内径、外径、壁厚等参数，而接头则用于连接不同大小或类型的套管。

在实际应用中，还需要考虑到其他因素如防腐、防爆等问题。

接下来，我们需要考虑到套管柱在承受外部压力时所需具备的强度。

这主要包括两个方面：弯曲强度和挤压强度。

对于弯曲强度来说，我们需要计算出套管在受到侧向载荷时所能承受的最大应力值。

这需要考虑到材料本身的性质、壁厚、长度等因素，并采用相关公式进行计算。

同时，在实际应用中，还需要考虑到套管的支撑方式、地质条件等因素。

对于挤压强度来说，我们需要计算出套管在承受内部流体压力时所能承受的最大应力值。

这同样需要考虑到材料本身的性质、壁厚、长度等因素，并采用相关公式进行计算。

同时，在实际应用中，还需要考虑到套管的接头、防爆措施等因素。

除了以上两个方面，我们还需要考虑到套管柱在复杂地质条件下所需具备的其他强度。

例如，在遇到断层或者地震等情况时，套管柱需要具备足够的抗震和抗变形能力。

这需要在设计时考虑到不同情况下套管柱结构的变化和调整。

总之，套管柱结构设计是石油工程中非常重要的一环。

它不仅涉及到工程安全和效率问题，还涉及到环境保护和资源利用问题。

因此，在进行设计时，我们需要充分考虑各种因素，并采用科学合理的方法进行计算和优化。

只有如此，才能确保套管柱结构在实际应用中具备足够的强度和稳定性。

海洋钻井手册--井身结构与套管设计

1 1 3 3
钻头尺寸 mm 88.9 88.9 95.3 95.3 95.3 104.8 107.9 107.9 107.9 114.3 117.5 120.6 120.6 123.8 149.2 152.4 155.6 155.6 212.7 215.9 215.9 219.1 228.6 228.6 244.5 244.5 304.8 311.1 311.1 374.6 374.6 381 444.5 469.9 469.9 469.9
表 3-1-1
孔隙压力剖面地层破裂 / 坍塌压力剖面塑性盐层和泥页岩位置地层信息渗透层位置或漏失层位置断层、破碎地层等淡水砂层位置浅气层位置地质目标定向井数据定向井轨迹其他完井需求所需最小直径
井身结构设计所需基本数据列表
满足钻井和采油目标所需要的最小井眼直径测试 / 测井工具外径油管尺寸封隔器及相关设备要求尺寸井下安全阀外径生产井资料在完井、生产和井下作业中所需求的套管尺寸法律、法规限制库存情况或采办策略钻机设备限制
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2．井身结构设计内容按井内压力系统平衡原则设计出各层套管的下入深度。要求在同一井段的裸眼内保持压力系统平衡，即在钻进、起下钻及井涌压井过程中不会压裂上部地层而发生井漏；在钻井作业和下套管时不会发生压差卡钻、卡套管等复杂情况。当特殊地层造成不能正常钻进时，应考虑适当调整井身结构。开发井的井身结构设计通常采用自下而上的原则进行，最后一层套管的下入深度通常取决于井深或地质要求，而完井的油层套管尺寸通常取决于完井和采油作业的要求。对于预探井，也可以采用自上而下的原则进行设计，最后一层套管的尺寸应考虑地层评价的相关要求。无论采用自下而上还是自上而下井的设计方法，井身结构设计均应保证同一裸眼段内满足压力平衡原则，达到防喷、防卡和防漏的目的，同一裸眼井段井身结构设计必须满足的压力约束条件为：（1）防喷、防塌：

钻井完井套管柱强度校核编程

2014-2015学年第二学期《完井工程》《套管柱强度校核》上机报告班级：石油工程12级1班姓名：李国锋学号：教师：一、欲解决问题的说明某井177.8毫米油层套管下至井深3600m，ρ=1.6g/cm3，水泥返到地面，预计气层深度3700m处七层压力Pp=59Mpa，尾管射孔完井，油管不带封隔器生产。

试对井段套管柱强度校核。

二、问题求解分析过程①设计方法按照各段所选套管钢级壁厚，查找套管对应抗挤强度，丝扣连接强度，以及抗内压强度，计算各段套管段底外挤力，段顶拉力，以及天然气充满井时的内压力。

从而求得抗挤、抗拉、抗内压系数。

②主要公式Sc=Pc/ρgHSt=Fst/Fm 其中Fm=qgLSi=Pi/（Pp/e1.1155×10-4GD）③符号说明程序中出现符号主要有：Pc——套管受到的外挤力Fm——套管收到的下部套管重力之和Fs——套管的屈服强度Fst——套管的丝扣滑脱强度Sc——套管抗挤系数St——套管抗拉系数Si——套管抗内压系数D——表示某段套管下入深度L——表示某段套管长度三、程序功能介绍及代码①程序功能本程序可以代替人工进行某一井段套管柱强度校核，通过程序可以查看各个井段套管柱是否符合各个安全系数要求。

确保套管柱安全。

②程序运行界面见图1③附源程序代码Private Sub Command1_Click()Dim L1, L2, L3, L4, L5 As Integer Dim D1, D2, D3, D4, D5 As Integer Dim Sc1, Sc2, Sc3, Sc4, Sc5 As Single Dim St1, St2, St3, St4, St5 As Single Dim Si1, Si2, Si3, Si4, Si5 As Single Dim bh1, bh2, bh3, bh4, bh5 As Single Dim ρ As SingleD1 = Val(Text26.Text)ρ = Val(Text27.Text)Pp = Val(Text28.Text)L1 = Val(Text5.Text)L2 = Val(Text4.Text)L3 = Val(Text3.Text)L4 = Val(Text2.Text)L5 = Val(Text1.Text)bh1 = Text20.Textbh2 = Text19.Textbh3 = Text18.Textbh4 = Text17.Text图1 bh5 = Text16.Text'根据段长自动计算井段'Text15.Text = D1Text14.Text = D1 - L1Text13.Text = Text14.TextD2 = Text13.TextText12.Text = D2 - L2Text11.Text = Text12.TextD3 = Text11.TextText10.Text = D3 - L3Text9.Text = Text10.TextD4 = Text9.TextText8.Text = D4 - L4Text7.Text = Text8.TextD5 = Text7.TextText6.Text = D5 - L5'第一段校核'If bh1 = 8.05 Thenq1 = 34.22: Pc1 = 26400000: Pi1 = 43710000: Fst1 = 1966000ElseIf bh1 = 9.19 Thenq1 = 38.69: Pc1 = 37296000: Pi1 = 49918000: Fst1 = 2308000ElseIf bh1 = 10.36 Thenq1 = 43.15: Pc1 = 48398000: Pi1 = 56253000: Fst1 = 2656000ElseIf bh1 = 11.51 Thenq1 = 47.62: Pc1 = 59293000: Pi1 = 62461000: Fst1 = 2989000ElseIf bh1 = 12.65 Thenq1 = 52.08: Pc1 = 70189000: Pi1 = 63706000: Fst1 = 3319000End IfSc1 = Round((Pc1 / (ρ * 9810 * D1)), 2)Label30.Caption = Sc1Fm1 = 9.81 * q1 * L1St1 = Round((Fst1 / Fm1), 2)Label35.Caption = St1Si1 = Round((Pi1 * (2.7183 ^ (0.00011155 * 0.55 * D1)) / (Pp * 1000000)), 2)Label40.Caption = Si1'第二段校核'If bh2 = 8.05 Thenq2 = 34.22: Pc2 = 26400000: Pi2 = 43710000: Fst2 = 1966000ElseIf bh2 = 9.19 Thenq2 = 38.69: Pc2 = 37296000: Pi2 = 49918000: Fst2 = 2308000ElseIf bh2 = 10.36 Thenq2 = 43.15: Pc2 = 48398000: Pi2 = 56253000: Fst2 = 2656000ElseIf bh2 = 11.51 Thenq2 = 47.62: Pc2 = 59293000: Pi2 = 62461000: Fst2 = 2989000ElseIf bh2 = 12.65 Thenq2 = 52.08: Pc2 = 70189000: Pi2 = 63706000: Fst2 = 3319000End IfSc2 = Round((Pc2 / (ρ * 9810 * D2)), 2)Label29.Caption = Sc2Fm2 = (9.81 * q2 * L2) + Fm1St2 = Round((Fst2 / Fm2), 2)Label34.Caption = St2Si2 = Round((Pi2 * (2.7183 ^ (0.00011155 * 0.55 * D2)) / (Pp * 1000000)), 2)Label39.Caption = Si2'第三段校核'If bh3 = 8.05 Thenq3 = 34.22: Pc3 = 26400000: Pi3 = 43710000: Fst3 = 1966000ElseIf bh3 = 9.19 Thenq3 = 38.69: Pc3 = 37296000: Pi3 = 49918000: Fst3 = 2308000ElseIf bh3 = 10.36 Thenq3 = 43.15: Pc3 = 48398000: Pi3 = 56253000: Fst3 = 2656000ElseIf bh3 = 11.51 Thenq3 = 47.62: Pc3 = 59293000: Pi3 = 62461000: Fst3 = 2989000ElseIf bh3 = 12.65 Thenq3 = 52.08: Pc3 = 70189000: Pi3 = 63706000: Fst3 = 3319000End IfSc3 = Round((Pc3 / (ρ * 9810 * D3)), 2)Label28.Caption = Sc3Fm3 = (9.81 * q3 * L3) + Fm2St3 = Round((Fst3 / Fm3), 2)Label33.Caption = St3Si3 = Round((Pi3 * (2.7183 ^ (0.00011155 * 0.55 * D3)) / (Pp * 1000000)), 2)Label38.Caption = Si3'第四段校核'If bh4 = 8.05 Thenq4 = 34.22: Pc4 = 26400000: Pi4 = 43710000: Fst4 = 1966000ElseIf bh4 = 9.19 Thenq4 = 38.69: Pc4 = 37296000: Pi4 = 49918000: Fst4 = 2308000ElseIf bh4 = 10.36 Thenq4 = 43.15: Pc4 = 48398000: Pi4 = 56253000: Fst4 = 2656000ElseIf bh4 = 11.51 Thenq4 = 47.62: Pc4 = 59293000: Pi4 = 62461000: Fst4 = 2989000ElseIf bh4 = 12.65 Thenq4 = 52.08: Pc4 = 70189000: Pi4 = 63706000: Fst4 = 3319000End IfSc4 = Round((Pc4 / (ρ * 9810 * D4)), 2)Label27.Caption = Sc4Fm4 = (9.81 * q4 * L4) + Fm3St4 = Round((Fst4 / Fm4), 2)Label32.Caption = St4Si4 = Round((Pi4 * (2.7183 ^ (0.00011155 * 0.55 * D4)) / (Pp * 1000000)), 2)Label37.Caption = Si4'第五段校核'If bh5 = 8.05 Thenq5 = 34.22: Pc5 = 26400000: Pi5 = 43710000: Fst5 = 1966000ElseIf bh5 = 9.19 Thenq5 = 38.69: Pc5 = 37296000: Pi5 = 49918000: Fst5 = 2308000ElseIf bh5 = 10.36 Thenq5 = 43.15: Pc5 = 48398000: Pi5 = 56253000: Fst5 = 2656000ElseIf bh5 = 11.51 Thenq5 = 47.62: Pc5 = 59293000: Pi5 = 62461000: Fst5 = 2989000ElseIf bh5 = 12.65 Thenq5 = 52.08: Pc5 = 70189000: Pi5 = 63706000: Fst5 = 3319000End IfSc5 = Round((Pc5 / (ρ * 9810 * D5)), 2)Label26.Caption = Sc5Fm5 = (9.81 * q5 * L5) + Fm4St5 = Round((Fst5 / Fm5), 2)Label31.Caption = St5Si5 = Round((Pi5 * (2.7183 ^ (0.00011155 * 0.55 * D5)) / (Pp * 1000000)), 2)Label36.Caption = Si5End Sub四、应用举例为了检验程序是否可用，是否可以准确无误的达到预期设计效果，代入数据检验程序是否可以准确无误的达到目的要求。

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