聚氯乙烯气流干燥器设计方案

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聚氯乙烯气流干燥器设计方案设计方案及参数的确定（一）设计方案的确定根据方案的内容为：干燥方法及干燥器结构形式的选择；干燥装置流程及主要辅助设备的确定，干燥器操作条件的确定等。

设计方案的总原则是：满足工艺要求，经济合适，生产安全。

有以下几点要求：(1)所确定的流量和选用的设备，必须保证产品达到预期的干燥目的，而且质量要确定。

(2)热能消耗干燥过程的主要消耗，设计是考虑如何省能。

(3)干燥器的选定尽量降低价格。

(4)选用合适的干燥介质，如热空气，烟道气等，一般使用热空气，除去物料与空气中的氧气接触会发生反应时，则用过热蒸汽或氮气等惰性气体，当不担心烟道气对干物料的污染时，可尽量采用烟道气。

1）设计依据干燥器设计中，主要利用以下基本关系，(1)物料衡算；(2)热量；(3)传热速率方程式；(4)传质速率方程式，但由于对流传热系数及传质系数随不同的条件而变化，且无同样的∂和R关系式，因此干燥的设计要用经验方法进行计算。

2）干燥器的选型被干燥物料的行状以及干燥后产品的要求决定了干燥器的类型，干燥器必须能保证产品的质量，速率快，操作控制方便，劳动条件好，而且要能适宜被干物料的形态和物性生产能力要高，而且能耗低。

工业中气流干燥器是常用的一种，对于能在其他中自由流动的颗粒物料，常采用气流干燥器进行干燥，因为结构简单，造价低，易于制造和维修，操作稳定且便于控制，一般热效率也比较高，干燥非结合水时，热效率可达60%左右，但干燥结合水时，热效率仅为20%左右，其主要缺点：由于气速高以及物料在输送过程中与壁面的碰撞及物料见的相互摩擦，整个系统的流体阻力大，动力消耗大，对粉尘回收装置的要求高，且不宜干燥有毒物质。

μ且以上的合成纤维结晶，矿石，合成橡气流干燥比较适合于干燥粒径100m胶等，对聚氯乙烯，因具有热熔性，当温度太高（一般不超过70~80℃），容易软化，而其含湿量可以达到较高而不潮解，故干燥聚氯乙烯选用气流干燥器是合理的。

3）工艺流程在设计中工艺流程采用湿物料直接加入干燥管中，由于蒸汽流的冲击作用而将物料分散，从而使物料得以干燥，干燥后的物料大部分由一级旋风分离器收集，剩余部分由袋滤器捕集。

由于气流干燥器的干燥时间较短，若湿物料水分未干燥完全的话，可串联流动干燥机，使湿物料干燥充分。

（二）参数确定 1）选择干燥介质在物料的干燥过程中，采用何种介质是根据物料的性质和生产厂家的具体情况来确定的。

通常使用的干燥介质是不饱和热空气，若气体的相对湿度越低，则表明湿气体距饱和状态越远，吸湿能力也越大。

（相对湿度的定义为：在一定温度、压力下，湿气体所含湿分蒸汽压p 与该温度、压力下湿分的饱和蒸汽压之比，即 s =(/)100%p p ϕ⨯），由于干燥过程一般在常压或负压下进行，总压对s p 基本无影响，又考虑到成都地区湿度较大，故取其值为80％.2）气体进口温度的选定提高气体进口温度可增大传热温差，有利于提高热效率和干燥强度，但温度过高的话，干燥管的干燥速率将下降很快，并且操作费用增大，在本次设计计算中取130℃（由任务书确定）。

3）气体出口温度的确定干燥器的出口气体温度与干燥管的长度及燃料费用有关，若取得较低，则对热能利用是有利的，但管长需要增加，制造成本将增加，考虑各种因素的影响，确定气体出口温度为70℃. 4）气体进口速度的确定气体进口速度越大，颗粒与气流之间的相对速度就越大，给热系数也将越大，但气速过高，其操作费用也会提高，对生产的经济性不利，一般气速定为20～40m/s ，本次计算先取30m/s ，得到的管径值圆整后，在最终确定进口气速。

5）湿物料的进口温度的确定湿物料的进口温度都是根据生产实际情况而定，根据本次设计任务，取20℃.干燥器主要尺寸的计算一、错误！未找到引用源。

基本物料衡算 1、汽化水分量W25.01X 111=-=ωω 0526.01222=-=ωωX （由干燥段），判断干燥过程无降速大于C X X 2 s kg h kg /2689.0/986)(1G G 11C ==-=ω W=s kg h kg X X G C /0530.0/083.191)(21==- 空气温度取20℃，其饱和蒸汽压为 kpa t P s 3485.2)84.2333991.115916.18exp(15200=+-=空气湿度为（ϕ取80％）绝干物料水汽kg kg P P P H H ss/0118.0622.001=-==ϕϕ )/(027.1884.1005.1C 1H 21C kg kJ H C H ⋅=+==2、、湿度空气出口温度22H t .干空气消耗量L 及物料出口温度2θ 试差公式：w 1w w 0()t t r H H =-- w w 2491.27 2.30285r t =- w w 23991.11e x p 18.591615233.84p t ⎛⎫=- ⎪+⎝⎭ w w w0.622pH P p =⋅-联立方程，求出w t ＝41.6569℃干燥过程的热量衡算：skg C t t QL kwQ C t C k kg kJ X C C C C G C t C r W Q Q Q H w w s m m C w v m w /4957.2)(1840.144)206569.41(4762.12689.0)20187.480884.127.2491(053.0,656569.41)/(4762.1)()(022122212120=-==-⨯+⨯-⨯+=<==⋅=+=-+-+=+=满足产品质量要求。

θθθθ [注] 校核2t的计算干燥管直径比较合理所设绝干物料水汽D t t t t pt kpap p P pH kg kg LWH H d d .3501656.46201656.468344.3384.233ln 58.1611.39913105.5622.0/0344.022212∴<<=-=∆=--==⇒-⨯==+= 绝干水汽kg m t H V H /1931.1)273)(004557.0002835.0(3111=++=设s m u g /28=，则cm m u LV D gH 373679.0)4(211≈==π校核s m D LV u H g /6933.27421==π二、干燥管参数的计算1.确定给热系数 (1)加速段起点5712.017103421.2)273(10214.30--⨯=+⨯⨯=t g μ8481.011=+=H g V H ρ 则 4004207.150Re 000<==gg g p r u d μρ则 7726.19Re 76.065.000=⨯=r Nu (2)加速段终点终点的确定：若整个干燥管内交换的总热量为Q ，则加速段应占其80％，则8.0211=--t t t t t解得，C t t 92=kw Q Q t 0298.1238.0== 1998.8)(122=-=θθm c m C G Q0445.010=-+-=θw v Mt t C C r Q Q W0308.00=+=LW H H tt Ht (0.0028350.004557)(273)t c V H T =++绝干气体kg m /086.13=3/9492.01m kg V H Httgt =+=ρ s pa t t gt ⋅⨯=+⨯=--5712.0710201449)273(10214.3μ0845.01=-=ctt G W X X 1441.20875.136.14.06.0=⨯⨯=mtp gtgt Jt d A ρμρ5981.0)81.9(4.11==Jt t A u则 9696.3Re ==gtgtt p rt u d μρ 0759.3Re 54.025.0=+=rt t Nu(3)拟合公式已知有关系式n r Nu AnRe =，带入起点、终点结果，得0r0n Nu AnRe = (1) t rt n Nu AnRe = (2) 由(1)、(2)得，5119.0)Re Re ln()ln(00==rtr tNu Nu n 5188.1Re 00==nr n Nu A 2.q A 的计算0471.03089.04.01==-n pc nd G A A3028.211=+=X C C C w s m4102.13)()(12111=-=-=∆θθm c t H i C G t t LC qC LC q t t H ii 4196.13411=∆-=8145.215508093.4324103308.2)273(10214.3/8538.01/1857.1)273)(004557.0002835.0(,0118.00311.0)15.273(1082.20191.8447976.105ln)()(2098.137)(5.0116.04.05712.073318.0521121121111=∆===⋅⨯=+⨯==+==++====⇒=+⨯==+++==-----=∆=+=+----m q n gm n gm g m gm Hmmgm m m Hm m m s g i s i i m i t A A A A spa t m kg V H kg m t H V tt H H t t t t t t t t t C t t t λλμρλμρλθθθθθθ绝干气体无汽化3.mo u 的计算4891.271786.006.04545.7146002======g HoHm gmpa m pm ca u V Vu d A u Dd G A πρ4.加速段的平均值计算1441.20=Jt A30/8481.0m kg g =ρ s pa g ⋅⨯=-50103421.2μ3003.20875.1306.16.004.000=⨯⨯=m p g g J d A ρμρ2222.2020=+=JtJ J A A A三、加速段管长的计算第一段：预热段()8333.02.1/13630.07154.197154.193398.27/4517.70178.01ln 0044.0ln 18086.682)2(28888.1004234.169181.9)(4.22118.133481.92,5.1/0374.20)]81.9exp (1[6226.206381.94269.1)0306.213398.27(21/0080.213.1/3105.2711111111111214.24.24.14.1114.114.014.00≈==-==-==--++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=++=∆-=+-==--==---==-=⇒<>=+∆==-==+====-=-----------------i i r gm mi r r r r gm r r r r m r r ii ri r r r J m r J i r r tr u q ii J r r J i n i n u r r m gm r C r sm u u u m u u m b m u b m u m u m b L s bm u bm u m u u m J b u u J J m u u u u A J u A J u u u u sm B A q J A u u A J B sm u u s m u u u i i i ii i i i i ii i ii iii i i i i i i 末粒子速度：分段较为合理设τ第二段 1.预分段设4444.0/11:,8.1=-==i i i R r R 则kw C r r q q i i ii i 8421.12111=⨯⨯∆=∆--- 2.热量衡算C LC q t t Hi ii i 0927.12911=∆-=-- =-+∆=20θw i v ii C t C r q W 0.0050kg/s0139.01=+=-LW H H ii i C 7562.131)(2/11=+=-i i m i t t t0129.0)(2/11=+=-i i m i H H H绝干气体kg m t H V m i m i H m i /1713.1)273)(004557.0002835.0(3=++=3/8648.01m kg V H Hmimigmi =+=ρ s m u V V u gmi Hmi Hmigmi /1713.2711==--3.传热计算C t t t t t i i i i mi 1337.90ln )()(221221=-----=∆--θθθθC t t t ii i i s 2923.81411=+++=--θθ)/(0309.0)15.273(1082.28.04k m w t s g ⋅=+⨯⨯=-λ s pa t m i gm i ⋅⨯=+⨯⨯=--5712.07103087.2)273(10214.3μ0471.03089.04.01==-n pc nd G A A1637.43476.04.0==+-n gn g g A μρλλ0022.184553089.016.04.04.0=∆=∆⎪⎪⎭⎫⎝⎛=+--m m n gn g n p g c n q t A A t d G A A λμρλ 4.ri u 的试差计算设s m u u ri ri /4134.153.11==- 3783.1)(2/14.04.01=+=---n rin ri u u u B2118.133481.94.111=-=--ri J i u A Js m B A q J A u u q i i J ri /0186.1481.9exp 14.111=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=-将上值代入得3711.1)(2/14.04.01=+=---n rin ri u u u B s m u ri /9929.13= 5.校核分段合理性2,5.11<>-riri t ri u uu u分段较为合理∴6.流体力学计算2062.80381.94.1=-=riJ i u A J3939.106281.94.214.24.21=-⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=--ri ri riri J m u u u u A J 8494.8711=--=--riri ii u u J J m3768.43221-=⎪⎭⎫⎝⎛+-=-ri ri m u u m J bs bmu bmu m ri ri 0058.0ln 11=++=∆-τ ()m u u m b mu b mu m u m b L ri ri ri ri gm 0624.01ln 112=--++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆--7.附加计算末粒子速度：s m u u u ri gm m i /4962.13=-=4320.01=-=-ri riri i u u u r 8572.011=⨯∆∆=--ii i i i r r q q C 以下均按上述方法重复计算可得加速段中第3—6的数据，现列表如下：第一段第二段第三段第四段第五段第六段 Δq 13.4102 12.842111.324211.0775 9.7102 9.3355 t134.4196129.0927 124.3803119.7706115.7299111.8451Δt m 105.7976 90.1337 85.0614 80.4485 75.9530 72.0742tm 137.2098 131.7562 126.7365 122.0755 117.7530 72.0742W 0.0050 0.0044 0.0044 0.0038 0.0038 H 0.0118 0.0129 0.0158 0.0177 0.0193 0.0209 H m 0.0129 0.0149 0.0168 0.0185 0.0201 V H 1.1850 1.1713 1.1604 1.1503 1.1407 1.1320 u gm27.489127.171326.918426.684126.461426.2596ρ 0.8538 0.8648 0.8746 0.8839 0.8929 0.9011 t s84.019181.292378.782576.452074.289472.3080λg 0.0311 0.0309 0.0307 0.0305 0.0304 0.0305 A λ 2.3308 2.3087 2.2883 2.26922.25152.2353Aq4324.80934347.1637 4319.0268 4290.8898 4276.8213 4290.8898u r21550.8118455.0017303.7116258.71515299.84114566.45422 42 0 9 2614 J 20.0374 13.9929 9.8822 6.7954 4.7552 3.3036 Bu 1.4296 1.37111.31791.2659 1.2151 1.1670 J1334.2118803.2062 489.7912285.9432169.607597.9384m100.2888 87.8494 76.2437 66.0386 57.0217 49.3725b -682.8086-432.3768 -267.2763-165.3426 -102.9180 -56.22280.0044 0.0058 0.0065 0.0082 0.0092 0.0104 0.0178 0.0062 0.1026 0.1584 0.2009 0.2444 Um(m/s)7.451713.496217.606920.693722.733924.1855r 0.3630 0.4320 0.4160 0.4542 0.4290 0.4394 C 0.83330.85720.91570.89590.92810.9387加速段总管长的计算：m m L L 79.07865.0≈=∆=∑ 加速段总干燥时间的计算：04.0=τ四、恒速断管长的计算加速段结束后：绝干物料水汽kg kg H i /0209.0=C t i 8451.111=绝干气体kg m t H V i i H i /1277.1)273)(004557.0002835.0(3=++=∴s m u V V u go HoHigi /3387.26==C t t t i m9226.95)(2/12=+=s pa t m g ⋅⨯=+⨯=--5712.07101612.2)273(10214.3μ0277.0(2/1)2=+=H H H i m绝干气体kg m t H V m m H m /0925.1)273)(004557.0002835.0(3=++=s m u V V u gmi HmiHmigm /4477.25==)/(0444.1884.1005.1C kg kj H C i H i ⋅=+= kw t t LC q i H i i 8228.77)(2=-=∆3/9407.01m kg V H Hmmgm =+=ρ0881.20875.136.16.04.0=⨯=mip g gm Jm d A ρμρs m A u Jm tm /5993.081.94.11=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=⇒s m u u u tm gm m /8484.24=-=∴4545`.71242==Dd G A p mi Ca πρ 8756.2==mau A a C t t t i s 7897.684222=++=θ )/(0301.0)15.273(1082.28.04k m w t s g ⋅=+⨯=-λ9154.3)(=-=ggmm gm p e u u d R μρ0685.3Re 54.025.0=+=⇒Nu7457.615==pg d Nu λα6714.52ln)()(222222=-----=∆θθθθt t t t t i i mlm t D a qL ml8537.742=∆∆=∆απ m u Lm3161.0=∆=∆τ 干燥器总长度：m 9L ≈∆+∆=恒速加速L L 干燥器总干燥时间：s 37.0=∆+∆=恒速加速τττ附属设备选型计算（1）加料器的选型和计算 1.加料器的选型气流干燥器装置所采用的加料器必须保证向干燥器连续均匀的加料。

年产4万吨pvc热式沸腾床干燥器的设计

PVC热式沸腾床干燥器的设计摘要：本设计为年产4万吨聚氯乙烯聚合干燥工序的初步工艺设计，整个设计文件由设计说明书和设计图纸两部分组成。

在设计说明书中，简单介绍了聚氯乙烯的生产现状、发展趋势、性能和主要用途，也介绍了目前聚氯乙烯的四种常见的工业聚合生产方法.，并进行了比较，最后确定以悬浮聚合法作为聚合的工艺生产方法。

在设计过程中，根据设计任务书的要求，进行了较为详细的物料衡算和能量衡算，对设备进行了工艺计算和选型，同时对聚氯乙烯生产过程中的安全注意事项及“三废”治理作了相关说明，对整个装置进行了简单的技术经济评价。

绘制了相应的设计图纸，设计图纸包括工艺流程图、主要设备图的装配图、设备的平面布置图。

关键词：聚氯乙烯,干燥,单体,生产工艺目录沸腾床已知参数如下：进入干燥器的湿物料G=5.18万吨湿物料的含水率W1=0.2 堆积密度ρb=450 kg/ m3 颗粒密度ρp=1400kg/ m3物料的出口含水率W2=0.2 空气入口温度t0=25℃物料的比热容Cs=1.26KJ/kg℃颗粒的平均直径d=0.12mm 热风入口温度t1=150℃平衡湿含量X*=0物料的最终含水率W2=0.03 临界湿含量X0=0.015相对湿度Φ=0.8 初始湿度H0=0.02kg水/kg干气旋风分离器的分离效率99% 物料进入干燥器的温度Ө1=25℃沸腾床干燥段已知的参数如下：湿物料的含水率W1‘=0.03 颗粒密度ρp=1400kg/ m3物料的最终含水率W2‘=0.03 堆积密度ρb=450 kg/ m3空气入口温度t0‘=25℃物料的比热容Cs=1.26KJ/kg℃热风入口温度t1‘=85℃颗粒的平均直径d=0.12mm平衡湿含量X*=0 初始湿度H0=0.02kg水/kg干气临界湿含量X0=0.015 旋风分离器的分离效率99%物料进入干燥器的温度Ө1‘=25℃1.干燥器的物料衡算和热量衡算1.1物料衡算G1=51800000/(300×24 )kg/h=7194.713kg/hX1=0.2/（1-0.2）=0.25X2=0. /（1-0.03）=0.030903绝干物料量Gc =G1（1-W1）=7194.713 (1-0.2)=5755.771 kg/h蒸发水量W= Gc（X1-X2）=5755.771×（0.25 -0.0309）kg/h=1261.089kg/h气流干燥器干燥物料出口量G2 =G1-W=7194.713-1261.089=5933.624 kg/h因W=L（H2-H1）所以L=W/（H2-H1）=719.7/（H2-0.012）根据气流段旋风分离器的分离效率为99%，可得出进入沸腾床干燥器的物料流量G1‘G1′=99% G=99%×5933.624=5933.688kg/hX1′=0.03/（1-0.03）=0.0309X2′=0.003/（1-0.003）=0.003绝干物料量Gc′= G1′（1-W1′）=5933.688（1-0.03）=5755.677 kg/h蒸发水量W=Gc′（X1′-X2′）=7116.807（0.0309-0.003）=198.5589 kg/h沸腾床干燥器干燥器干燥物料出口量G2′=G1′-W′=5933.688-198.5589=5735.1291kg/h则根据沸腾床干燥段旋风分离器的分离效率为99%于是得出最终含水率为0.5%的干燥产品产量G=5735.1291×0.99=5677.7778 kg/h=4.088万吨/年因为W′=L′（H2′-H1′）所以干空气消耗量L′=W′/（H2′-H1′）1.2热量衡算沸腾床干燥段空气和物料出口温度的确定：空气的出口温度t2′应比出口处湿球温度高出20-50℃（本设计中取40℃），即t2′=tww2′+40由t1′=85℃及H1′=0.02kg水/kg干气，查《化工原理》[9]湿度图得t ww1′=34℃，近似取tww1′= tww2′=34℃，于是可得t2′=34+40=74℃物料离开干燥器的温度Θ2′由下式计算得（t2-tww2）[rtWw2(X2-X*)-cS(t2-tww2)(X2/X0)rtW2(X0-X*)/cs(t2-tW2)]=(t2-θ2)[rtWw2(X0-X*)-cS(t2-twW2)]由水蒸汽表查得rtw2=2412.3KJ/Kg将有关数据代入上式中，则解得T2=45℃以一小时为基准对干燥器做热量衡算，则得：L′I0+Gc，I1′+Qp′+QD′=L′I2+Gc′I2′+QL′或Q,= QD，+ Qp，= L，（I2- I0）+ Gc，（I2'- I1'）+ QL，⑴湿空气的焓I=（1.01+1.88H）t +2490H ⑵湿物料的焓I′=Cs+XCwT=（Cs+4.187X）ΘT=CmT ⑶将⑵式和⑶式代入⑴式，可得Q ′= Qp′+ QD′= 1.01L′( t2′- t0′)+ W′( 2 490+1.88 t2′)+ Gc′Cm2′(T2′-T1′)+ QL′（4）式中右边第一项为加热干燥介质所需要的热量，用Q3，表示：Q3′= 1.01L′( t2′- t0′)=1.01L′（74-25）=49.49 L′右边第二项为湿物料中蒸发水分所消耗的热量，用Q1，表示：Q1′= W′( 2 490+1.88 t2′)=198.5589×（2490+1.88×74）=522035.175kJ/h=145.1 kW ⑺第三项为干燥器产品带走的热量。

聚氯乙烯干燥除尘技术应用

聚氯乙烯干燥除尘技术应用摘要本文介绍了聚氯乙烯干燥生产工艺，分析了粉尘处理常用的三种工艺，通过除尘设施的运行使用，减少产品跑损，改善现场环境面貌，实现经济效益和环境效益。

关键词旋风分离器；袋式除尘器；湿式除尘；粉尘治理PVC生产过程中，作为干燥介质的空气会将水分及部分PVC粒子带出干燥器，一般都会选择一定的除尘设施进行处理，但由于选型不合适、运行效果不好，可能除尘效果不理想、导致排放气含尘量不达标，对周边环境产生影响；同时产品存在跑损，造成经济损失。

1. 旋风除尘工艺1.1工艺流程聚氯乙烯装置干燥系统工艺流程采用二级旋风除尘，见图1。

空气由鼓风机输送，经加热器加热后分三股分别进入流化床干燥器的一、二段，出干燥器的气体经一级旋风、引风机与二级旋风除尘器后排空。

一级旋风除下来的粉尘经旋转阀回干燥机，二级旋风排料经旋转阀汇入产品风送系统，去包装工段。

1.2 DⅢ型旋风除尘器原旋风分离器为DⅢ型旋风除尘器，结构如图2，气体由直筒段上部进入器内，沿边壁螺旋向下流入锥体，由于流体向下流动时，锥体截面不断缩小，大部分气体逐渐趋向中心，并沿轴心自下而上螺旋上升至除尘器顶部，再从中心排气管排出。

部分气体夹带着被分离下来的粉尘进入灰仓，在灰仓内与粉尘分离后返回除尘器内。

流体的流动路线为沿边壁自上而下再沿轴心自下而上，流体流动路线长，轴向流速快，且两个相反流动方向的流体旋涡，导致了流体剪应力大，故压降大；对于大直径的旋风除尘器，由于剪应力大，器内流体易产生剧烈的湍动，且不易形成分离所必须的稳定流型，所以随直径增大，分离效率急剧下降，故放大效应显著；由于大部分气体要在锥体从边壁区域流向中心部位，会导致已达到锥体壁面附近的细粉尘的二次卷扬；大量流体流入灰仓，会造成灰仓内细粉尘的飞扬，并会被返回气体带回器内；由于顶盖附近存在高速旋转的灰环（含尘浓度极高的气流），易产生细粉尘向出气口泄漏；由于出入口距离太近，易产生细粉尘的的短路。

化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯

化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯一、引言聚氯乙烯是一种广泛应用的高分子材料，广泛用于塑料制品、管道、电缆等领域。

在生产和加工聚氯乙烯时，需要对其进行干燥以确保材料的品质和性能。

直流气体干燥是一种常用的干燥技术，本文将对该技术在聚氯乙烯干燥中的应用进行探讨。

二、直流气体干燥原理直流气体干燥是一种将干燥剂作为介质进行干燥的方法，在聚氯乙烯干燥中通常使用干燥空气或氮气作为介质。

干燥空气或氮气经过加热和加湿后进入干燥室，在干燥室中与待干燥的聚氯乙烯接触，将其表面的水分蒸发出来，然后通过排气管排出。

该方法的特点是干燥速度快，面积大，不会使聚氯乙烯变形或在表面产生裂纹。

三、聚氯乙烯干燥设计方案根据干燥原理，设计一种聚氯乙烯干燥设备需要考虑以下因素：1、干燥室的设计和大小：干燥室应具有良好的密封性能和保温性能，大小应根据待干燥聚氯乙烯的体积和几何形状来确定。

2、加热系统的设计：加热系统可以采用电加热或燃气加热，加热温度通常在40℃至60℃之间。

3、控制系统的设计：干燥过程需要严格控制加热温度、湿度和时间，并具有过热保护、过载保护等功能。

4、排气系统的设计：排气管应设置在干燥室的最低点，并且直接连接排气系统，避免使待干燥的聚氯乙烯被气流带走。

四、结论直流气体干燥是一种适用于聚氯乙烯干燥的简单、快速、高效的干燥方法，其优点显著，成本低，是工业生产中重要的一环。

然而，在聚氯乙烯干燥过程中，应注意不能过度加热，以免降低聚氯乙烯的物理性质。

同时，也要注意干燥介质的湿度和纯度，以避免对聚氯乙烯产生污染或损害。

最后，本文对直流气体干燥在聚氯乙烯干燥中的应用进行了简单的介绍和探讨，希望能为聚氯乙烯干燥的实际应用提供一些参考。