LY6—45No18.3F型一次风机出口风道振动分析及处理

送风机出口风道振动分析及消除方法【摘要】本文对天富东热电厂锅炉在负荷超过300t/h运行时，风道护板振动，并且噪声较大的问题，进行了分析并给出了解决方案，经实施达到了预期效果，消除了风道振动问题。

【关键词】涡流；风道；振动1 振动情况天富东热电厂#3机组为450t/h煤粉锅炉，锅炉为单锅筒，自然循环，集中下降管、倒U型布置的固态排渣煤粉炉。

空气预热器采用立式管箱结构、分两级布置。

锅炉负荷达到300t/h时，送风机出口至空预器入口风道护板有强烈的异常振动，并发出周期性的夹杂撞击金属音的低沉轰鸣声。

经测量，送风机出口垂直段风道正常，至空预器入口水平风道的振动烈度达8mm/s，距离风道1米处的噪音高达105db左右。

随着锅炉负荷上升，送风量的增加，水平风道的振动烈度和噪音均有上升的趋，接近满负荷工况时，振动烈度达9.7mm/s左右，噪音达115db左右。

在运行中风道连接处的膨胀节多次撕裂，被迫停炉修补，风道护板也有明显裂纹。

2 振动原因分析及消除振动机理风道振动的原因主要是共振引起的。

风道内气流的脉动频率fp、声学驻波频率fa和风道道本身的固有频率f n，当其中的二个或三个的频率过于接近时，就会引发共振。

当fn=fa、fp=fn、fa=fp时就发生强烈振动，尤其是fn=fa=fp时，将产生谐振，对风道产生极大的破坏。

固有频率fn是由风道制作决定的，驻波频率f a、脉动频率f p随送风机运行参数的变化（即流量、温度、压力）而发生变化。

因此本工程风道振动只有在特定工况时，fn与fa或fp接近时才会产生。

消除振动的机理就是将风道的脉动频率fp、声学驻波频率fa、固有频率fn 错开。

3 消除振动方案根据消除振动的机理，结合本工程风道布置情况及振动部位，初步判定振动原因主要是由于气流的脉动频率fp与风道的固有频率fn相等或相近引起的。

因此在消除振动方案中主要考虑改变气流的脉动频率和风道的固有频率。

确定如下的消除振动方案：1）增大风道截面，将风道截面由原来的2.22m×1m增大至2.22mx1.4m，经计算在锅炉450t/h负荷时烟气流速从23.7m/s降低至16.9m/s。

（ 修 后 ） １８ ． ． ． ． ２０ ． ． １ １ 检 ． ７ ２ ９ ４ ． ９ １ ． ． １ １ １ １ １ ２ ７ ８
值 已经超 出控制范围达 到１．ｍ ／ 见表１ ，严重超标 （ ０ ｍ ｓ（ ３ ） 根 据ＩＯ１８ ６ ３ Ｓ ０ １ — 振动标准 ，最大振动允许值 为７１ ｍ／ 。为此 ． ｍ ｓ ） 对机组进 行 了精密诊 断。 同时发现 一次风机 轴承座基础 振
Ｏ ｙｓｙ 析 软 件 进 行 频 谱 分 析 ，认 为 较 大 的 振 动 是 由一 次 风 机 动 不 平 衡 故 障 引 起 ，停 机 检 修 发 现一 次 风 ｄｓ 分 ｅ
机轴存在尺寸偏差 ，轴承座基础松动 ，检修后设备运行恢 复正常 。 关键词 ：一次风机 ；振动 ；轴承 ；频谱分析 ；故障诊 断
表 １ 一 次 风 机 振 动 烈 度 （ ４ ５／ ｉ） ｍｍ ｓ （ Ｍ ） １ ９ ｒ ｎ ｍ ／ Ｒ Ｓ
日期 、’ ＼ ＼
１ Ｈ １ Ｖ １ Ａ ２Ｈ ２Ｖ ３ Ｈ ３ Ｖ ４Ｈ ４Ｖ ４ Ａ
的影 响 ，通常一次风机 叶轮 的磨损较 严重 。因此一次 风机
是 故 障 多发 设 备 ，也 是 重 点监 测 的设 备 。 １ 机 组 概 况 ．
对表 １ 中数 据 分 析 后 发 现 ，一 次 风 机 机 组 的 振 动 以 水 平 径 向为 主 ，垂 直 振 动 次 之 。从 振 动 诊 断 的 角 度 看 ，一 次 风 机 是 一 种旋 转 机 械 因而 有 动不 平 衡 、轴 承 松 动之 类 的故 障 。
一
次 风 机 为 双 吸 、 双 支 撑 ，传 动 形 式 为 电 动 机 通 过
２０１ ０ ２ １５ １３ ０． １６ １７ ２． １５ ２． ２． ０．２．３ ． ＿ ９ ． ． ６ ． １ ４ ２． ０ ２０１ ． １ １６ １７ １Ｏ １． １． ００３．５ ． ． ． ５ ２ ２． １４ ３． ２． １９ ７ ． ６ １ ． ２Ｏ１ ． ． ７ １２ １５ １ １ １４ １＿ ３． １６ ４． １． １７ ００４ ２ － ． ． ． ３ Ｏ ． ２ ９ ． ２ ０． ． １３ １６ １２ １５ １４ ３ ５ １５ ４． １． １９ ０１ ０５２４ Ｉ ． ． ． ． ． ． ７ ４ ．

2.2 从风机Q-H性能曲线来分析失速原理
图2是具有“驼峰”形风机Q-H性能曲线，当其在大容量的管路中工作，如果外界需要的流量为QA时，此时管路特性曲线和风机性能曲线相交于A点，该点管路消耗的能量与风机产生的能量达到平衡，工作是稳定的。当外界需要的流量继续减少为小于QK时，工作点将落在DK线上，例如F点，这时风机所产生的压力大于管中的阻力，但因管路容量大，在风机出口压力低于K点的瞬间，管中压力仍保持为PK，因此PF〈PK，气体将从管路向风机倒流，使工作点由K点移到C点，由于倒流使管路中的压力快速下降，工作点由C点跳回D点，此时风机流量为零，由于风机继续运行，所以当管路中的压力降低到相应的D点压力时，风机又重新输出流量，由Q-H曲线可知，为了和管路中的阻能相平衡，工作点又由D点跳回E点。只要外界需要的流量保持小于QK，上述过程重复出现，即发生失速，风机的流量和能头在极短时间内发生不稳定的周期性反复变化。
3.2 4B一次风机失速分析
1）失速发生在交接班期间，运行人员未及时增启磨煤机，每台磨煤机煤量平均达55t/h以上。
2）同样一次风压设置偏高12.6KPa。
3.3 4B一次风机第二次失速分析
原因分析：
1）失速发生在机组大修结束后，机组启动加负荷期间，空预器密封装置已改造为接触式空预器密封。从SIS历史数据查看，空预器密封改造后单台一次风机电流降低了40-100A以上，一次风漏风率由11%减少至6%。
【关键词】轴流式一次风机；失速；动叶可调
1、概况
在近几年的运行中，一次风机曾发生多次失速与喘振，引起炉膛负压剧烈变化，一次风量、风压大幅波动，若处理不当，轻则造成风机出力降低，锅炉油耗大幅增加，影响机组负荷；重则发生锅炉灭火事故、使部分叶片，甚至全部叶片断裂，造成较大的经济损失。本文根据公司的实际运行经验，分析一次风机实际运行中产生失速及喘振的机理及原因，针对机组系统存在的缺陷和运行操作过程中存在的问题，提出了一次风机失速预防措施和处理方案。

一次风机轴承振动大原因分析及处理措施一次风机轴承振动大原因分析及处理措施摘要：达拉特发电厂锅炉一次风机在运行中存在轴承振动大，振动值严重超标的重大设备问题，因一次风机运行不稳定，多次出现被迫停运抢修的不安全事件，直接影响机组的安全稳定运行。

通过对一次风机运行状况的检查与分析，找到一次风机轴承振动大的根本原因：轴承箱基础台板强度偏低、轴承箱结构单薄、主轴直径偏小。

提出改造方案对一次风机的基础台板、轴承箱及转子进行了改进，解决了一次风机轴承振动大的问题，保证了一次风机的稳定运行，提高了锅炉的运行可靠性和安全性。

关键词：一次风机；振动；轴承；转子；可靠性中图分类号：F407.61 文献标识码：A文章编号：1 设备概述达拉特发电厂一期工程安装两台330MW机组，锅炉制粉系统采用中速磨冷一次风正压直吹式系统。

一次风机是选用上海鼓风机厂生产的高压离心通风机，该风机采用前后轴承箱双支承结构，叶片形式为后弯式，叶轮与主轴为螺栓连接，采用入口静叶导流器调节；该风机具有压头高、损失小、结构简单等特点。

1.1一次风机设备规范：2 存在的问题一次风机轴承振动值是一次风机运转过程中的重要监视指标，轴承振动超标是威胁风机安全稳定运行的严重隐患。

达拉特发电厂1#炉两台一次风机在运行中一直存在轴承振动大的问题，由于一次风机轴承振动大，导致一次风机运行相当不稳定，多次出现由于风机轴承振动居高不下，无法正常运行，风机被迫停运检修的不安全事件，严重影响着机组的安全经济运行。

按规程要求，该型号风机轴承正常振动值应该小于0.063mm，而该风机在运行时，轴承振动值多点超标，尤其两台风机的前轴承水平振动值严重超标。

现场测量的轴承振动值见表1，表2。

表1 #1炉A侧一次风机轴承振动值表2 #1炉B侧一次风机轴承振动值3原因排查针对一次风机的振动情况，我们加强对该风机的运行监视，努力查找引起振动的原因，并结合该风机的现场实际运行状况，主要从以下几个方面对该风机的振动原因进行了分析：3.1风机轴承损坏引起振动该一次风机前后轴承选用的是型号为22224的滚动轴承，带H3124紧定套，无需热装，轴承为C3游隙系列，原始游隙为0.17mm—0.22mm，装配游隙应略小于该数值。